2022年某工程一区高支模技术方案.docx

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1、精品学习资源一、 编制依据1. 混凝土结构工程处施工质量验收规范GB 5020420022. 本工程设计施工图3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130- 2001）；4. 建筑施 工 门 式钢管 脚 手架 安 全技术 规 范 （ JGJ128- 2000）；二、 工程简况海珠 XX 一区工程，由广州 XXXXXXX有限公司投资兴建，位于广州市海珠区 XX路 XXX号；本工程三栋楼，一层地下室（三栋楼连通），其中3 号楼地上 9层，其余 1、2 号楼地上十二层，三栋楼的顶屋均有夹层，三栋楼的天面均采纳斜屋面；呈金字塔形；本工程一区 1 号楼坡屋面从十三层（夹层）楼面3 23 轴2

2、B N 轴起面积约为 512m2，夹层楼面设计标高 40.5 m 起算，坡屋顶平面标高 50.1 m ，面积为 13m，层内最高为 7.8m，最低为 1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为7.8m）； 坡度为平 45 度, 梁截面尺寸主要有 200400 mm、200500 mm 等截面型式、其中在 B 9 17 轴和 N 10 18 轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为 200 1500 mm 和 200 1600 mm，设计梁面标2高为 46.45m，弧形梁支模高度最高为 4.2m，斜板厚为 120mm，采纳 C25 砼；一区 2 号楼坡屋面从十三层（夹层） 3 20

3、 轴 B N轴面积约为 473m，2 号楼坡屋面与 1 号楼的坡屋面标高、构造基本一欢迎下载精品学习资源样；本工程一区 3 号楼坡屋面从十层（夹层）楼面 1 10 轴22C U 轴起面积约为470m，夹层楼面设计标高 31.80 m 起算，坡屋顶平面标高 41.40 m ，面积为 13m，层内最高为 7.8m，最低为 1.0m（由于在夹层内有电梯机房，至使模板支撑的搭设高最高为 7.8m）； 坡度为平 45 度, 梁截面尺寸主要有 200400 mm、200500 mm 等截面型式、其中在 1 j Q 轴和 10 H N 轴各有一条装饰弧形梁，截面尺寸分别为 200 1500 mm 和 200

4、 1600 mm，设计梁面标高为 37.65m，弧形梁支模高度最高为 4.2m，斜板厚为 120mm，采纳 C25 砼；由于该工程斜屋面形式较为复杂，坡度较陡，层高较大，针对该坡屋面，提出 1、2 号楼以扣件钢管高支撑 施工方案， 3 号楼以门式架的高支模施工方案；三、 模板支撑体系设计（一） 1、2 号楼扣件钢管支撑体系：1、模板：面板使用 18mm 厚夹板，规格为 920 1820，面板下排两层8080mm 的木枋，上层枋间距 300mm，下层枋间距 900mm；2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成；梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用 8080 广

5、东松枋支承，梁底的上排枋间距为300mm，下排枋为 80 80 木枋； 见梁模板支撑剖面图 3、支撑体系：1） 斜屋面支撑系统采纳 48mm 3.5mm钢管搭设；2） 脊梁立柱排距 600mm，斜板立柱排距 900mm 900mm；钢管支架底部用木板做垫块，纵横向的水平拉杆每高1.5m 设一道，全部欢迎下载精品学习资源钢管支撑水平设钢管拉杆，底部设纵横扫地杆；03） 内外两侧设 45 交叉剪力刀撑，每隔 3m 设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地； 见模板支撑剖面图 （二） 3 号楼门式架支撑体系：1、模板：面板使用 18mm 厚夹板，规格为 920 1820，面板下排两层8080mm 的木枋，上层

6、枋间距 300mm，下层枋间距 1219mm，即架宽；门架间距是 900mm；2、梁：梁底板和梁侧板用整块18mm 厚的夹板制成；梁旁板底外侧设压脚板，梁侧板支撑间距不大于500mm，梁底板用 80 80 广东松枋支承，梁底的上排枋间距为450mm，下排枋为 80 80 木枋；3、支撑体系：、楼面模板、梁侧及梁底模板均采纳18mm厚夹板；楼面梁板用门式架加可调托作顶架，龙骨均用80 80mm木枋，上铺 18mm厚夹板；、门式架之间全部用交叉连杆连接，每层门架沿排向设置纵横水平拉杆，底部设纵横扫地杆；0、内外两侧设 45 交叉剪力刀撑，每隔 3m设一排的剪刀撑，剪刀撑底部到地；（4）、全部的门式

7、架必需垫 8080 木枋通长 见模板支撑剖面图 ；四、 施工方法（一）扣件钢管高支撑施工方法1、 模板搭设 按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开头立柱，离柱欢迎下载精品学习资源边 200mm排第一立柱，每间距 600mm立一柱，并扣上扫地杆， 扫地杆离 200mm左右，排至梁的另一边的支承柱时，假如排架至柱的距离大于 400mm时，加一排支顶；搭设完钢管支撑后， 钢管上放置上托 , 下排枋沿梁轴方向，上排枋垂直梁轴方向；然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板； 见梁模板支撑剖面图 支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管

8、拉杆， 纵横各一道，以保证整体性及稳固性；在立柱顶部下100mm纵横各扣一道钢管拉杆，如钢管立柱有少许左右错位，不成直#线，错位处要用木子塞住，并用14 铁丝绑扎；立柱从底部的水平拉杆起每高 1.5m 设一道水平拉杆 , 水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住，在主梁正反水平拉杆端部0要顶到柱；在内、外两侧拉45 交叉剪刀撑，每隔 3m 设一排角0度不大于 45 的剪刀撑，剪刀撑底部到地；另沿主梁位轴线的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱；（二）门式架高支撑施工方法1、模板搭设、门架按设计斜面坡度要求拉一条斜线，先沿屋脊梁开头排架，离柱边 200mm排第一只架，每间距 900mm放一

9、只架，并拉上交叉连杆，排至梁的另一边的支承柱时，假如排架至柱的距离大于 400mm时，将最终几排的门架排距由 900mm调整为 600mm，使最终一排排距符合要求；底层架铺设后，再架设中、上层架，欢迎下载精品学习资源然后加顶托，大致调整高度到预定平水，在顶托上放木枋，第一层枋沿梁轴方向，其次排枋垂直梁轴方向，间距300mm；然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板，梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板；#、门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆，纵横各一道，以保证整体性及稳固性；在顶层架顶部 下 100mm纵横各扣一道钢管拉杆，如门架有少许左右错位，

10、不成直线，错位处要用木子塞住，并用14 铁丝绑扎；（3） ）、在底层架横杆中心处扣一道通长拉杆，故整个支撑高度范畴内设置水平拉杆如下：距楼面200mm设扫地杆，以上每个门式架设置一道水平拉杆，共设置六道；水平拉杆要通长设置，纵横方向均 设，交接处用钢管扣扣住，在端部要顶到柱；在悬臂的模板体系0处要作加固处理，在内、外两侧拉45 交叉剪刀撑，沿字母轴方向0每隔 3m 设一排角度不大于 45 的剪刀撑，剪刀撑底部到地；另沿梁位的方向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱；另沿主梁位轴线的方 向，水平拉杆既要顶柱又要抱柱；搭设上层门架时，使用有梯施 工平台；（三） 模板拆除依据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报

11、告，当混凝土达到拆 模强度要求后，再支配拆除模板；对板及梁部分，强度要达到100；对悬臂部分，跨度大于 8m的梁，拆模强度要达到设计强度的 100；模板拆除时，先松顶托，把顶托除下, 利用原支撑体系做脚架 , 拆卸梁及楼面模板 , 最终拆除支撑体系；欢迎下载精品学习资源五、质量保证措施 立柱就位前应放出掌握线，使立柱尽量在同始终线上，以便与水平拉杆连接及使其满意间距要求； 门架、立柱排放时要用线秤称量，掌握其垂直度； 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层，检查其拉结是否坚固到位，以防“虚结”； 所用的木料，特别是木枋，必需于使用前严格检查其完好性，严禁使用虫蛀、腐蚀严峻的枋材； 支撑系统施工

12、完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板；六. 主要安全技术措施1. 废烂木枋不能使用；2. 安装、拆除外墙外模板时，必需确认外脚手架符合安全要求；3. 内模板安装高度超过 2.5m 时，应搭设暂时脚手架；4. 在 4m 以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必需留意下方人员的动向；5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除；6. 安装二层或二层以上的外围墙、柱及梁模板，先搭设脚手架或安全网；水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳固物体上；七、运算书 一7.3M楼板模板扣件钢管高支撑架运算书模板支架搭设高度为 7.3M，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90

13、M ，立杆的横距 l=0.90M ，立杆的步距h=1.50M；欢迎下载精品学习资源梁顶托采纳 8080mm木方；图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳固性荷载运算单元采纳的钢管类型为483.5 ；一、模板面板运算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度；模板面板的依据三跨连续梁运算；静荷载标准值 q1 = 25.0000.120 0.900+0.350 0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = 0.000+2.500 0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 90.00 1.80

14、 1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.80 1.80 1.80/12 = 43.74cm4；欢迎下载精品学习资源(1) 抗弯强度运算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度运算值 N/mm2 ； M 面板的最大弯距 N.mm；W 面板的净截面抗击矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值 kN/m ；经运算得到 M = 0.100 1.2 3.015+1.4 2.250 0.300 0.300=0.061kN.m经运算得到面板抗弯强度运算值f = 0.06110001000/48600=1.253N/mm2

15、面板的抗弯强度验算 f f,满意要求 .(2) 抗剪运算 可以不运算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 1.2 3.015+1.4 2.250 0.300=1.218kN截面抗剪强度运算值 T=3 1218.0/2 900.000 18.000=0.113N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满意要求 .(3) 挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v = 0.677 3.015 3004/100 6000437400=0.063mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满意要求

16、 .二、支撑木方的运算木方依据均布荷载下连续梁运算；1. 荷载的运算(1) 钢筋混凝土板自重 kN/m ：欢迎下载精品学习资源q11 = 25.000 0.120 0.300=0.900kN/m(2) 模板的自重线荷载 kN/m ： q12 = 0.350 0.300=0.105kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m ： 经运算得到，活荷载标准值 q2 = 2.500+0.000 0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.20.900+1.2 0.105=1.206kN/m活荷载 q2 = 1.40.750=1.050kN/m2. 木方的运算依据三跨连

17、续梁运算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利安排的弯矩和，运算公式如下 :均布荷载 q = 2.030/0.900=2.256kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.26 0.90 0.90=0.183kN.m最大剪力 Q=0.6 0.900 2.256=1.218kN最大支座力 N=1.1 0.900 2.256=2.233kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4；(1) 木方抗弯强度运算抗弯运算强

18、度 f=0.183 106/85333.3=2.14N/mm2木方的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 木方抗剪运算 可以不运算 最大剪力的运算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 1218/2 8080=0.286N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2欢迎下载精品学习资源木方的抗剪强度运算满意要求 .(3) 木方挠度运算最大变形 v =0.677 1.005 900.0 4/100 9000.00 3413333.5=0.145mm木方的最大挠度小于 900.0/250, 满意要求 .

19、三、托梁的运算托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算；集中荷载取木方的支座力 P= 2.233kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m ；2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN2.23kN0.06kN/mAB900900900托梁运算简图0.6420.523托梁弯矩图 kN.m0.0801.148托梁变形图 mm4.094.082.672.660.423.383.370.401.141.121.851.830.401.831.854.084.091.121.143.373.380.422.662.67托梁剪力图 kN经过运算得

20、到最大弯矩 M= 0.641kN.m欢迎下载精品学习资源经过运算得到最大支座 F= 7.468kN经过运算得到最大变形 V= 1.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4；(1) 顶托梁抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.641 106/85333.3=7.51N/mm2顶托梁的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 顶托梁抗剪运算 可以不运算 截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪

21、强度运算值 T=3 4090/2 8080=0.959N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2顶托梁的抗剪强度运算满意要求.(3) 顶托梁挠度运算最大变形 v =1.1mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250, 满意要求 .四、扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需运算；五、立杆的稳固性运算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；欢迎下载精品学习资源1

22、. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架钢管的自重 kN ： NG1 = 0.1299.480=1.224kN钢管的自重运算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可依据情形修改；(2) 模板的自重 kN ：NG2 = 0.350 0.900 0.900=0.283kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 kN ：NG3 = 25.000 0.120 0.900 0.900=2.430kN经运算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.937kN；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载；经运算得到，活荷载标准值 NQ = 2.500+0.000 0.900

23、0.900=2.025kN3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值运算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 7.56kN ； 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i查表得到； i 运算立杆的截面回转半径 cm ； i = 1.58 A 立杆净截面面积 cm 2 ； A = 4.89W 立杆净截面抗击矩 cm3 ；W = 5.08 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2 ；欢迎下载精品学习资源f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；l0 运算长度 m ；假如完全参照扣件式规范不考虑高

24、支撑架，由公式1 或2 运算l0 = k1uh1l0 = h+2a2k1 运算长度附加系数，依据表 1取值为 1.185 ；u 运算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.20m；公式1 的运算结果：= 78.43N/mm 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .公式2 的运算结果：= 34.20N/mm 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .假如考虑到高支撑架的安全因素，相宜由公式3 运算l0 = k1k2h+2a3k2 运算长度附加系数，依据表 2取值为 1.018 ；公式3 的运算结果：= 47.07N/m

25、m 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 . 二梁模板扣件钢管高支撑架运算书模板支架搭设高度为 5.95M，基本尺寸为：梁截面 BD=200mm 1600mm，梁支撑立杆的横距 跨度方向 l=0.90M ，立杆的步距 h=1.50M ，梁底增加 2道承重立杆；梁顶托采纳 8080mm木欢迎下载精品学习资源20 000610840905160 0方；图1梁模板支撑架立面简图运算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递；集中力大小为 F = 1.225.500 0.120 0.450 0.300=0.496kN ；采纳的钢管类型为483.5 ；一、模板面板运算面板为受弯结构 , 需要验算

26、其抗弯强度和刚度；模板面板的依据三跨连续梁运算；欢迎下载精品学习资源静荷载标准值 q1 = 25.5001.600 0.200+0.500 0.200=8.260kN/m 活荷载标准值 q2 = 2.000+0.000 0.200=0.400kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :W = 20.00 1.80 1.80/6 = 10.80cm3；I = 20.001.80 1.80 1.80/12 = 9.72cm4；(1) 抗弯强度运算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度运算值 N/mm2 ； M 面板的最大弯距

27、N.mm；W 面板的净截面抗击矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值 kN/m ；经运算得到 M = 0.100 1.2 8.260+1.4 0.400 0.300 0.300=0.094kN.m经运算得到面板抗弯强度运算值f = 0.09410001000/10800=8.727N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满意要求 .(2) 抗剪运算 可以不运算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 1.2 8.260+1.4 0.400 0.300=1.885kN截面抗剪强度运算值 T=3 1885.0/2 200.

28、000 18.000=0.785N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满意要求 .(3) 挠度运算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度运算值 v = 0.677 8.260 3004/100 600097200=0.777mm欢迎下载精品学习资源面板的最大挠度小于 300.0/250, 满意要求 .二、梁底支撑木方的运算（一）梁底木方运算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等；1.荷载的运算：(1) 钢筋混凝土梁自重 kN/m ： q1 = 25.500 1.600 0.300=12.240kN/m(2) 模板的

29、自重线荷载 kN/m ：q2 = 0.500 0.300 2 1.600+0.200/0.200=2.550kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN ：经运算得到，活荷载标准值 P1 = 0.000+2.000 0.200 0.300=0.120kN均布荷载 q = 1.212.240+1.2 2.550=17.748kN/m集中荷载 P = 1.40.120=0.168kN0.50kN0.17kN17.75kN/m0.50kNAB600木方运算简图0.0000.541木方弯矩图 kN.m欢迎下载精品学习资源0.0000.606木方变形图 mm2.352.351.86

30、 1.860.080.081.86 1.862.352.35木方剪力图 kN经过运算得到从左到右各支座力分别为N1=2.355kNN2=2.355kN经过运算得到最大弯矩 M= 0.540kN.m经过运算得到最大支座 F= 2.355kN经过运算得到最大变形 V= 0.6mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4；(1) 木方抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.540 106/85333.3=6.33N/mm2木方的抗弯运算

31、强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 木方抗剪运算 可以不运算 截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 2.354/2 8080=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2欢迎下载精品学习资源木方的抗剪强度运算满意要求 .(3) 木方挠度运算最大变形 v =0.6mm木方的最大挠度小于 600.0/250, 满意要求 .（二）梁底顶托梁运算托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算；均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m ；2.35kN2.35kN2.35kN2.35kN2.35kN2.35kN2.35kN2.35k

32、N2.35kNAB900900900托梁运算简图0.6710.547托梁弯矩图 kN.m0.0841.201托梁变形图 mm4.284.282.792.790.433.5 3.530.431.181.181.921.920.431.921.924.284.281.181.183.5 3.530.432.792.79托梁剪力图 kN经过运算得到最大弯矩 M= 0.671kN.m经过运算得到最大支座 F= 7.809kN经过运算得到最大变形 V= 1.2mm欢迎下载精品学习资源顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 :W = 8.00 8.00 8.00/6 = 8

33、5.33cm3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4；(1) 顶托梁抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.671 106/85333.3=7.86N/mm2顶托梁的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 顶托梁抗剪运算 可以不运算 截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 4277/2 8080=1.002N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2顶托梁的抗剪强度运算满意要求.(3) 顶托梁挠度运算最大变形 v =1.2mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250, 满意要求 .四、扣件抗滑移的

34、运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需运算；五、立杆的稳固性运算立杆的稳固性运算公式欢迎下载精品学习资源其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.81kN 已经包括组合系数 1.4脚手架钢管的自重 N2 = 1.2 0.129 9.480=1.469kN N = 7.809+1.469=9.278kN 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i查表得到； i 运算立杆

35、的截面回转半径 cm ； i = 1.58 A 立杆净截面面积 cm 2 ； A = 4.89W 立杆净截面抗击矩 cm3 ；W = 5.08 钢管立杆抗压强度运算值 N/mm2 ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； l0 运算长度 m ；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式1 或2 运算l0 = k1uh1l0 = h+2a2k1 运算长度附加系数，依据表 1取值为 1.185 ；u 运算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.20m；公式1 的运算结果：= 96.26N/mm

36、 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .公式2 的运算结果：= 41.98N/mm 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 .假如考虑到高支撑架的安全因素，相宜由公式3 运算l0 = k1k2h+2a3k2 运算长度附加系数，依据表 2取值为 1.018 ；公式3 的运算结果：= 57.77N/mm 2， 立杆的稳固性运算 f,满意要求 . 三7.3M梁模板门式脚手架支撑运算书运算的脚手架搭设高度为 7.3M，门架型号采纳 MF1219，钢材采纳 Q235；搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22M ，门架的高度 h0 = 1.93M ，步距 1.95M，跨距 l = 1.83M；门架 h1

37、= 1.54M ，h2 = 0.08M ，b1 = 0.75M ；欢迎下载精品学习资源门架立杆采纳42.0 2.5mm钢管，立杆加强杆采纳42.0 2.5mm钢管；每榀门架之间的距离 0.90m，梁底木方距离 300mm；梁底木方截面宽度 80mm，高度 80mm；梁顶托采纳 8080mm木方；1 立杆； 2 立杆加强杆； 3 横杆； 4 横杆加强杆图1 运算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图运算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递；集中力大小为 F = 1.225.500 0.120 0.300 0.300=0.330kN ；一、梁底木方的运算 木方依据简支梁运算；1. 荷载

38、的运算：(1) 钢筋混凝土板自重 kN/m ： q1 = 25.500 0.500 0.300=3.825kN/m(2) 模板的自重线荷载 kN/m ：q2 = 0.500 0.300 2 0.500+0.200/0.200=0.900kN/m欢迎下载精品学习资源(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m ： 经运算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m经运算得到，木方荷载运算值 Q = 1.2 3.825+0.900+1.40.600=6.510kN/m2. 木方强度、挠度、抗剪运算0.33kN0.33kN6.51kN/mAB1220木方运

39、算简图0.0000.533木方弯矩图 kN.m0.0002.335木方变形图 mm0.980.980.650.650.980.98木方剪力图 kN经过运算得到从左到右各支座力分别为N1=0.981kNN2=0.981kN欢迎下载精品学习资源经过运算得到最大弯矩 M= 0.533kN.m经过运算得到最大支座 F= 0.981kN经过运算得到最大变形 V= 2.3mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00 8.00 8.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm4；(1) 木方抗弯强度

40、运算抗弯运算强度 f=0.533 106/85333.3=6.25N/mm2木方的抗弯运算强度小于 13.0N/mm2, 满意要求 .(2) 木方抗剪运算 可以不运算 截面抗剪强度必需满意 :T = 3Q/2bh T截面抗剪强度运算值 T=3 0.981/2 8080=0.230N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2木方的抗剪强度运算满意要求 .(3) 木方挠度运算最大变形 v =2.3mm木方的最大挠度小于 1220.0/250, 满意要求 .二、梁底托梁的运算梁底托梁挑选三榀门架的跨度作为一运算单元；托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算；均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m ；0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.98kN0.06kN/mAB900900900托梁运算简图欢迎下载精品学习资源0.2850.232托梁弯矩图 kN.m0.0360.509托梁变形图 mm1.821.811.181.170.191.501.490.830.170.510.490.810.170.810.831.811.820.490.511.491.500.191.171.18托梁剪力图 kN经过运算得到最大弯矩 M= 0.284kN