简支变连续计算书.docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业K74+953 海湖北路分离立交复核计算书精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业目录精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第一部分第一部分 基本概况基本概况一、基本信息1.1 概况S102 西宁绕城环线平安经互助至大通段公路 K74+953 海湖北路立交桥上部为 20.0m 预应力钢筋混凝土小箱梁，因在施工过程中将中跨预制短了 24cm，边跨预制短了 32cm。针对以上情况，为保证桥梁在施工及后期运营中的安全，对该段进行了建模分析计算1.2 主要规范1)公路钢筋

2、混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）2)公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）3)公路工程技术标准 （JTG B01-2003）4)公路桥梁抗震设计细则 （JTG/T B02-01-2008）5)公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）6)城市桥梁设计规范 （CJJ11-2011）1.3 主要材料及材料性能1)混凝土表格 1 混凝土表格强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.32.402.6522.401.83C553550025.0

3、00.35.502.7424.401.89精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2)普通钢筋表格 2 普通钢筋表格普通钢筋弹性模量(MPa)容重(kN/m3)f sk(MPa)f sd(MPa)fsd(MPa)R23576.98235195195HRB33576.98335280280HRB40076.98400330330KL40076.984003303303)预应力材料表格 3 预应力材料表格预应力钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)钢束 4 束13950.3000.000011.00.00600钢束 5 束1395

4、0.3000.000011.00.00600钢束 3 束13950.3000.000011.00.006001.4 计算原则、内容及控制标准计算书中将采用 midas Civil 对桥梁进行分析计算，并以公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）为标准，按 A 类预应力混凝土结构进行验算。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第二部分第二部分 边梁复核计算书边梁复核计算书一、模型建立与分析1.1 计算模型图表 1 计算模型图1.2 截面特性及有效宽度1)截面特性表格 1 : 边跨外边梁 端部yzA(mm2)Asy

5、(mm2)Asz(mm2)z(+)(mm)z(-)(mm).000.000.000490.432733.568Ixx(mm4)Iyy(mm4)Izz(mm4)y(+)(mm)y(-)(mm)0.0000.0000.0001311.7401538.260精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业1.3 荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)整体升降温整体升温：20.00（C）整体降温：-25.00（C）3)梁截面温度表格 2 正温度梯度（单元 1）序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度(C)12.850.0014.0022.850.105.5032.150.184.0340.360.3

6、80.3750.360.400.00表格 3 负温度梯度（单元 1）序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度(C)12.850.00-7.0022.850.10-2.7532.150.18-2.02精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业40.360.38-0.1950.360.400.004)徐变收缩收缩龄期：3 天；构件理论厚度：3m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h aAcu；u L0aLi；5)可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为公路级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数，按照公路桥涵通用设计规范第 4.3.2条，冲击系数可按下式计算：当 f1.5Hz 时，0.05；

7、当 1.5Hzf14Hz 时，0.1767ln(f)0.0157；当 f14Hz 时，0.45；根据规范，计算的结构基频 f=4.97Hz，冲击系数 = 0.268。6)荷载组合表格 4 荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1合计(CS)精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2cSH徐变二次(CS)3cD恒荷载(CS)4cEL安装荷载 1(CS)5SUM收缩一次(CS)6M117TPG温度梯度8cTP安装荷载 2(CS)9cCR钢束二次(CS)10cTS安装荷载 3(CS)11T整体降温荷载组合列表：cLCB1：基本组合(永久荷载): 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR

8、)+1.0(cSH)cLCB2：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB3：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T1+1.4TPGcLCB4：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T2+1.4TPGcLCB5：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T1+1.12TPGcLCB6：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.1

9、2T2+1.12TPGcLCB7：基本组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB8：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业cLCB9：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T1+1.4TPGcLCB10：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T2+1.4TPGcLCB11：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH

10、)+1.4M+1.12T1+1.12TPGcLCB12：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T2+1.12TPGcLCB13：极限组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB14：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB15：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T1+0.8TPGcLCB16：短期组合:

11、1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T2+0.8TPGcLCB17：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T1+0.cLCB18：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T2+0.cLCB19：长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB20：长期组合: 1.0(cD)+1

12、.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T1+0.cLCB21：长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T2+0.cLCB22：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0McLCB23：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T1+1.cLCB24：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0

13、(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T2+1.cLCB25：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T.cLCB26：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T.精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业二、持久状况承载能力极限状态验算结果2.1 截面受压区高度表格 5 截面受压区高度相对界限受压区高度b钢筋种类C50 及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620

14、.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-2.2 正截面抗弯承载能力验算图表 1 正截面抗弯承载能力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.1.5 条osR 验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2.3 斜截面抗剪承载能力验算图表 2 斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥

15、涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.1.5 条osR 验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.2.9 条进行抗剪截面验算，满足规范要求。三、持久状况正常使用极限状态验算结果3.1 结构正截面抗裂验算对于部分预应力 A 类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：stpc0.7ftk但在荷载长期效应组合下：ltpc0精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业图表 3 结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表 4 结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图

16、形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第6.3.1-1 条验算:短期效应组合stpc = 3.95MPa 压 0.7ftk = -1.86MPa ， 满足规范要求。长期效应组合stpc = -0.17MPa 拉 0.7ftk = -0.00MPa ， 不满足规范要求。应力超过规范限值出现在两边跨梁端，预应力钢束在该位置截断，所以抗裂验算不满足规范要求，其余位置正截面抗裂验算满足规范要求。3.2 结构斜截面抗裂验算对于 A 类和 B 类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业预制构件

17、：tp0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：tp0.5ftk图表 5 结构斜截面抗裂验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第6.3.1-2 条验算:tp= -0.38MPa0.7ftk= -1.86MPa ， 满足规范要求。四、持久状况构件应力验算结果4.1 正截面混凝土法向压应力验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-1 条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：kcpt0.5fck允许开裂构件：cc0.5fck精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注

18、-专业图表 6 正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5 条验算:kcpt= 11.10MPa0.5fck= 16.20MPa ， 满足规范要求。4.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-2 条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：pep0.65fpk允许开裂构件：pop0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：pep0.80fpk允许开裂构件:pop0.80fpk结论

19、：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-2 条验算:pep= 1150.69MPa0.65fpk= 1209.00MPa ， 满足规范要求。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业4.3 斜截面混凝土的主压应力验算按 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 第 7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：cp0.6fck图表 7 斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.6 条验算：cp= 11.11MPa0.6fck= 19.4

20、4MPa ， 满足规范要求。五、短暂状况构件应力验算结果5.1 短暂状况构件应力验算按 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 第 7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：tcc0.70fck精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业图表 8 短暂状况构件应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.2.8 条验算：tcc= 9.28MPa0.70fck= 18.14MPa ， 满足规范要求。六、结论在两边跨墩顶支点截面附近正截面抗裂验算与斜截面抗裂验算不满足规范要求。分析其原因为：墩顶现浇段

21、变长，该部分混凝土下缘未配有预应力钢束，压应力储备不足。正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算、正截面混凝土法向压应力验算、正截面受拉区钢筋拉应力验算、斜截面混凝土的主压应力验算、短暂状况构件应力验算内容均满足规范要求。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第三部分第三部分 中梁复核计算书中梁复核计算书一、模型建立与分析1.1 计算模型图表 1 计算模型图1.2 截面特性及有效宽度1)截面特性表格 4 5 : 边跨 中梁 端部yz精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业A(mm 2)Asy(mm 2)Asz(mm 2)z(+)(mm)z(-)(mm).000.000.000520

22、.545703.455Ixx(mm 4)Iyy(mm 4)Izz(mm 4)y(+)(mm)y(-)(mm)0.0000.0000.0001195.2601204.7401.3 荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)整体升降温整体降温：-25.00（C）整体升温：20.00（C）3)梁截面温度表格 5 正温度梯度序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度(C)12.400.0014.0022.400.105.5030.710.184.0340.360.252.7550.360.400.00精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业表格 6 正温度梯度序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度(

23、C)12.400.00-7.0022.400.10-2.7530.710.18-2.0240.360.25-1.3850.360.400.004)徐变收缩收缩龄期：3 天;构件理论厚度：0.25m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h aAcu；u L0aLi；5)可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为公路级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数，按照公路桥涵通用设计规范第 4.3.2条，冲击系数可按下式计算：当 f1.5Hz 时，0.05；当 1.5Hzf14Hz 时，0.1767ln(f)0.0157；精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业当 f14Hz 时，0.45；根据

24、规范，计算的结构基频 f=5.06Hz，冲击系数 = 0.271。6)荷载组合表格 6 荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1合计(CS)2cSH徐变二次(CS)3cD恒荷载(CS)4cEL安装荷载 1(CS)5SUM收缩一次(CS)6M117TPG温度梯度8cTP安装荷载 2(CS)9cCR钢束二次(CS)10cTS安装荷载 3(CS)11T整体降温荷载组合列表：cLCB1：基本组合(永久荷载): 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB2：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M精选优质文档-倾情为

25、你奉上专心-专注-专业cLCB3：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T1+1.4TPGcLCB4：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T2+1.4TPGcLCB5：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T1+1.12TPGcLCB6：基本组合: 1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T2+1.12TPGcLCB7：基本组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(

26、cCR)+1.0(cSH)cLCB8：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB9：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T1+1.4TPGcLCB10：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T2+1.4TPGcLCB11：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T1+1.12TPGcLCB12：基本组合: 1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.

27、4M+1.12T2+1.12TPGcLCB13：极限组合(永久荷载): 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB14：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB15：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T1+0.8TPGcLCB16：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T2+0.8TPGcLCB17：短期组合: 1.

28、0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T1+0.cLCB18：短期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T2+0.cLCB19：长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB20：长期组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T1+0.cLCB21：长期组合: 1.0

29、(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T2+0.cLCB22：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业cLCB23：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T1+1.cLCB24：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T2+1.cLCB25：弹性

30、阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T.cLCB26：弹性阶段应力验算组合: 1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T.二、持久状况承载能力极限状态验算结果2.1 截面受压区高度表格 7 截面受压区高度相对界限受压区高度b钢筋种类C50 及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360

31、.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-2.2 正截面抗弯承载能力验算图表 2 正截面抗弯承载能力验算结果图形精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.1.5 条osR 验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规范要求。2.3 斜截面抗剪承载能力验算图表 3 斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.1.5 条osR 验算，结构重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足

32、规范要求。按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第5.2.9 条进行抗剪截面验算，满足规范要求。三、持久状况正常使用极限状态验算结果3.1 结构正截面抗裂验算对于部分预应力 A 类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：stpc0.7ftk精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业但在荷载长期效应组合下：ltpc0图表 6 结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表 7 结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第6.3.1-1 条验算:短期效应组合stpc= 4.44M

33、Pa 压 0.7ftk= -1.86MPa ，满足规范要求。长期效应组合stpc= 5.71MPa 压 0.7ftk= -0.00MPa ， 满足规范要求。3.2 结构斜截面抗裂验算对于 A 类和 B 类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业预制构件：tp0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：tp0.5ftk图表 8 结构斜截面抗裂验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第6.3.1-2 条验算:tp= -0.25MPa0.7ftk= -1.86MPa ， 满足规范要

34、求。四、持久状况构件应力验算结果4.1 正截面混凝土法向压应力验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-1 条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：kcpt0.5fck允许开裂构件：cc0.5fck精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业图表 9 正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5 条验算:kcpt= 11.64MPa0.5fck= 16.20MPa ， 满足规范要求。4.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算按公路钢筋混

35、凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-2 条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对钢绞线、钢丝未开裂构件：pep0.65fpk允许开裂构件：pop0.65fpk2）对精轧螺纹钢筋未开裂构件：pep0.80fpk允许开裂构件:pop0.80fpk结论：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.5-2 条验算:pep= 1093.73MPa0.65fpk= 1209.00MPa ， 满足规范要求。4.3 斜截面混凝土的主压应力验算按 公路钢筋

36、混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 第 7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：cp0.6fck图表 10 斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.1.6 条验算：cp= 11.64MPa0.6fck= 19.44MPa ， 满足规范要求。五、短暂状况构件应力验算结果5.1 短暂状况构件应力验算按 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 第 7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：tcc0.70fck精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-

37、专业图表 11 短暂状况构件应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）第7.2.8 条验算：tcc= 9.42MPa0.70fck= 18.14MPa ， 满足规范要求。六、结论正截面抗裂验算、斜截面抗裂验算、正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算、正截面混凝土法向压应力验算、正截面受拉区钢筋拉应力验算、斜截面混凝土的主压应力验算、短暂状况构件应力验算内容均满足规范要求。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第四部分第四部分 结论结论本计算书采用Midas/Civil 2015对K74+953海湖北路分离立交小箱梁进行复核计算，计算结果表明：1 边梁验算结果1）在两边跨墩顶支点截面附近正截面抗裂验算与斜截面抗裂验算不满足规范要求。 分析其原因为： 墩顶现浇段变长， 该部分混凝土下缘未配有预应力钢束，压应力储备不足。2）正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算、正截面混凝土法向压应力验算、正截面受拉区钢筋拉应力验算、斜截面混凝土的主压应力验算、短暂状况构件应力验算内容均满足规范要求。2 中梁验算结果正截面抗裂验算、斜截面抗裂验算、正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算、正截面混凝土法向压应力验算、正截面受拉区钢筋拉应力验算、斜截面混凝土的主压应力验算、短暂状况构件应力验算内容均满足规范要求。