皮带拉力验算分析(共29页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上4. 设计参数本系统设计的基本参数为：输送机的额定输送能力为Q=600T/H，运行速度为V=3.15M/S，输送机长度L=1300M的DTL型钢丝绳芯带式输送机的结构设计。4.1 根据实际输送量计算带宽选取输送带带宽13考虑采区上山的工作条件，为保证给定的运输能力，输送带上必需具有的最大堆积横截面积 （4-1）式中 输送量，()；物料松散密度,()，见表4-11，本设计取；运行速度，（）；倾角系数，见表4-218，选倾角为。表4-1 各种散状物料的特性物料名称松散密度安息角运行方向最大倾斜角原煤表4-2 倾角系数输送机倾角倾角系数则最大堆积横截面积物料的动堆积角一般是

2、安息角的，由原煤的安息角为（由表4-1查取），所以动堆积角，本设计取，选取输送机的承载托辊槽角为。由表三选出带宽为800mm的输送带上所以允许物料堆积的横截面积为，见表4-31所示，此值大于计算所需的堆积横截面积，据此选用宽度为1000mm的输送带能满足需要。表4-3 平形和三节托辊槽形输送带上最大截面积F() 带宽堆积角槽角 查表4-418，带宽为1000mm的输送带，能适用于运送最大块度为300mm的原煤。表4-4 部分带宽适用的最大块度()带宽最大块度胶带宽度的计算13 （4-2）式中 带宽，（）；货载断面系数，它与带面上的物料动堆积角有关，见表4-520。表4-5 货载断面系数 动堆积

3、角槽形平形则胶带宽度 考虑矿井的增产的能力，货载块度及胶带的性能,选用带宽为1000mm的胶带合适。胶带宽度算出后选择标准宽度应进行块度校核见表4-618。对于原煤：=2*300+300=900可见所选带宽合适。表4-6 各种带宽适用的最大块度（）带宽最大块度输送能力的验算12满足输送量的要求,通过计算,验证了所选带宽合适。4.2 运行阻力1.主要阻力13 （4-3）式中 单位长度输送带上装运的物料量, （）；单位长度输送带的质量，（），见表4-7；重段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量，（）； 空段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量，（）； 输送机长度，（）； 重力加速度，（），取； 输送带

4、在托辊上运行的阻力系数，见表4-8； 输送机的工作倾角。其中，由表4-8选取，由表4-9可以选用3150s型矿用阻燃输送带且。单位长度输送带上装运的物料量 （4-4）重段、空段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量、如下: （4-5） （4-6）式中 重段托辊组的间距，（），见表4-91；重段托辊组旋转部分的质量，（），见表4-101；空段托辊组旋转部分的质量，（），见表4-101；空段托辊组的间距，（），见表4-101。则运行阻力 表4-7 输送带质量输送带强度， 3150钢绳直径， 7.6上下覆盖胶厚，8.7+8.7带宽 输送带每米质量表4-8 阻力系数机型水平及上运型工作条件室内清洁干燥,设

5、备质量良好湿度正常,灰尘不大,设备质量一般灰尘较多,输送摩擦较大的物料,设备质量较差湿度大,尘大,寒冷,使用条件恶劣,设备质量较差阻力系数表4-9 上托辊间距物料密度带宽间距表4-10 托辊转动部分质量托辊型式带宽托辊质量、上托辊铸铁座下托辊铸铁座上托辊间距上托辊转动部分质量下托辊间距下托辊转动部分质量2.附加阻力对于长距离的带式输送机，附加阻力明显小于主要阻力，采用将主要阻力乘一个大于的系数来计入附加阻力的计算，以简化运行阻力的计算，见表4-1114。表4-11 计入附加阻力的系数值3.主要特种阻力 主要特种阻力包括：由于槽形托辊的两侧辊向前倾斜引起的摩擦阻力；在输送带的重段沿线设有导料拦板

6、时，物料与拦板之间的摩擦阻力。托辊前倾的摩擦阻力 （4-7）式中槽形系数，取；承载托辊与输送带间的摩擦系数，取；装有前倾托辊的区段长度，()；侧辊轴线相对于与输送带纵轴线垂直的平面的前倾角，取。则 由于不设裙板，主要特种阻力 （4-8）4.附加特种阻力清扫器的摩擦阻力包括头部和尾部摩擦阻力之和，其中头部约为，尾部约为，所以为 N （4-9）犁式卸料器的摩擦阻力 （4-10）式中 输送带宽,()；犁式卸料器的阻力系数，一般为； =1*1500=1500N （4-11）附加特种阻力等于清扫器和犁式卸料器的摩擦阻力之和即： （4-12）=800+1500=2300N5.倾斜阻力倾斜阻力是在倾斜安装的

7、输送机上，物料提升上运要克服的重力即： （4-13）4.3 牵引力及运行功率驱动滚筒上所需的牵引力是所有运行阻力之和 18 （4-14） =1.12*28401.32+79034.14+1652.06+2300 =.67N带式输送机所需运行功率带式输送机驱动滚筒上所需的运行功率，取决于牵引力和输送带的速度，即 =.67*4=459KW （4-15） 电动机功率 （4-16）式中 电动机功率，()；电动机功率系数，采用鼠笼型电动机时，多机驱动，取；电动机起动方式系数，一般选取为；传动滚筒轴功率，()。则电动机功率为： =596.7KW （4-17）根据电动机所需功率选取两台功率为的YB2355L

8、2-4型鼠笼式隔爆电动机。4.4 输送带张力计算本设计输送机的工作系统如图4-1所示。图4-1 输送机工作系统图限制输送带下垂度的最小张力承载分支： （4-18） 式中 输送带最大允许垂度，取。回程分支 （4-19）式中 输送带最大允许垂度，取。输送带工作时不打滑需保持的最小张力 （4-20）由于采用双滚筒驱动假设滚筒用足，按照分配，每个传动滚筒受到最大的力的一半。 （4-21） （4-22） （4-23） （4-24）式中 下分支运行阻力，()。 （4-25）则 所以令来确定各点张力。 （4-23）满足条件。其中、为增面滚筒的张力点，张力损失忽略不计。4.5 输送带强度验算 选用的3150S

9、型阻燃输送带的拉断强度为3150S/MM,带宽为1000MM，安全系数为： =3150*1000/.55=18.2 （4-26）由于输送带是钢丝绳芯，其安全系数为，即所选带型合适，满足张力要求。4.6 滚筒直径的确定根据经验公式20 （4-27）其中 D滚筒直径,()；钢丝绳直径,()。 所以选的包胶滚筒。通过表格4-13如下：4-13 钢丝绳芯胶带用滚筒直径胶带强度滚筒直径钢绳直径再次验证直径为的传动滚筒合适。滚筒长度 =1000+150=1150mm专心-专注-专业4.7驱动装置的选型及计算驱动装置的作用是将电动机的动力传递给输送带，并带动它运行。它是由安装在驱动架上的系列鼠笼型电机、液力

10、偶合器、减速器、ZL型弹性柱销齿式联轴器、制动器等组成。4.7.1电动机的选型带式输送机常用的电动机，有鼠笼式、绕线式异步电动机。本设计为井下运输，有防爆的要求所以采用矿用隔爆电动机，通过式（4-17）计算，本设计选用系列鼠笼式电动机，其型号为YB2355l2-44.7.2液力偶合器的选型1.液力偶合器的优点液力偶合器，置于驱动装置和带式输送机的减速器之间，它具有一般联轴器所没有的功能，将变速调节、力矩转换和制动三者功能集于一身，而且还具有软启动和过载保护功能。带式输送机使用液力偶合器的好处是：.改善启动特性。带式输送机在启动时需要大的启动力矩来克服系统的静阻力矩和获得系统的加速度。带式输送机

11、启动是拉力很大，往往超过允许输送带拉力。为此希望启动是缓慢加速，减少压力。使用液力偶合器便可通过对工作腔延时充液，是转速缓慢上升。.带式输送机在满载时启动，可利用电动机的启动力矩。.过载保护可靠。当带式输送机因装料过多或被物料卡死而不能运转时，液力偶合器便发生打滑。电动机虽正常运转，但带式输送机已停止工作，液力偶合器转差率增大，液力油温升高后，会使易熔塞熔化，使液力偶合器和电动机永远空转，为了防止液力油喷出而发生火灾事故，井下一律使用阻燃液力油。.节约能耗。使用液力偶合器后，可选电动机的安装功率接近带式输送机所需功率。.可以通过液力偶合器的油量是中间摩擦时和多驱动式带式输送机的各电动机功率平衡

12、。.中间摩擦式带式输送机为多点驱动工作方式。各电动机按顺序启动必须配有液力偶合器，否则会烧毁电动机。.使用调速液力偶合器可实现无极调速，以减轻振动14。2. 液力偶合器的选型根据电动机的输入转速和传递功率本设计选用型液力偶合器，其主要参数见表4-141。表4-14 YOX650型液力偶合器主要参数型号输入转速传递功率范围启动系数充油量， 转动惯量主动件从动件充油量效率输入轴孔输出轴孔重量外形尺寸kgDL4.7.3减速器的选型带式输送机用的减速器，有圆柱齿轮减速器和圆锥-圆柱齿轮减速器。圆柱齿轮减速器的传动效率高，但是它要求电动机轴与输送机垂直，驱动装置占地宽度大，所以本设计采用圆锥-圆柱齿轮减

13、速器，因为这种减速器具有承载能力大、传递效率高、噪声低、体积小、寿命长，用于输入轴与输出轴呈垂直方向布置，使电动机与输送机平行布置，以减小驱动装置的宽度。1.总传动比的确定 传动滚筒的角速度 （4-28）其中 带速,（）； 传动滚筒的半径,（）。电动机轴的角速度 （4-29）其中 电动机轴的转数,（）； 总传动比 （4-30）2.确定减速器的规格按公称功率值确定减速器的公称中心距 （4-31）其中 减速器公称输入功率，（），通过查表4-151选出许用功率在时为，本设计预选SEW3KC500NE减速机 被传动机械所需功率，（）；工况系数，如表4-161，因为所受载荷为重型冲击载荷，每天连续工作，

14、应增加10%。表4-15 SEW减速器公称输入功率PN公称传动比公称转速公称中心距 输出n1输入n1公称输入功率表4-16 工况系数原料机每天工作时间载荷种类平稳载荷中等冲击载荷重冲击载荷电机、涡轮机3.验算启动转矩 （4-32）式中 启动转矩或最大转矩，()，； 电动机的额定转矩，()。 4.验算热效应当减速器不附加外冷却装置时应满足 （4-33）式中 减速器热功率；环境温度系数，如表4-171；功率利用系数，如表4-181。因为符合要求。所以选用SEW3KC500NE型减速器。表4-17 环境温度系数冷却方式环境温度每小时载荷率减速器不附加外冷却装置表4-18 功率利用系数型式利用率SEW

15、4.7.4联轴器的选型联轴器可以分为刚性联轴器和挠性联轴器。刚性联轴器包括凸缘联轴器其特点为结构简单，成本低，无补偿性能，不能缓冲减振，对两轴安装精度较高，适用于振动很小的工况条件，连接中、高速和刚性不大的且要求对中性较高的两轴。挠性联轴器包括鼓形齿式，齿式，轮胎式，梅花形弹性，弹性套柱销，弹性柱销齿式联轴器等等。其中弹性柱销齿式联轴器的特点是结构简单，维修方便，寿命长，传动转矩大，具有一定补偿的两轴相对位移和一般减振性能，可部分代替齿式联轴器，适用于连接同轴线的大，中功率，振动性能较大的传动。本设计选用弹性柱销齿式联轴器，其主要参数见表4-1925所示。表4-19 ZL13弹性柱销齿式联轴器

16、主要参数型号公称转矩许用转速 轴孔直径轴孔长度转动惯量重量4.7.5制动器的选型及计算表4-20 一般起动与制动要求输送机特点起动加速度最大起动时间要求避免的故障及情况上运输送（满载）起动时间过短，起动过快，采用的，同时要求，以免输送机带动不了物料提升，反而往下滑行。上运输送（满载）制动减速度制动时间比较短，机器倾角越大，料越多，则越短，空载制动时的较长些。输送机的有载制动时间短，在制动过程的初始阶段不应该立即上闸，以免制动过猛，会引起：（1）输送机喘振，设备运转不稳定；（2）传动滚筒处，输送带打滑；（3）零件破坏1.一般起动与制动要求本设计为上运输送机其制动要求如表4-201所示。制动器按工

17、作状态分为常开式和常闭式，常闭式即靠弹簧或重力使其经常处于抱闸状态，机械设备工作时松闸。常开式制动器常处于松闸状态，抱闸时需要施加外力。由于本设计为长距离、高强度输送机其带速与张力都比较大，因此在设计中对起动与制动必须考虑惯性问题，其目的是要求在各种条件下起动和制动平稳，而不致发生故障。本设计预选常开式中电力液压块式制动器。2.惯性力（动负荷）的计算起动与制动总惯性力包括移动部分惯性力和转动部分惯性力两部分。 .移动部分惯性力 （4-34）N式中 移动部分惯性力，（）； 起动或制动时间，。. 转动部分惯性力 （4-35）式中 转动部分惯性力，（）； 低速轴滚筒惯性力，（）； 低速轴联轴器惯性力

18、，（）； 转换到低速轴的高速轴转动部分惯性力，（）。.低速轴滚筒惯性力 （4-36）.低速轴联轴器惯性力 （4-37）.转换到低速轴的高速轴转动部分惯性力包括电动机、液力偶合器、制动器和转换到高速轴上的减速器的惯性力： （4-38）式中 各滚筒半径，（)； 平均加、减速度，()； 各转动部分飞轮矩之和，（）； 传动比。.总的惯性力 （4-39）转换到高速轴上的惯性力矩为： （4-40）式中 高速轴上的惯性力矩，（）； 减速器效率，取。所以本设计选用制动器，其结构如图4-2所示。图4-2 制动器结构4.8 拉紧力计算拉紧的作用是使输送带具有足够的张力，以保证驱动装置所传递的摩擦牵引力和限定的输送

19、带垂度21。1.拉紧力 （4-41）2.拉紧行程拉紧行程应根据输送机的长度及输送带的类型而定，拉紧行程等于工作行程与安装行程之和，即 工作行程主要考虑输送带工作一段时间后产生的蠕变量和由于接头及其它损坏使输送带截短量。决定于输送带的类型和输送带长度，即 （4-2）式中 L输送机的总长度，()； K输送带工作时的伸长系数，见表4-2121。表4-2 输送带工作时的伸长系数K1 输送带长度2 合成纤维输送带3 钢丝绳芯输送带456789101112131415 =0.0015*1300*2=3.9M 安全行程是为了搭接输送带和修理驱动装置等时所需要的长度即 即总的拉紧行程为 =3.9+2=5.9M

20、4.9 托辊的选取托辊是用于支撑输送带及输送带上所承载的物料，保证输送带稳定运行的装置。上托辊的间距，下托辊间距。4.9.1 静载荷计算1.承载分支托辊1 （4-43）式中 承载分支托辊静载荷，()；棍子载荷系数，见表4-211；承载分支托辊间距，()；带速，()；每米长度输送带质量, ；输送能力，()。2.回程分支托辊1 （4-44）式中 回程分支托辊静载荷，（）；回程分支托辊间距，（）；每米长度输送带质量，（）；辊子载荷系数（见表4-221,）。表4-22 辊子载荷系数托辊型式一节辊二节辊三节辊4.9.2 动载荷计算1.承载分支托辊 （4-43）2.回程分支托辊 （4-44）式中 承载分支托辊动载荷，（）；回程分之托辊载荷，（）；运行系数（见表4-231,）；冲击系数（见表4-241,）。工况系数（见表4-251,）。所以承载分支托辊的动载为回程分支的动载荷为表4-23 运行系数动行条件表4-24 工况系数工况条件正常工作和维护有磨磋式磨损性物料磨磋性较高的物料表4-25 冲击系数 带速物料料度根据计算所得的托辊所承受的动静承载能力选出本设计需要的托辊直径为，其长度为1150MM，轴承型号为4G306，理论承载能力为 。