斜屋面高支模安全专项方案(共34页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第一部分 工程概况2第二部分 编制依据2第三部分 工程特点分析、危险源辨识及相应措施2一、工程特点分析2二、主要危险源辨识及相应措施3三、1.9m跨悬挑结构支撑系统处理措施5四、其它危险源分析及相应措施6第四部分 设计及计算书6一、工字钢、钢丝绳组合结构计算书6二、0.35m0.7m挑檐梁板（架高按7m）支模系统计算书7三、0.35m0.9m屋面檐梁板（架高按18m）支模系统计算书13四、0.12m厚屋面板（架高按18m）支模系统计算书18第五部分 主要施工方法及安全技术管理措施23一、主要施工程序和方法23二、模板支撑构造要求及施工方法23三、安全技术措施23

2、第六部分 验收要求24第七部分 监控方案26一、监测项目26二、监测手段、方法及预警值26三、监测频率及周期26四、监测措施27第八部分 应急预案27一目的27二应急领导小组27三、公司应急指挥及救援组织职责28四应急领导小组职责28五应急反应预案28第九部分 施工图31屋面挑檐支模架剖立面图和大样图31坡屋面支模架剖立面布置图32第一部分 工程概况1.参建单位业主单位：南昌市市政工程开发有限公司设计单位：同济大学建筑设计研究院监理单位：江西省建设监理总公司施工总包：南昌市凯华建筑工程有限公司2.工程简介工程名称：南昌市群众艺术馆项目坡屋面高支模工程施工地点：南昌市朝阳洲，东北临紧朝阳洲路，北

3、西为临川路，南靠云锦路。结构形式：框架四层3.本工程高支模工程概况：南昌市市政工程开发有限公司代建的南昌市群众艺术馆项目位于南昌市朝阳洲，东北临紧朝阳洲路，北西为临川路，南靠云锦路。建筑占地面积2989.70平方米，总建筑面积18705.78平方米，建筑层数为地上4层，地下1层。建筑物为1栋群众艺术馆，层高4F；1栋独立剧场，层高2F。建筑高度为28.28米。结构类型为框架结构、框架剪力墙结构。抗震设防烈度为六度。群艺馆项目，全称“南昌市群众艺术馆项目”，本工程现阶段涉及高度大于8m的高支模板支撑体系，主要有以下几个部位属于高支模板系统：综合楼(6-8)-(U-H)轴中庭顶梁板、综合楼(5-1

4、1)-(A-F)轴走道顶梁板、综合楼(6-8)-(H-Q)斜屋顶屋级脊梁板、综合楼(4-10)-(F-T)轴屋面天沟梁板等。第二部分 编制依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2001；建筑施工安全检查标准JGJ 59-99；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ59-99）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)建设工程施工安全技术操作规程（DB36/J0022005）施工图纸：施工图施工组织设计第三部分 工程特点分析、危险

5、源辨识及相应措施一、 工程特点分析本工程除具备超高支模体系的主要特征外，模板支撑体系还具备下列特点：1、 本工程高支模体系位于屋面，屋面梁板系统设计为水平倾角28.3的大坡度坡屋面。整个坡屋面分成四块大梯形互相相交。坡屋面面积大，在坡屋面中心设计较大面积的天井，存在错层，标高复杂，详图示。2、 大面积坡屋面沿建筑平面边线的四周设计约2.9m跨度的悬挑结构，用以布置排水天沟。详图示。3、 本工程现场模板支撑系统基本施工结束，但整个支撑系统设计布置不合理。悬挑外天沟结构高20米，采用普通落地外架支撑，外架地基未按有关规定进行验算及硬化处理。建筑平面内的满堂梁板支撑系统也有待于系统设计、完善。二、

6、主要危险源辨识及相应措施针对上述工程特点分析，本工程危险源为一级。主要危险源辨识及应对措施如下：1、 主要危险源辨识（1）大面积大坡度屋面支撑系统高达1217m，不仅产生较大的竖向荷载，并且还产生很大的水平荷载。屋面模板支撑系统的强度及稳定，尤其是支撑系统沿水平方向的整体稳定要特别重视，必须采取相应技术措施。（2）屋面四周的天沟悬挑支撑系统位于20多米高空，采用普通支撑外架系统并且地基未作硬化处理。支撑系统的强度及稳定存在重大隐患。2、 针对主要危险源采取的相应措施（1）大面积大坡度屋面支撑系统设计采用安必行软件分别对大面积大坡度屋面支撑系统的强度及稳定进行设计、计算。本工程屋面梁板支撑系统的

7、梁、板结构截面、支撑高度、坡度、计算载面控制进行列表分析如下：高支模部位高支模梁截面规格板厚高支模架体总高高支模地基斜坡屋顶悬挑挑檐梁板结构悬挑主梁：350700连梁：250700屋面板厚120天沟板厚100总高约7m西面/北面/南面挑檐落于悬挑工字钢梁及钢丝绳组合结构东面挑檐落于看台平台上悬挑长度2.9m坡屋面梁板高支模KQ46、HM810350900350700250550板厚120标高14.95屋面（21.027.0m）总高：6.0512.05m落于四层楼面6轴、8轴HQ轴梁板高支模350700250550板厚120标高9.95（3F）屋面（25.86927.0）总高：15.917.05

8、m落于三层楼面高支模梁板搭设参数：悬挑檐口梁350700支撑体系设计：钢管支撑系统采用483.0mm，双扣件和对接扣件连接方式，梁底立杆单排2根，沿梁纵向轴线排距1000mm，梁两侧立杆间距1.0m，立杆步距1.5m，梁底木方50mm80mm180mm，模板厚18mm。详细参数及大样具体详附后的设计计算书。室内坡屋面高支模梁350900支撑体系设计：（覆盖350700、250550）钢管支撑系统采用483.0mm，双扣件和对接扣件连接方式，梁底立杆单排2根，沿梁纵向轴线排距1000mm，梁两侧立杆间距0.85m，立杆步距1.5m，梁底木方50mm80mm200mm，模板厚18mm。详细参数及大

9、样具体详附后的设计计算书。坡屋面板120mm支撑体系设计钢管支撑系统采用483.0mm，双扣件和对接扣件连接方式，板底立杆间距纵横向均为1000mm，立杆步距1.5m，板底木方50mm80mm250mm，模板厚18mm。详细参数及大样具体详附后的设计计算书。具体设计计算详附计算书及附图。（2）大面积大坡度屋面支撑系统水平侧向稳定的相应处理措施：屋面支撑系统最大截面梁0.350.9m，该梁长度方向沿整个坡屋面跨度（宽度1m范围）产生的侧向下滑力T0.8=25（0.350.9+0.121.m0）13sin28.2=44KN，整个屋面系统面积近（18+37.3）13/2=m2,其整个下滑力对模板支撑

10、系统的影响特别危险。本工程大面积、大坡度屋面支撑系统位于20多米的高度，建筑平面四周又是悬挑结构，难以在支撑系统外侧设置斜向支撑系统，以平衡侧向施工荷载。仅能依靠内部模板支撑系统来抵御侧向施工荷载。完全依靠内部模板支撑系统将较大的侧向施工荷载平衡是很困难的，经研究采取以下综合措施来保证模板支撑系统的侧向稳定：1） 利用沿屋面天沟梁四周正好均有构架孔洞的条件，采取分二次进行屋梁、板砼浇筑的方式，减少屋面模板支撑系统的侧向施工荷载，相应即增强模板支撑系统的侧向刚度及稳定，具体操作如下：（在屋面梁板首次砼浇筑前，框架柱砼强度必须达到50%设计强度。）采用该措施能有效解决本工程支模系统上部无拉结固定点

11、侧向刚度差的重大危险源。首次屋面梁板砼浇筑范围详图示。当首次梁板砼浇筑后，待其砼强度达设计强度至少60%以上时，方能浇筑第二次屋面梁板砼。首次浇筑的屋面天沟梁板砼位于大面积、大坡度屋面的底部，当其砼强度达60%以上即能将第二次屋面的侧向施工荷载传递到框架柱，充分利用钢筋砼结构自向强度来平衡较大比例的第二次砼浇筑侧向施工荷载，有效减少屋面支撑系统的压力，并相应提高其侧向稳定能力。2） 屋面梁、板结构的首次及第二次砼浇筑均必须按下列原则实施： 在坡屋面两侧对称自下而上进行砼施工，以保证屋面支撑系统两侧的平衡。 两次砼浇筑速度必须严格控制，不能沿坡屋面高度方向迅速铺满砼，而必须沿坡屋面四周进行砼循环

12、浇筑，逐步向坡屋面顶部推进。3） 屋面梁板支撑系统必须加强与钢筋砼柱梁的连结，增加侧向稳定能力。48钢管支撑系统的特点是长细比较大，低抗侧向荷载能力较差，因此，屋面梁板支撑系统必须采取以下措施将侧向施工荷载传递到主体结构上，以保证模板支撑系统的稳定。 屋面每根框架柱沿步距每步均必须设置图示联柱件，与模板支撑系统的水平钢管采用双扣件可靠联结。 屋面首次浇筑砼时，沿梁设置钢筋或短钢管进行预埋，待砼强度达60%以上时，将梁的预埋件与屋面梁板支撑系统的水平钢管可靠联结，预埋件间距1000mm。 屋面梁板支撑系统按规范设置，纵向、横向剪刀撑、平面剪刀撑，具体设置如下：纵向、横向剪刀撑每隔四根立杆设置一道

13、，支撑系统外侧四周必须有纵、横向剪刀撑，平面剪刀撑支撑系统顶部、底部必须设置剪刀撑，中间每隔两步设置一道平面剪刀撑。所有立杆必须设置扫脚杆，纵、横向垂直剪刀撑、平面剪刀撑是保证48钢管支撑体系三维侧向刚度的基本保证。根据统计资料，凡模板支撑体系坍塌事故，其原因大部分不是设计计算问题，而主要是纵、横向剪刀撑、平面剪刀撑、连柱件、连梁件不能按设计及规范要求施工导致事故，因此要求严格按设计方案及规范施工，严禁违章施工。 屋面支撑系统的每根纵、横向水平钢管均必须拉通（天井处水平杆除外）。由于侧向荷载影响每根水平钢管，必须采用双扣件水平搭接。立杆必须采用对接扣件联接。水平杆与立杆联接接头相互必须错开位置

14、。三、 1.9m跨悬挑结构支撑系统处理措施：1） 选用16#工字钢、钢丝绳斜拉及48钢管组合支撑系统作为屋面天沟悬挑结构的模板支撑系统。16#工字钢纵跨1.0m；钢丝绳直径取20mm，破断力1700N/mm2；吊环、卡环均选用18I级钢筋；具体设计计算详附计算书及附图。2） 预埋件处理措施：本工程由于原来未进行预埋设置，工字钢卡环现根据实际情况采取下列措施： 在有现浇楼面处采取图示方式设置工字钢、卡环及钢丝绳吊环。 在夹层有空洞处采取图示方法设置钢丝绳吊环。3） 施工注意事项： 必须在卡环钢丝绳均安装到位验收后，工字钢上面方能进行48钢管支撑系统安装。 由于工字钢、钢丝绳、48钢管组合系统必须

15、对原48钢管支撑系统进行托换。托换过程必须遵循先顶后拆原则进行。即分段按构件逐根先顶撑好新支撑系统，方能拆除原支撑系统，确保安全。 悬挑组合系统处不得随意堆放模板、钢筋等材料，严禁超载使用。四、 其它危险源分析及相应措施第四部分 设计及计算书一、工字钢、钢丝绳组合结构计算书屋面挑檐：悬挑主梁截面350700，连梁250700，天沟板厚100。工字钢：热轧普通I16，h=160、b=88、Wx141cm3。工字钢悬挑长度2.4m，锚固长度1.5m，钢丝绳吊点在距端头0.5m处。计算单元取沿挑檐每延长米。一、 荷载计算：（1） 悬挑梁砼自重：0.350.725/2=3.1KN/m（2） 板荷载：（

16、1.0m+0.175m）0.1225=2.5KN/m（3） 连续梁自重（集中荷载P）：0.250.725=4.4KN/m（4） 模板自重：0.4KN/m（5） 钢管支架自重：0.129170.9KN/m（6） 施工活载：1.0KN/mq11.2（3.1+2.5+0.4+0.9）+1.41.09.7KN/mq21.233.6KN/mP=1.24.4=5.28KN二、 工字钢压弯验算：支座（吊点处竖向）反力：支座（吊点处）弯矩：M3.60.52/20.45KNm最大弯矩：M3.60.5(0.25+1.9/2)-15.21.9/2+9.71.9/21.9/4+5.280.455.5KNm（1） 压弯

17、强度验算16工字钢截面经电算参数如下：（满足）（2）平面内稳定验算：(3)平面外稳定：（满足）三、 拉索选择、拉环验算拉索力：水平力：15.62.6/4.758.32KN允许拉力：拉索直径取20mm，破断力1700N/mm2，承载力257KN163.2KN。（满足）拉环验算，取直径18mm,I级钢筋：50（满足）四、 卡环验算，取直径18，I级钢筋：卡环设两个，受力按悬臂验算：N1.53.60.52.15+5.281.4+1/29.71.92N19.2KN50(满足)二、0.35m0.7m挑檐梁板（架高按7m）支模系统计算书 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):35

18、0mm；梁截面高度 (mm):700mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)7m；梁两侧立杆间距(m):1m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.

19、材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):180mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(m

20、m):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取700.00m；1-外加

21、剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、16800.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图(单位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=1

22、4.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN；=3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI

23、)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302

24、=0.14kN.m = M/W =0.14106/53.33103 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(100.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1

25、000 = 12.92 kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 35.001.802/6 = 18.90cm3；I = 35.001.803/12 = 17.01cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.350.70=6.25kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.35=0.12kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=20.35=0.70kN/m；q=1.2(6.25+0.12)+1.40.70=8.62kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.18.620.182=0.03KNmm； =Mmax/W=0.03106/18.90

26、103=1.59N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.68.620.18=0.93kN；=3V/(2bh)=3930.96/(235018)=0.22N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=6.25+0.12=6.37kN/m；l =180mm；E = 9500N/mm2；= 0.6776.371804/(100950017.01104)=0.03mm； =180/250 = 0.72mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自

27、重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)0.700.18+0.350.18(20.58+0.35)/0.35=4.18 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.420.18=0.50 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.181.20.12(24.00+1.5)+1.42.5(1-0.35)/4/0.35=1.20 kN/mq=q1+q2+q3=4.18+0.50+1.20=5.88 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.008.008.00/6 =

28、 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 梁底方木计算简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.42kNm =M/W=0.42106 /5.33104=7.88 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 1.03 kN =3V/(2bh0)=31.031000/(25080)=0.39N/mm2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =3.99 mm；= 1000.00/250=4.0

29、0mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.03 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.58 kNm ；=M/W= 0.58106 /(4.49103 )=129.18 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 ma

30、x = 1.75 mm ；允许挠度：= 1000.00/250=4.00mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.72kN扣件抗滑承载力的设计值为R=12.00KN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.72kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12917=1.08 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）1+（1-0.35）/20.121

31、=3.03kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351+（1-0.35）/21=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51+（1-0.35）/20.121=0.35kN/m；N3 =3.03+0.04+0.35=3.42N =N1+N2+N3=5.72+1.10+3.42=10.24 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 10240.00/(0

32、.262424.00) = 92.18 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 10240.00/(0.458424.00) = 52.73 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!三、0.35m0.9m屋面梁板（架高按18m）支模系统计算书 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):350mm；梁截面高度 (mm):900mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(

33、m):1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)18m；梁两侧立杆间距(m):0.85m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15

34、N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=

35、10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm4二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取900.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、2160

36、0.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图(单位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax= 0.1

37、15.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN；=3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； =

38、 l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302=0.14kN.m = M/W =0.14106/53.33103 = 2.63 N/mm2；f =

39、 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(100.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 35.001.802/6 = 18.

40、90cm3；I = 35.001.803/12 = 17.01cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.350.90=8.03kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.35=0.12kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=20.35=0.70kN/m；q=1.2(8.03+0.12)+1.40.70=10.76kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.110.760.202=0.04KNmm； =Mmax/W=0.04106/18.90103=2.12N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.610.760.20=1.29kN；=3V/(2bh)=31291.20/(235018)=0.31N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=8.03+0.12=8.15kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.6778.152004/(100950017.01104)=0.05mm； =200/250 = 0.80