安全通道搭设施工方案最终版(共23页).doc

《安全通道搭设施工方案最终版(共23页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《安全通道搭设施工方案最终版(共23页).doc（23页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、精选优质文档-倾情为你奉上工业厂房（望京大宗综合产业大厦）安全通道搭设施工方案编制人： 审核人： 批准人： 东北金城建设股份有限公司2016-10-01专心-专注-专业 目 录 安全通道搭设方案一 编制依据编制依据主要有以下规范及标准：1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130-2011）；2建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）；3建设工程安全生产管理条例国务院393号令；4 本工程施工组织设计；5本工程施工图纸；二 工程概况工业厂房（望京大宗综合产业大厦项目）由北京大宗房地产开发有限公司开发建设，东北金城建设股份有限公司总承包。该工程项目位于北京市朝阳区望京利泽中一路东

2、侧，翠屏西路南侧。建筑总面积68698.2 m2，为1栋集厂房、科研、办公楼于一体的建筑，建筑层数为地下4层，地上自西向东两侧建筑为13层，建筑高度为59.98 m，其中17层为厂房，812楼为科研楼，13层为办公楼；中间地上建筑为4层，建筑高度为24 m，其中13层为厂房，4层为会议室。基础形式采用筏板基础，CFG桩复合地基。建设单位：北京大宗房地产开发有有限限公司设计单位：北京新纪元建筑工程设计有限公司勘查单位：北京寰球地科工程技术有限公司施工单位：东北金城建设股份有限公司监理单位：北京大正建设监理有限公司三 安全通道的搭设1 编制说明1、 本工程基础底标高在-23.86米，为方便施工人员

3、上下基坑，在基坑的北侧搭设一条上下安全通道。2、 上下通道只允许施工人员通行，禁止搬运任何材料和重量超过30公斤的机具等通过。第一部分 上下安全通道（1） 按照施工组织设计施工进度计划，现在处于基础施工阶段。基础施工时约120名员工，为方便基础施工上下通行，需要搭设上下安全通道。按施工图纸所示，安全通道在J轴以北过4.4米处搭设，设计宽0.7米，高23.5米，斜面夹角36度，斜面总长度46.6米，起点在基坑北部地面处中间往两边各1.5米，终点在基坑最低处（-23.86米处），呈（八）字形状。斜面共分为6段，每一段20个踏步，踏步300x200；5个休息平台，休息平台700x1200。安全通道两

4、侧搭设扶手栏杆，高1.2米。安全通道搭设防护棚，并挂安全绿网。附图：安全通道在本工程的位置。 安全通道在本工程位置 （2）在基础底部（-23.86处）使用C15等级混凝土浇筑垫层，垫层宽1.0米，钢管底部铺设方木，方木要求厚度5cm，宽度20cm。在上下安全通道外侧设置排水沟，宽度、深度皆为40cm，每隔30米设置一个集水坑。 2 搭设流程1、安装检查架体组装木板、安全网铺设验收合格交付使用安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。通道组装：按搭设简图采用配套的扣件进行连接。木板、安全网铺设：在固定的双木方上满铺木板并与木方固定，安装防护栏杆、安全网。验收：施工完毕后

5、经分包单位自检合格后报总包单位，总包单位验收合格后报监理单位。交付：达到使用条件后交付施工班组。2、安全通道均采用483.5mm新钢管搭设，禁止使用锈蚀等淘汰钢管。涂刷红白相间颜色。3、架杆纵距沿坡道长度方向1500mm，横距800 mm。步距1500mm，扫地杆距地面的距离为200 mm。由小横杆间距1500mm、大横杆间距500mm、80mm80mm双木方间距200mm、密目式安全网2000MM宽6000mm长，木板50mm厚满铺等组成。后面附图： 4、 入口平台设置（1） 在J轴线以北4.3米地面、主楼的正中间处；一边往外1500mm，入口平台长3000mm,宽2000mm。使用木板搭设

6、平整。（2）入口平台使用钢管直接搭设到地平面。下图，安全通道入口处侧面图 3立杆搭设立杆按照双排设置，采用483.5钢管，沿通道长度方向以1500mm的间距进行搭设，立杆上设置纵向扫地杆（即第一道大横杆），并用直角扣件固定在距地面200mm处的立杆上，立杆的垂直偏差不得大于架高的1/300，同时其绝对偏差不大于75mm。在竖立杆时，用单支3.5m的钢管,不得采用对接钢管,立杆纵距1.5米。禁止使用锈蚀及弯曲钢管。4横杆搭设（1）大横杆大横杆步距为1500mm，长度不宜小于三跨立杆，大横杆置于立柱内侧，与立杆必须用直角扣件扣紧。大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离不大于500mm。同一平面

7、内侧和外侧、上步和下步相邻的两根大横杆的接头均匀相互错开，不得出现在同一跨间内，水平间距不小于500mm。同一排大横杆水平偏差不大于该通道总长度的1/250且不得大于50mm。大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。同一水平和竖向相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距部小于500mm。（2）小横杆小横杆采用48*3.5钢管，对立杆与大横杆起约束作用，沿通道长度方向进行搭设，紧贴立杆并用直角扣件扣紧在大横杆上。5剪刀撑剪刀撑沿通道架高及通道长度方向连续布置，杆件搭接长度不小于1000mm，并用不少于三个旋转扣件等间距扣牢，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小

8、于200mm。6顶棚横杆本通道顶棚使用单支钢管即可。并用扣件扣牢。横杆间距为1500mm，与立杆用扣件连接牢固。同一水平和竖向相邻的两根顶棚横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内。7排架斜杆排架内斜杆与立杆连接，搭设时将斜杆的一头扣在立杆上，另一头扣在上层顶棚钢杆中部，中间与下层顶棚钢杆相交处也用扣件扣紧，间距1.5米。 8 加固点根据现场实际情况，安全通道和支护桩墙壁锚索钢梁加固在一起。加固点横向4米一个，梅花形布置。竖向根据锚索钢梁的标高分布。如图： 9 防护棚防护棚搭设高3米，双层，间距0.6米。先沿通道宽度及长度范围内在顶棚横杆上铺设木方，木方间距不得大于300mm，并用12号铁

9、丝与顶棚横杆绑扎固定；然后在木方上满铺50mm厚木板一层，并与木方钉牢固定；底层同样的方式铺设方木、木板，并加设防雨水材料。最后沿通道宽度及长度范围内满铺密目网。 第二部分 南北安全通道 10 编制说明 本工程施工场地分为南部和北部，其中生活区、钢筋加工区、主材区设在南部，木工场地和仓库等放在北侧，为方便施工人员通行，计划在基坑的东部汽车坡道上面搭设一条南北安全通道。11 安全通道设计南北安全通道均采用483.5mm钢管搭设。宽2.0米，高3.5米，长25米，汽车坡道最低处距地面高度6米，最高处为地平面。两侧钢管架设在汽车坡道上面。 12 基础找平为保证安全通道架体的稳固性，架体搭设（即所有立

10、杆）在汽车跑到上面，跑道已经使用混凝土硬化，立杆底部均设置垫板。如图： 13 第一层防护在通道顶高处，先沿通道宽度及长度范围内在顶棚横杆上铺设木方，木方间距不得大于300mm，并用12号铁丝与顶棚横杆绑扎固定；然后在木方上满铺50mm木板一层，并与木方钉牢固定；最后沿通道宽度及长度范围内满铺密目网。 14 第二层防护在通道架高3000mm处先沿通道宽度及长度范围内在顶棚横杆上铺设木方，木方间距不得大于300mm，并用12号铁丝与顶棚横杆绑扎固定；然后在木方上满铺50mm木跳板一层，并与木方钉牢固定；最后沿通道宽度及长度范围内满铺密目网。15 通道进出口通道进出口在安全通道两侧，并悬挂安全标语警

11、示牌。 16 加固点在架体东侧设立5各加固点。使用483.5钢管在支护梁外面楔入地下1.5米，外露1米，将架体连接在外露钢管上面。17 南部进出口南北安全通道南出口处原有的配电房和围墙相隔较近，整改措施：将原有的围挡切开，各向内挪1米。如图： 四 搭设注意事项1 安全通道搭设过程中两侧拉警戒线，并设专人看守。若必须有人通过应由看管人员通知上方施工人员，待无隐患后才可通过。通过时必须佩带安全帽，并注意头顶上方情况。搭设之前对进场的钢管以及配件进行严格的检查，禁止使用不和规格和质量不合格的杆配件。2 搭设前清扫现场，处理立柱下方垫木部分路面的突出及凹陷。通道的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，

12、严格按上述搭设程序进行。通道应按“一”字形从一端开始并向另一端延伸搭设，搭设过程中随立随校正后予以固定。3 剪刀撑、斜杆等整体接结杆件应随搭设的架子及时设置。木方及模板应铺平、铺稳，并用铁丝绑扎固定，防止移动。4 工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时脚手板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。在搭设过程不得随意改变通道结构，减少配件设置和对立杆、纵距作100mm以上的构架尺寸放大。五 通道的安全措施1 通道两侧内外均采用密目式安全网全封闭，密目式安全网挂设在外排架的外侧，内排架内侧。上、下两层棚顶脚手板上均设安全网。2 通道

13、门口挂置“安全通道”示牌，并悬挂“上面施工危险，请勿在此停留”警示牌。六 成品保护1 在使用中注意成品保护。任何人严禁随意拆除结构杆件，破坏通道结构。2 此通道只是限于行人行走，不得运输货物。3 风雨后，及时组织人员对通道进行检查，若有损坏及时修缮。七 安全生产与文明施工1 通道搭设过程中四周拉警戒线，搭设通道的架子工必须持证上岗，按规定佩带安全帽、安全带。2 搭设时派专人看守，防止人员通过，若必须通过时应有看护人员通知施工人员，待无安全隐患时方可允许人员通过，并必须佩带安全帽。3 施工完毕后打扫现场垃圾，收回剩余剩余材料入库。在通道出入口设标语牌。4 禁止人员在通道内逗留，通道内严禁堆放任何

14、物品。八 安全通道的拆除（1）在安全通道拆除前应作好以下工作：对安全通道进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除安全通道的安全隐患，应先对安全通道进行修整和回固，以保证安全通道的拆除过程中不发生危险；在拆除安全通道时，应先清除铺设层上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的集中装入容器内运下。安全通道在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、拆除的安全措施和警戒区域。（2）严格遵循拆除顺序，由后搭者先拆、先搭者后拆。（3）拆除安全通道时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处置明显的停用标志和

15、围栏。（4）在拆除的安全通道周围，必须有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。（5）安全通道人工拆除，上下运输也为人工传递，拆下的钢管、扣件及其他材料，应及时清理，以免堵塞通道。将合格的、需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。（6）安全通道拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；（7）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。（8）安全通道拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。九 钢管落地脚手架计算书（品茗2010计算书）工业厂房（大宗综合产业大厦项目）工程； 工程建设地点:北京朝阳区利泽中一路；属于框剪结构； 地上13层； 地下4层；建筑

16、高度：59m；标准层层高：3-5m ；总建筑面积：68698平方米；总工期：390天。本工程由北京大宗房地产开发有限公司投资建设，北京市新纪元设计有限公司设计，北京寰球地科工程技术有限公司地质勘察，北京大正建设监理有限公司监理，东北金城建设股份有限公司组织施工；由王常青担任项目经理，杨怀春担任技术负责人。工程说明:根据施工组织设计施工进度计划横道图，现在处于基础施工状态，本工程基础-23.5米，需要搭设一条条上下安全通道。安全通道设置在基坑的北侧。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建

17、筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架上下安全通道搭设高度为 23.5m，采用双管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.75；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架

18、用途:行人脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1611；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:1；防护棚铺设总层数 3；5.承重地基参数地基土类型:原状土，地基

19、承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.1

20、05=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1681.52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1170.981.5

21、2 =-0.296 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251?06,0.296?06)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 1.705 mm；

22、大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.

23、158)+1.4 1.05 = 1.723 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7231.05/3 = 0.603 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.609 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.609?06/4730=128.712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.7

24、12 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5?.035?0504/(384?.06?05?13600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1260.6?050?3?05

25、02-4?0502/9 ) /(72?.06?05?13600) = 2.213 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm；小横杆的最大挠度为 2.237 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.

26、5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.41.575=2.575 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立

27、杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/m NG1 = 0.1611+(1.502/2)0.035/1.0018.00 = 3.856kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2 = 3.802 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.

28、518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.256 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.256+ 0.851.43.15= 14.855 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.256+1.43.15=15.517kN；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设部分，按

29、照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.693 = 0.144 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40

30、.1441.512/10 = 0.026 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 14.855 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 15.517kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l

31、0 = kuh 确定：l0 = 1.732 m；长细比: L0/i = 109 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.523立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14855.22/(0.523?50)+25630.744/4730 = 68.538 N/mm2；立杆稳定性计算 = 68.538 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 15516.72/(0.523?50)=6

32、5.93 N/mm2；立杆稳定性计算 = 65.93 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85?.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.4 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk

33、= 0.161 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.026 /(1.4 0.85) = 0.022 kNm；Hs =( 0.5234.510-4205103-(1.25.4+0.851.4(3.15+0.5234.51000.022/4.73)/(1.20.161)=190.063 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 190.063 /(1+0.001190.063)=159.708

34、 m；H= 159.708 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为0m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.4，Wk = 0.7z?s?0=0.7 ?.92?.693?.4 = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.0

35、00 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.249 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.249 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = 稟穂f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.510-4205103 = 88.376 kN；Nl = 7.249 Nf = 88.376,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.249小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、 计算结论和建议根据以上计算，此脚手架满足使用要求。东北金城建设股份有限公司大宗综合产业大厦项目部 2016.10.01