混合结构计算书(共28页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上1.工程概况1.1设计题目 某两层仓库采用混合结构方案。楼盖为现浇混凝土单向板肋梁楼盖，现浇钢筋混凝土柱及砖墙作为承重体系，现浇钢筋混凝土柱下单独基础及墙下条形基础。1.2设计任务 1.按建筑平、立、剖面图进行结构平面布置 2.按选定的结构方案进行结构计算 (1)估算钢筋混凝土柱截面尺寸 (2)楼盖结构计算 板及次梁按塑性计算 主梁按弹性计算 (3)钢筋混凝土楼梯计算 (4)承重外墙验算 确定结构静力计算方案 验算墙体高厚比 验算底层墙体承载力 (5)墙下条形基础计算 3.绘制施工图(2号图纸三张) (1)基础平面布置图及基础配筋图 (2)楼盖结构平面布置图(包括连续

2、板配筋) (3)次梁配筋图和剖面图 (4)主梁配筋图和剖面图 (5)楼梯配筋图1.3设计资料1.3.1建筑图两层混合结构房屋，柱网尺寸为36m45.1m，建筑平、立、剖图如下。建筑平面图建筑立面图1-1剖面图1.3.2荷载 二毡三油加绿豆砂 0.35kN/m2 石灰砂浆容重（天花板抹灰,20mm厚） 17kN/m3 水泥砂浆容重（楼面面层，30mm厚) 20kN/m3 钢筋混凝土容重 25kN/m3 细石混凝土容重 24kN/m3 砖墙容重 19kN/m3 钢窗自重 0.45kN/m2 屋面活荷载 0.5kN/m2楼面活荷载 5kN/m22.楼盖的设计2.1楼面做法和材料选用 （1）楼面构造做

3、法:30mm厚水泥砂浆面层，20mm厚石灰砂浆天棚抹灰。 （2）材料选用: 混凝土:采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/m2）； 钢筋:梁中受力纵筋均采用HRB400钢筋（级钢，fy=360N/mm2 )； 其他钢筋均采用HPB300钢筋（级钢，fy=270N/mm2 ）。2.2结构布置与截面尺寸选择柱:考虑抗震，取为400mm400mm。板:h1/35=2000/35=57mm，考虑隔声及板面装修等因素，取板厚h=1OOmm。次梁:h=（1/181/12）l=5100/185100/12=284425mm，取h=350mm； b=（1/31/2） h=350/3350/2

4、=117175mm, b=150mm。主梁:h=（1/141/8）l=6000/146000/8=429750mm，取h=600mm； b=（1/31/2）h=600/3600/2=200300mm，取b=250mm。楼盖结构布置如下图所示。单向板肋梁楼盖结构布置图2.3板的设计(按塑性理论计算)2.3.1荷载楼板的荷载（取1m宽板带计算）荷载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载30mm水泥砂浆面层0.03201.0=0.6kN/m100mm钢筋混凝土板0.1251.0=2.5kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0=0.34kN/m小计3.44kN/m可变荷载5.01.0=5.0k

5、N/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3） 永久荷载设计值g=1.23.44=4.13kN/m 可变荷载设计值q=1.35.0=6.5kN/m 荷载总设计值g+q=10.63kN/m永久荷载控制的组合: 永久荷载设计值g=1.353.44=4.64kN/m 可变荷载设计值q=0.71.45.0=4.9kN/m 荷载总设计值g+q=9.54kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=10.63kN/m。2.3.2计算简图 按塑性理论计算。计算跨度:取lm宽板按连续梁进行计算，由于中间跨板与次梁固接；而边跨搁置在承重墙上，可以视为铰接。故板的计算长度为: 中间跨:l0=ln=

6、2.00-0.15=1.85m 边跨:ln=2.00-0.15/2-0.24/2=1.805m l0=ln+a/2=1.805+0.12/2=1.865m 且应有l0ln+h/2=1.805+0.10/2=1.855m，取l0=1.855m。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如下图所示。楼板计算简图2.3.3正截面受弯承载力计算及配筋取混凝土板的保护层厚度c=15mm，假定纵向钢筋直径d=1Omm。取lm宽板带计算，则有:b=1000mm,h=100mm,h0=h-c-d/2=100-15-10/2=80mm。C30混凝土，1=1.0，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N

7、/mm2。HPB300钢筋，fy=270N/mm2。配筋计算过程列于下表。板的受弯承载力及配筋计算(取1m宽板带计算)截面A支座1跨跨间B支座2(或3)跨跨间C支座弯矩系数M01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kNm)3.33-3.332.27-2.60s=M/(1fcbh02)0.0360.0360.0250.028=1-1-2s0.0370.0370.0250.028计算配筋As=bh01fc/fy(mm2)156.8156.8105.9118.6选配A8200A8200A8200A8200实际As(mm2)251.3251.3251.3251.3配筋率(%)0.

8、250.250.250.25min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105= 0.568。均小于b，为适筋构件，且小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。2.3.4构造要求 (1)沿单向板长边方向的分布钢筋通长采用A6200；(2)支座处负弯矩钢筋截断距离:可变荷载与永久荷载的比值q/g=6.5/4.13=1.573 ，ll=ln/4=1855/4=464mm，取ll=500mm；(3)板中垂直于主梁的构造钢筋取A8200，伸出主梁的长度

9、l0/4=1855/4=464mm，取500mm；(4)嵌固在承重墙内板上部的构造钢筋取A8200，伸出墙边长度ly=500mm。二层楼板配筋图2.4次梁的设计(按塑性理论计算)2.4.1荷载次梁的荷载荷载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载由板传来3.442.0=6.88kN/m次梁自重0.15（0.35-0.10）25=0.94kN/m梁侧抹灰0.02（0.35-0.10）217=0.17kN/m小计7.99kN/m可变荷载（由板传来）5.02.0=10.0kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3） 永久荷载设计值g=1.27.99=9.59kN/m 可变荷载设计

10、值q=1.310.0=13.0kN/m 荷载总设计值g+q=22.59kN/m永久荷载控制的组合: 永久荷载设计值g=1.357.99=10.79kN/m 可变荷载设计值q=0.71.410.0=9.8kN/m 荷载总设计值g+q=20.59kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=22.59kN/m。2.4.2计算简图按塑性理论计算。计算跨度：次梁与主梁整浇，故中间跨次梁跨度取净跨边跨次梁搁置在承重墙上，视为铰支。故计算跨度为：中间跨:l0=ln=5.10-0.25=4.85m 边跨: ln=5.10-0.25/2-0.24/2=4.855m l0=ln+a/2=4.555+0.24/2=4.

11、975m 且应有l01.025ln=1.0254.855=4.976m，所以取l0=4.975m。因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如下图所示。次梁计算简图2.4.3正截面受弯计算及配筋 正截面受弯时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf=minl0/3，b+sn，b+12hf=min 4850/3或4975/3 ，150+1850 ，150+12100= min1617或1658，2000，1350=1350mm。 取梁的保护层厚度为20mm，假定箍筋直径为10mm，纵向钢筋直径20mm，布置一排钢筋，则h0=350-20-10-20/2=3 l 0mm。 C30混凝土，1=1

12、.0，fc=14.3N/mm2 ，ft=1.43N/mm2；纵筋采用HRB400钢，fy=360N/mm2。MU=1 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.0 14.3 1350 100(310-0.5100)=501.93kNm，大于各跨中截面弯矩。经判别跨内截面属第一类T形截面。配筋计算过程列于下表。次梁的受弯承载力及配筋计算截面A支座1跨跨间B支座2(或3)跨跨间C支座弯矩系数M 01/11-1/111/16-1/14M=M(g+q)l02(kNm)50.83-50.8333.28-38.03s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02740.24660.017

13、90.1845=1-1-2s0.02780.28810.01810.2056计算配筋As=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)462.1532.1300.9379.8选配3C163C162C163C16实际As(mm2)603.2603.2402.1603.2配筋率(%)1.151.150.771.15min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.00332105= 0.518。均小于b，为适筋构件，且小于0.35，符合塑性内力重分布的

14、原则。2.4.4斜截面受剪承载力及箍筋计算C30混凝土，c=1.0 ，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，箍筋采用HPB300钢，fyv=270N/mm2。计算结果列于下表中。次梁的斜截面承载力计算及配筋截面A支座VAB支座外侧VBlB支座内侧VBrC支座外侧VClC支座内侧VCr剪力系数v0.450.600.550.550.55V=v(g+q)ln (kN)50.5767.4360.2660.2660.26Asv/s=(V-0.7ftbh0)/(fyvh0) (mm)0.0480.2500.1640.1640.164选配（双肢箍）A6200A6200A6200A6200A62

15、00实际As/s (mm)0.2830.2830.2830.2830.283配箍率As/sb (%)0.190.190.190.190.19按塑性理论计算，有：sv,min= 0.34ftfy =0.34 1.43270=0.18%，因此配筋满足最小配筋率要求。hw=h0-bf=310-100=210mm，hw/b=210/150=1.44，则：Vu,max=0.25cfcbh0=0.251.014.3150310=166.24kN。剪力设计值均小于Vu,max，不会出现斜压破坏。2.4.5构造要求(1)由于各跨跨度相差不超过20%，可变荷载与永久荷载的比值q/g=13.0/9.59=1.36

16、3 故可以不必要画抵抗弯矩图，直接按构造规定确定钢筋的截断。(2)承重墙支座处负弯矩钢筋的竖向锚固长度:取las=15d=1516=240mm。 水平锚固长度0.4lab=0.40.1436016/1.43=226mm，取250mm 。(3)主次梁节点处支座钢筋锚固长度:由于采用了带肋钢筋，可取las=12d=12 16=192mm，取200mm。(4)支座处的负弯矩钢筋可在距离支座边ln/3=(5100-120-125)/3=1818mm的距离处切断，取1850mm。(5)架立筋与负弯矩钢筋的搭接长度按构造要求取为150mm。次梁配筋图2.5主梁的设计按弹性理论计算2.5.1荷载主梁的荷载荷

17、载种类荷载标准值（kN/m）永久荷载由次梁传来7.995.1=40.75kN/m主梁自重0.25（0.6-0.10）2.025=6.25kN/m梁侧抹灰0.02（0.6-0.10）2.0217=0.68kN/m小计47.68kN/m可变荷载（由板传来）5.02.05.1=51.0kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值G=1.240.75=48.9kN可变荷载设计值Q=1.351.0=66.3kN荷载总设计值G+Q=115.2kN永久荷载控制的组合:永久荷载设计值G=1.3540.75=55.01kN 可变荷载设计值Q=0.71.451.0=49.9

18、8kN 荷载总设计值G+Q=104.99kN取较大的荷载组合值，即为G+Q=115.2kN。2.5.2计算简图按弹性理论的多跨情况计算。计算长度为:中间跨:l0=lc=6.0m 且l01.05ln=1.05(6.0-0.4)=5.88m，所以取l0=5.88m边跨:l0=ln+a/2+b/2=(6.0-0.12-0.2)+0.36/2+0.4/2=6.06m， 且l01.025ln+b/2=1.0255.6+0.4/2=6.022m，所以取l0=6.022m主梁搁置在壁柱上，且线刚度和柱相比较大，故竖向荷载下主梁内力可近似按三跨等截面简支连续梁计算，安全起见，计算跨度近似取中间跨与边跨的较大值

19、，即l0=6.022m，计算简图如下图所示。主梁计算简图2.5.3内力计算 计算过程整理在下表中。主梁内力计算表工况各跨荷载分布图M1MBM2VAVBlVBr10.244-0.2670.0670.733-1.2671.00071.85-78.6319.2635.84-61.9648.9020.289-0.133-0.866-1.1340115.39-53.1057.42-75.1803-0.1330.200-0.133-0.1331.000-53.1077.97-8.82-8.8266.3040.229-0.3110.1700.689-1.3111.22291.43-124.1766.2745

20、.68-86.9281.02荷载组合得到的Mmax(Knm)或Qmax(kN)1+21+41+31+21+41+4187.24-202.8097.2393.26-148.88129.92B支座处布置两排纵向受力钢筋，考虑弯矩折减：MB,max=-202.8-V0b/2=-202.8+129.920.4/2=-176.82kNm2.5.4正截面受弯计算及配筋 正截面受弯时，跨内按T形截面计算，因跨内设有间距小于主梁间距的次梁，所以翼缘宽度取bf=minl0/3，b+sn=mini6022/3，250+4850=min2007.3，5100=2007.3mm，为便于计算，可偏安全取bf=2000m

21、m。 取梁的保护层厚度为20mm，假定箍筋直径为10mm，纵向钢筋直径20mm，布置一排钢筋，则跨中h0=600-20-10-20/2=560mm；B支座处近似取h0=h-60=600-60=540mm。 C30混凝土，1=1.0,，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2；纵筋采用HRB400钢，fy =360N/mm2。Mu=1 fc bf hf(h0-0.5 hf)=1.014.32000100(600-0.5100)=1573kNm，大于各跨间截面弯矩。经判别跨内截面属第一类T形截面。配筋计算过程如下表。主梁的受弯承载力及配筋计算截面A支座1跨跨间B支座2跨跨间Mmax (

22、kNm)-187.24-176.8297.23s=M/(1fcbh02)或s=M/(1fcbfh02)0.02090.16960.0109=1-1-2s0.02110.18710.0110计算配筋As=bh01fc/fy或As=bfh01fc/fy(mm2)938.721003.32489.38选配3C223C222C22实际As(mm2)1140.31140.3760.3配筋率(%)0.760.760.51min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%，因此配筋满足最小配筋率要求。b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.0

23、0332105= 0.518。均小于b，为适筋构件。2.5.5斜截面受剪承载力及箍筋计算C30混凝土，c=1.0，fc=14.3N/mm2，ft= 1.43N/mm2，箍筋采用HPB300钢，fyv=270N/mm2。验算截面尺寸： hw=h0-hf=540-100=440mm，因hw/b=440/250=1.764，截面尺寸按下式验算：0.25cfcbh0=0.251.014.3250540=482.625kNVmax=148.88kN，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用A6150双肢箍筋，Vcs=0.7ftbh0+fyvAsvsh0=0.71.43250540+36057150540=2

24、09.01kNVmax=148.88kN，不需要配置弯起钢筋。验算最小配筋率： sv=Asvbs=57250150=0.15%0.24ftfyv =0.13%，满足要求。次梁两侧附加箍筋计算：次梁传来集中力F=G+Q=115.2kN选配双肢A6，nAsv1=56.55mm2则附加箍筋排数m=F/(fyvnAsv1)=/(270 56.55)=7.5，可取m=8每侧各配4根A6双肢箍。2.5.6构造要求 (1)实际配箍率均大于最小配箍率，满足要求，不需要弯起钢筋。 (2)承重墙支座处负弯矩钢筋的竖向锚固长度取15d=1522=330mm。水平锚固长度 0.4lab=0.40.1436022/1.

25、43=0.4775=310 mm，取320mm。 (3)主次梁节点处支座钢筋锚固长度:由于采用了带肋钢筋，可取las=12d=1222=264mm，取270mm。(4)附加箍筋分布在2h1+3b=2(600-350 ) +3250=1250mm范围内。可取间距为100。(100 6+250+502=950mm450mm，故应配置4C14的腰筋，上下两层分别距离梁顶梁底200mm布置。(6)锚固长度la=alab=(1040/1140) 775=707mm。(7)支座处剪力V0.7ftbh0，且位于负弯矩区，故取伸出长度为1.2la+1.7h0=1.2707+1.7540=1766mm，取180

26、0mm；延伸长度为max20d，1.3h0=max20 22，1.3540=702mm，取750mm。弯矩包络图抵抗弯矩图主梁配筋图3.楼梯的设计3.1楼梯面层做法和材料选用(1)楼梯面层构造做法: 30mm厚水泥砂浆板面层，20mm厚石灰砂浆天棚抹灰。(2)材料选用: 混凝土:采用C30 (fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)； 钢筋:平台梁中受力纵筋均采用HRB400钢筋(级钢，fy=3 60N/mm2 ) ； 其他钢筋均采用HPB300钢筋(级钢，fy=270N/mm2 ) 。3.2尺寸选择及跨度计算取踏步尺寸为167mm270mm，满足b+2h=604mm(600mm,

27、620mm)，b+h=437mm450mm，每跑楼梯12个踏步。=31.7 ( 25,45)，cos=0.8505。梯段水平投影跨度:(12-1) 270=2970mm 3000mm，可采用板式楼梯。楼梯剖面图梯段板:水平计算跨度:l0=ln= (12-1)270=2970mm，斜向计算跨度l0=l0/cos=3492mm，梯段板厚h (1/351/25)l0=99.8mm139.7mm，取h=120mm。平台梁: la+a=2600-240+240=2600mm，1.05ln=1.05(2600-240)=2478mm，所以计算跨度l0=minln+a,1.05ln=min2600,2478

28、=2478mm；截面高度hl0/12=2478/12=206.5mm，考虑构造要求，取h=350mm，b=150mm。平台板:板厚取h=80mm，则净跨ln= (6000-2970-1502-240)/2=1245mm，搁置长度a=120mm，所以计算跨度l0=minln+a/2, ln+h/2=min 1305mm,1285mm=1285mm。3.3梯段板设计3.3.1荷载计算梯段板的荷载(取1m宽板带计算)荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载30mm水泥砂浆面层(0.167+0.27) 0.03201.0/0.27=0.97kN/m120mm钢筋混凝土板0.12251.0/0.8505=

29、3.53 kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0/0.8505=0.40 kN/m三角形踏步0.1670.27/2251.0/0.27=2.09kN/m小计6.99 kN/m可变荷载3.51.0=3.5 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.26.99=8.39kN/m可变荷载设计值q=1.33.5=4.55kN/m荷载总设计值g+q=12.94kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.356.99=9.44kN/m 可变荷载设计值q=0.71.43.5=3.43kN/m 荷载总设计值g+q=12.87kN/m取较大的

30、荷载组合值，即为g+q=12.94kN/m。3.3.2正截面配筋计算梯段板计算简图M=110(g+q)ln2=11012.942.972=11.41kNmh0=h-20=120-20=100mms=M/(1fcbh02)=11.41106/(1.014.310001002)=0.0798=1-1-2s=1-1-20.0803=0.0833As=1fcbh0/fy=1.014.310001000.0833/270=441.2mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%As,min=minbh=0.00241000100=240mm2

31、441.2mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105=0.568=0.0838，故为适筋构件。3.4平台板设计3.4.1荷载计算平台板的荷载(取1m宽板带计算)荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载30mm水泥砂浆面层0.03201.0=0.6kN/m80mm钢筋混凝土板0.08251.0=2.0kN/m20mm石灰砂浆天花板抹灰0.02171.0=0.34 kN/m小计2.94kN/m可变荷载3.51.0=3.5 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.22.94=3.53kN/m可变荷载设计值q=1.

32、33.5=4.55kN/m荷载总设计值g+q=8.08kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.352.94=3.97kN/m 可变荷载设计值q=0.71.43.5=3.43kN/m 荷载总设计值g+q=7.4kN/m取较大的荷载组合值，即为g+q=8.08kN/m。3.4.2正截面配筋计算平台板计算简图M=18(g+q)ln2=188.081.2852=1.67kNmh0=h-20=80-20=60mms=M/(1fcbh02)=1.67106/(1.014.31000602)=0.0324=1-1-2s=1-1-20.0324=0.0329As=1fcbh0/fy=1.014.31

33、000600.0329/270=104.5mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43270)=0.24%As,min=minbh=0.00241000100=240mm2104.5mm2选配A8200，As=251mm2240mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+2700.00332105=0.568=0.0329，故为适筋构件。3.5平台梁设计3.5.1荷载计算平台梁的荷载荷载种类荷载标准值(kN/m)永久荷载平台板传来2.941.285/2=1.89kN/m梯段板传来6.992.97/2=10.38 kN/m平台梁自重250.1

34、5(0.35-0.08)=1.01kN/m梁侧抹灰170.02(0.35-0.08) 2=0.18kN/m小计13.46 kN/m可变荷载(由板传来)3.5(1.285/2+2.97/2)=7.45 kN/m可变荷载控制的组合:（是工业厂房，故可变荷载分项系数取1.3）永久荷载设计值g=1.213.46=16.15kN/m可变荷载设计值q=1.37.45=9.69kN/m荷载总设计值g+q=25.84kN/m永久荷载控制的组合:永久荷载设计值g=1.3513.46=18.17kN/m 可变荷载设计值q=0.71.47.45=7.30kN/m 荷载总设计值g+q=25.47kN/m取较大的荷载组

35、合值，即为g+q=25.84kN/m。3.5.2正截面配筋计算平台梁计算简图平台梁计算截面 正截面受弯时，按倒L形截面计算，翼缘宽度取bf=minl0/6,b+5hf=min2478/6, 150+58=min=413，550=413mm。 Mu=1fcbfhf(h0-0.5hf)=1.014.31350100(310-0.5100)=501.93kNm，大于各跨中截面弯矩。经判别跨内截面属第一类“倒L形截面”。M=18(g+q)l02=1825.842.4782=19.83kNmh0=h-40=350-40=310mms=M/(1fcbfh02)=19.83106/(1.014.341331

36、02)=0.0349=1-1-2s=1-1-20.0349=0.0356As=1fcbfh0/fy=1.014.34133100.0356/360=181.05mm2min=max(0.2%，0.45ftfy )=max(0.2%，0.451.43360)=0.2%As,min=minbh=0.002150350=105mm2181.05mm2且b=0.81+ft0.0033ES=0.81+3600.00332105=0.518=0.0356，故为适筋构件。3.5.3斜截面配筋计算V=12(g+q)ln= 1225.84(2600-240)=30.49kN0.7ftbh0=0.71.43150

37、310=46.55kNV，故只需构造配箍。sv,min=0.24ftfy=0.241.43270=0.13%选配A6250，sv=0.15%sv,min=0.13%V 250mm，满足要求。3.6楼梯构造要求 1.梯段板、平台板受力钢筋支座处锚固长度应大于5d=50mm且应伸过支座中线，取为100mm。2.梯段板端负弯矩钢筋伸出长度水平投影应大于14ln=142970=742.5 mm，取为750mm。3.梯段板端负弯矩钢筋同板底钢筋用A10160，其支座处横向锚固长度应大于0.4lab=0.40.162701.438=96.7mm，取为100mm，竖向锚固长度应大于15d=158=120mm

38、。4.平台板墙端负弯矩钢筋伸出长度应大于110l0=1101285=128.5mm，且应大于300mm，取为330mm；平台板梁端负弯矩钢筋伸出长度应大于14l0=141285= 321.3mm，取为330mm。负弯矩钢筋采用A6200。5.梯段板分布筋采用A8，每踏步一根；平台板分布筋采用A6200。6.平台梁顶部设置2C12架立筋。楼梯配筋图4.承重外墙的设计4.1材料选用 砖：MU10烧结多孔砖 砂浆：M5混合砂浆(0.000以上)抗压强度：1.50MPa4.2确定静力计算方案 楼（屋）盖类别为整浇钢筋混凝土楼（屋）盖，横墙间距S= 20m32m，故该房屋采用刚性方案。 刚性方案多层房屋

39、外墙符合下列要求时，静力计算不考虑风荷载作用： 1）洞口水平截面面积不超过全截面面积的2/3（满足） 2）在基本风压0.55kN/m下，层高不超过4m，总高不超过24m （满足） 3）屋面自重不小于0.8kN/m2（满足）要求均满足，故可不考虑风荷载。4.3高厚比验算纵墙上开窗，较不利，故选取纵墙进行高厚比验算。4.3.1整片墙的验算带壁柱的窗间墙截面A=2402700+370130=mm2y1=2402700120+130370(130/2+240)=133mmy2=370-y1=237mmI=11227002403+2700240(133-120)2+1123701303+370130(2

40、37-130/2)2=4.711109mm4i=IA=4.711=82mm折算厚度hT=3.5i=3.582=287mm假设墙高从室外地坪以下0.5m起算，则H=4.0+0.45+0.5=4.95m横墙间距s=5.14=20.4m，即有s2H，由此查得：计算高度H0=1.0H=4.95m考虑门窗削弱，2=1-0.4bss=1-0.4=0.812查得=24，则2=0.81224=19.488=H0 hT=17.2472=19.488，高厚比满足要求。4.3.2壁柱间墙的验算壁柱间墙属自承重墙，己知墙厚240mm，查得修正系数1=1.2考虑门窗削弱，修正系数2=1-0.4bss=1-0.4=0.812查得=24，则12=1.20.81224=23.386壁柱间墙仍按刚性方案计算，壁柱间距s=