单层双跨重型钢结构厂房设计3(单层双跨钢结构厂房设计计算书正文)(共99页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上一建筑设计说明一、 工程概况1. 工程名称：青岛市某重型工业厂房；2. 工程总面积：33443. 结构形式：钢结构排架二、 建筑功能及特点1. 该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占地面积3344。2. 平面设计建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。3. 立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。4. 剖面设计吊车梁轨顶标高为6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。5. 防火防火等级为二级丁类，设一个

2、防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m的要求。6. 抗震建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。7. 屋面屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。屋面做法采用01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造中夹芯钢板屋面。8. 采光采光等级为级，窗地比为1/6,窗户面积为1160，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。9. 排水排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。三、 设计资料1. 自然条件2.1 工程地质条件：场区地质简

3、单，无不利工程地质现象，条件良好，地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。冻土深度为0.5m。2.2 抗震设防：6度2.3 防火等级：二级2.4 建筑物类型：丙类2.5 基本风压:W=0.6KN/，主导风向：东南风2.6 基本雪压:0.2 KN/（50年）0.25 KN/（100年）2.7 冻土深度：0.5m2.8 气象条件：年平均气温：12.7最高温度：38.9最低温度：16.9年总降雨量：687.3mm。2. 工程做法2.1 散水做法：混凝土散水2.2.1 50厚C15混凝土撒1:1水泥沙子，压实赶光2.2.2 150厚3:7灰土垫层2.2.3 素土夯实向外坡4%2

4、.2 地面做法：混凝土地面2.2.1 100厚C15混凝土随打随抹上撒1:1水泥沙子，压实抹光2.2.2 150厚3:7灰土(灰土垫层)2.2.3 素土夯实2.3 屋面做法：夹芯屋面板（JxB42-333-1000）工程做法见国家标准图集01J925-12.4 墙面做法：200厚夹芯墙面板（JxB-Qy-1000）工程做法见国家标准图集01J925-1二结构构件选型及布置一、 柱网和变形缝的布置1、 柱网的布置厂房纵向柱距为6米，双跨厂房，每跨跨度为21米。柱网布置如下图3-1图2-1 柱网布置图2、 变形缝布置普通钢结构厂房的温度区段的最大长度如下表所示，结构情况温度区段长度/m纵向温度区段

5、（垂直屋架跨度方向）横向温度区段（沿屋架跨度方向）柱顶刚接柱顶铰接采暖房屋和非采暖地区的房屋220120150热车间和采暖地区的飞非采暖房屋180100125露天结构120该厂房长72m，宽42m，按照上表的要求，可以不设温度缝。且厂房为规整的长方形结构，可以不设抗震缝和沉降缝。二、 屋盖结构与支撑布置厂房的屋面材料为夹芯压型钢板，属于轻型屋面材料，屋盖结构为有檩体系，屋面荷载通过檩条传到屋架接点上。屋盖结构由檩条、拉条、撑杆、系杆和必要的支撑杆件组成。1、 檩条与拉条布置檩条布置间距与屋架上弦节点间距相一致，以便于屋架节点相连。在屋脊处设置为双檩条，以便代替刚性系杆的作用。在屋架跨中布置一道

6、拉条，在屋架两端檩条间布置斜拉条和直撑杆。图2-2 檩条、拉条布置图2、 屋盖支撑布置普通钢结构厂房的屋盖支撑包括上弦横向支撑、下弦横向支撑与纵向支撑、屋架竖直支撑、系杆及角隅撑等。3、 上弦横向水平支撑在厂房两端及中部第一开间内设置横向水平支撑。4、 下弦横向水平支撑在厂房两端及中部第一开间内设置横向水平支撑，且与上弦横向水平支撑在同一开间。5、 上弦纵向水平支撑屋架间距为6m，且支座设在下弦，故可以不设置上弦纵向水平支撑。6、 下弦纵向水平支撑厂房内设有重级工作制吊车，故需设置下弦纵向水平支撑，下弦纵向水平支撑与屋架下弦横向水平支撑一起形成封闭体系以增加屋盖的空间刚度。7、 竖直支撑在梯形

7、屋架跨中和两端竖腹杆所在平面内各设置一道竖直支撑。8、 系杆在竖直支撑所在平面内的屋架上下弦节点处应设置通长系杆。在屋架支座节点处和上弦屋脊节点处应设置通长刚性系杆。在屋架下弦跨中设置一条通长水平系杆，上弦横向水平支撑在节点处设置通长系杆。图2-3 支撑布置图单层厂房的每一纵列柱都必须设置柱间支撑，以吊车梁为界将柱间支撑按上柱支撑和下柱支撑设置。在厂房两端及中间设置上段柱支撑，在中间设置下段柱支撑。上段柱支撑采用单片布置，下段柱支撑采用双片布置。图2-4 柱间支撑布置图三吊车梁设计一、 设计资料及说明1. 吊车资料吊车起重量Q（kg）吊车跨度S（m）台数工作制吊钩类别最大轮压（KN）小车重g(

8、t)100/20192重级（A6）软钩37232.616吊车总重G（t）轨道型号轮距宽度80.005QU1202. 吊车梁跨度为6m，采用桁架制动结构，其宽度由吊车梁中心至辅助桁架中心的距离为2m3. 吊车梁为焊接实腹式，钢材采用Q345钢。腹板与上翼缘的连接采用焊透的k形连接，与下翼缘采用贴角焊缝连接，并均自动焊。其余焊缝为手工焊缝，自动焊焊条为H08Mn2Si，手工焊条为E5015型。二、 吊车荷载计算吊车竖向荷载的动力系数=1.1，吊车荷载的分项系数=1.4，则吊车荷载的设计值为：内力计算1. 吊车梁的最大弯矩及相应剪力产生最大弯矩的荷载位置如下图所示最大弯矩点C的位置为：=1.03最大

9、弯矩为：在相对应的剪力为：2. 吊车梁的最大剪力为：3. 制动桁架的内力荷载布置对应于最大弯矩图制动桁架内弦杆（即吊车梁上翼缘）的最大轴心力为：制动桁架内弦杆的局部弯矩：三、 截面选择f=295N/梁的经济高度容许挠度值要求的最小高度：采用h=1000mm按经验公式计算腹板所需厚度为：设按抗剪要求计算腹板所需厚度为：采用一个翼缘所需截面面积为：选取上下翼缘不对称工字型截面，上翼缘采用-40022，下翼缘采用-30022。此时， 吊车梁对x轴的截面特性 吊车梁上翼缘对y轴的截面特性为： 四、 强度计算1. 正应力上翼缘正应力为：下翼缘正应力为：2. 剪应力突缘支座处剪应力为：3. 腹板的局部压应

10、力 4. 腹板计算高度边缘处的折算应力按公式验算，经验算符合要求五、 稳定性计算1. 梁的整体稳定性由于吊车梁设有制动结构体系，梁的侧向稳定性有可靠保证。故可不进行梁的整体稳定性计算。2. 腹板的局部稳定应配置横向加劲肋并按规定进行验算设置横向加劲肋的间距为1500mm验算梁的最大弯矩处 按下式进行验算 计算， 及r 将公式代入公式得（符合条件）按支座处最大剪力计算时： ，故验算结果腹板稳定在弯矩最大处控制，横向加劲肋按1.5米间距布置。六、 加劲肋计算1. 横向加劲肋横向加劲肋外伸宽度为： 取80mm横向加劲肋厚度为：横向加劲肋采用-8062. 支座加劲肋支座加劲肋采用-15020，其端面承

11、压应力为： 支座加劲肋计算截面的特性为：此截面分类属b类，由表14-7查得。七、 疲劳计算疲劳计算采用一台吊车作用于梁上时的标准值。3. 最大弯矩（C点截面）处下翼缘连接焊缝附近主体金属的疲劳应力幅C点截面处下翼缘连接焊缝附近主体金属的疲劳应力幅为： 4. 横向加劲肋下端部附近主体金属的疲劳应力幅。求横向加劲肋下端部附近主体金属的应力幅为：八、 挠度计算由荷载标准值（不乘动力系数）并只有一台吊车产生的吊车梁最大弯矩为： 九、 焊缝连接计算a) 上翼缘与腹板的连接焊缝采用焊透的K形焊缝，其焊缝质量等级应为二级。因此其强度与母材等强度，故可不计算。b) 下翼缘与腹板的连接焊缝下翼缘截面对中和轴的面

12、积矩为：采用8mmc) 支承加劲肋与腹板的连接焊缝采用12mm，k形焊缝焊透。四冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件设计依据建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)设计数据 屋面坡度(度): 5.711 檩条跨度 (m): 6.000 檩条间距 (m): 1.507 设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002 风吸力下翼缘受压稳定验算：按式(6.3.7-2)验算 檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C300X80X20X3.0 钢材钢号：Q235钢 拉条设置: 设置一道拉条 拉条作用:

13、 约束檩条上翼缘 净截面系数: 0.900 檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为 1/150 屋面板能阻止檩条侧向失稳 构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性 建筑类型: 封闭式建筑 分区: 边缘带 基本风压: 0.600 风荷载体型系数: -1.470 风荷载标准值 (kN/m2): -0.882 屋面自重标准值(kN/m2): 0.400 活 荷载标准值(kN/m2): 0.500 雪 荷载标准值(kN/m2): 0.200 积灰荷载标准值(kN/m2): 0.500 检修荷载标准值 (kN): 1.000截面及材料特性檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C300X80X20

14、X3.0 b = 80.000 h =300.000 c = 20.000 t =3.000 A = 0.1391E-02 Ix = 0.1757E-04 Iy = 0.9987E-06 It = 0.4392E-08 Iw = 0.1630E-07 Wx1 = 0.1259E-03 Wx2 = 0.1259E-03 Wy1 = 0.5632E-04 Wy2 = 0.1814E-04 钢材钢号：Q235钢 fy =235.000 f = 205.000 ff =216.884截面验算1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力)组合 |弯矩设计值(kN.m): Mx = 12.800

15、弯矩设计值(kN.m): My = 0.320有效截面计算结果:Ae = 0.1388E-02 Iex = 0.1751E-04 Iey = 0.9982E-06Wex1 = 0.1165E-03 Wex2 = 0.1165E-03 Wex3 = 0.1170E-03 Wex4 = 0.1170E-03Wey1 = 0.5557E-04 Wey2 = 0.1609E-04 Wey3 = 0.5557E-04 Wey4 = 0.1609E-04截面强度(N/mm2) : Sgmmax = 143.690 = 205.0001.0恒载+1.4风载(吸力)组合弯矩设计值(kN.m): Mxw = -

16、5.186弯矩设计值(kN.m): Myw = 0.080有效截面计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2) : Sgmmaxw = 50.630 = 216.884 按门式刚架规程CECS102:2002 (6.3.7-2)式验算: 整体稳定系数: b = 0.503 檩条的稳定性(N/mm2): fstabw = 86.177 = 205.000荷载标准值作用下，挠度计算垂直于屋面的挠度(mm) : v = 6.798 N= 25.988承压承载力设计值 0.85*Ncb= 31.110 N= 25.988截面验算设计原则：按轴心拉杆进行设计。按连接设计选定螺栓考虑螺栓孔径的削弱。作用本

17、支撑段剪力设计值(KN) V = 20.790支撑内力设计值(KN) N = 25.988螺栓孔径(mm) D0= 13.500考虑螺栓孔削减净截面积(m*m) An= 0.6735E-03强度验算结果(N/mm*mm) = 38.586 0.85*f= 182.750长细比校核x= 250.000= 400 y= 323.276= 400 验算满足。六结构设计计算书一、 设计资料及说明1. 单层双跨钢结构厂房，总长72m，两端山墙为封闭式，端部墙架柱设置支撑。厂房跨度221m，柱距6m，屋架与柱铰接，厂房檐口标高12.300m。2. 21m梯形钢屋架，间距6m，屋架上铺设压型钢板，屋面坡度1

18、/10。3. 车间内每跨各设两台100/20,A6桥式吊车，吊车轨顶标高6.900m。4. 厂房纵横墙均采用夹心钢板。厂房结构采用Q235B号钢材，焊条采用E4303型。二、 房结构平面图、剖面图及计算简图。图6-1 厂房平面布置图及结构计算简图图6-2 剖面图三、 荷载计算 1、 柱、梁截面面积及刚度计算轴线号A、A、C列B列上柱A下柱A横梁屋架上下弦截面都为2755，2、 各项荷载值计算2.1恒荷载2.1.1屋盖自重屋面均布荷载汇集夹芯板0.20檩条自重0.10屋架及支撑自重0.15悬挂管道等0.05总计0.50屋盖结构自重由屋架传给排架柱的柱顶，按负荷范围计算对于A、C柱：对柱顶的偏心距

19、：对于中柱：对柱顶的偏心距：2.1.2柱自重 上柱对于边柱：对下柱的偏心距：对于中柱：上柱对于边柱：对于中柱：2.1.3吊车梁及轨道自重边柱牛腿处：其偏心距：中柱牛腿处： 其偏心距：永久荷载的大小和作用位置如下图7-3：图6-3 永久荷载的大小及作用位置2.2屋面活荷载按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）及钢结构设计规范（GB50017-2003），屋面活荷载标准值：0.30KN/m2，屋面雪荷载0.20KN/m2，不考虑积灰荷载，故仅按屋面活荷载计算。,偏心距，偏心距活荷载作用下的双排架计算简图如下7-4：图6-4 活荷载作用下计算简图2.3吊车荷载AB、BC跨各有两台100/20

20、，A6重级工作制吊车。吊车竖向荷载的计算，按每跨两台吊车同时工作且达到最大起重量考虑。按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定，吊车荷载的折减系数。吊车荷载的计算利用吊车支座反力影响线求得。AB跨吊车竖向荷载的计算：图6-5 吊车荷载影响线吊车水平荷载的计算，按每跨2台吊车同时工作达到最大起重量考虑。按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定，吊车荷载的折减系数，吊车水平系数。吊车水平荷载的计算也可利用吊车荷载计算时吊车梁支座反力影响线求得：每个车轮传递的水平力标准值则AB跨的吊车传给排架的水平荷载标准值各跨吊车水平荷载作用在吊车梁顶面。2.4风荷载封闭式双跨双坡屋面的风

21、荷载体型数如下图7-6所示图6-6 风荷载体型影响系数本地区基本风压，柱顶标高为+10.8m，室外天然地坪标高为-0.15m。，风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度取值。查荷载规范知：离地面时，；离地面时。用插入法求出离地面时的值：故（风压力）（风吸力）求风压高度变化系数按檐口离室外地坪的高度取值。用插入法求出离地面时的值：风荷载作用下的计算简图如下图所示：（左风和右风情况对称，方向相反）图6-7 风荷载作用下计算简图四、 内力分析本单层厂房是两跨的对称结构，A柱和C柱受力完全一样，因此，只要计算A、B柱就可以了。厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架结构的内力计算。在各种荷载作用下

22、柱顶按铰支座计算，不考虑厂房的空间工作。这里规定:柱顶不动铰支座反力R、柱顶剪力V和水平荷载自左向右为正，截面弯矩以柱左侧受拉为正，柱的轴力以受压为正。1. 计算剪力分配系数单位力作用下悬臂住的柱顶位移，计算有关参数A、 C柱： B柱： 单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：A、 C柱：B柱：令，三根柱的剪力分配系数为：验算当柱顶有水平荷载F时，求出剪力分配系数后，即可求出柱顶剪力，求出柱顶剪力后，即可按悬臂柱绘制出结构的内力图。2. 恒荷载作用下排架内力图6-8 永久荷载作用下计算简图按剪力分配法进行内力计算各柱柱顶不动铰支座的支座反力：A、 C柱： A柱：，所以，假设的不动铰支座的支座反力各柱柱顶

23、的实际剪力：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图图6-9 永久荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图3. 屋面活荷载作用下的内力A柱：，所以，B柱：，C柱：所以，假设的不动铰支座的支座反力之和：各柱柱顶剪力为：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图：图6-10 屋面活荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图4. 吊车荷载作用下的排架内力（不考虑厂房整体空间工作）4.1 AB跨有吊车荷载，作用在A柱，作用在B柱。计算简图如下图7-11所示：图6-11 吊车竖向荷载作用下计算简图A柱：B柱： C柱：所以，假设的柱顶不动铰支座的支座反力之和：各

24、柱柱顶的实际剪力：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图：图6-12 吊车竖向荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图4.2 AB跨有吊车荷载，作用在B柱，作用在A柱。计算简图如下图7-13所示：图6-13 吊车竖向荷载作用下计算简图所以，假设的柱顶不动铰支座的支座反力之和：各柱柱顶的实际剪力：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图：图6-14 吊车竖向荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图4.3 BC跨有吊车荷载，作用在B柱，作用在C柱。计算简图如下图7-15所示：图6-15 吊车竖向荷载作用下计算简图作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左

25、为正）和轴力图：图6-16 吊车竖向荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图4.4 BC跨有吊车荷载，作用在C柱，作用在B柱。计算简图如下图7-17所示：图6-17 吊车竖向荷载作用下计算简图作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图：图6-18 吊车竖向荷载作用下排架N(kN)、M(kN.m)、V（kN）图4.5 作用于AB跨，即AB跨有吊车吊车水平荷载的作用点距柱顶的距离：因此，排架柱顶不动铰支座的支座反力系数需要用内插法确定。A、 C柱：，当时，当时，所以，当时，B柱：，当时，当时，所以，当时，柱顶不动铰支座的反力：所以，假设的柱顶不动铰支座反力之和：各柱顶的实际剪

26、力：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图（轴力为0）：图6-19（a） 吊车横向荷载作用下排架M(kN.m)图图6-19（b） 吊车横向荷载作用下排架M(kN.m)图5. 风荷载作用下的排架内力5.1 左风情况在均布风荷载作用下，排架柱的计算简图如下图7-20所示：图6-20 风荷载作用下计算简图计算柱顶不动铰支座的支座反力A柱: ，C柱：，所以，假设的柱顶不动铰支座反力之和：各柱顶的实际剪力：作排架柱的弯矩图、柱底剪力（自右向左为正）和轴力图（轴力为0）：图6-21 左风荷载作用下排架M(kN.m)图5.2 右风情况右风情况与左风情况下的内力图对称。图6-22 右风荷载作用下排

27、架M(kN.m)图五、 最不利内力组合1. 控制截面上段柱的底面11 下段柱的顶面22柱脚的底面332. 组合项目验算柱子截面，应有下列组合正弯矩最大时，与相应的轴心力、剪力的组合，即与相应的N、V组合负弯矩最大时，与相应的轴心力、剪力的组合，即与相应的N、V组合轴心力最大时，与相应的弯矩、剪力的组合，即与相应的M、V组合轴心力最小时，与相应的弯矩、剪力的组合，即与相应的M、V组合3. 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）规定，对于一般排架、框架结构，可以采用简化规则，在下列荷载效应组合中取最不利值确定。3.1 由可变荷载控制的组合“恒荷载”+任一种“活荷载”，当永久荷载对结构有利时取

28、1.0。“恒荷载”+0.9（任意两种或两种以上“活荷载”）3.2 由永久荷载控制的组合采用钢结构屋盖，因屋盖自重较轻，故可不考虑由永久荷载控制的组合。表-1 A、C柱内力组合表柱截面内力永久荷载屋面均布活荷载两台吊车竖向荷载吊车横向风荷载Dmax在Dmax在AB跨BC跨左风右风A列B列B列C列12345678910A1-1N44.318.900000000M2.841.94-116.892-56.1833.53-6.631.4211.632.063-6.6562-2N6418.9942.4172.8000000M-4.52-4.536269.49214.66833.53-6.631.4211.

29、632.063-6.6563-3N88.318.9942.4172.8000000M1.77-0.751138.848-48.1271-14.04140.3924.6295.785-59.468V1.104-0.255-22.92-11.0156.5741.324.882.28-39.245-13.515截面内力恒荷载”+0.9（任意两种或两种以上“活荷载”）+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N77.5744.877.5753.76M65.36-167.485.85-166.922-2N1126.432100.6141288.04

30、76.8M354.35-42.42345.6754.083-3N1168.39306.921317.198105.96M536.28-321.07535.13389.16V-35.24-58.59-42.54-8.49截面内力恒荷载”+任一种“活荷载+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N1.21+1.4953.761+1.41044.81.21+1.4280.221.21+1.41053.76M6.36.486.124-5.912-2N1+1.49641.21+1.41076.81.21+1.410103.261.21+1.4107

31、6.8M0-14.74-11.77-14.743-3N1.21+1.49105.961+1.41088.31.21+1.42132.421.21+1.49105.96M136.223-81.491.07136.223V-53.62-17.820.97-53.62表-2 B柱内力组合表柱简图截面内力永久荷载屋面均布活荷载两台吊车竖向荷载吊车横向风荷载Dmax在Dmin在A列B列B列C列AB跨BC跨左风右风123456789101-1N9118.900000000M0-5.9110.26289.7-89.7-110.26268.7568.7582.457-82.4572-2N129.418.917

32、2.8942.4942.4172.80000M0-5.9-62.538-852.7852.762.53868.7568.7582.457-82.4573-3N168.718.9172.8942.4942.4172.80000M0-9.3260.696752.44-752.44-60.696289289174.614-174.614V0-0.621.6217.589-17.589-21.6238.6438.6416.168-16.168截面内力恒荷载”+0.9（任意两种或两种以上“活荷载”）+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1N109

33、.2133.014133.014109.2M329.45-336.88-336.88329.452-2N1342.7041366.5182303.958155.28M1264.92-1272.36-266.34103.93-3N1389.8641413.6782351.118202.44M1532.231543.97-883.38220.01V-6.155.46620.37截面内力N恒荷载”+任一种“活荷载+Mmax-MmaxNmaxNmin组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值1-1M1.21+1.49109.21.21+1.410109.21.21+1.42109.21.

34、21+1.49135.66N329.45115.44-115.44-8.262-2M1.21+1.49155.281.21+1.410155.281.21+1.42155.281.21+1.49181.74N103.9115.44-115.44-8.263-3M1.21+1.49202.441.21+1.42202.441.21+1.42202.441.21+1.49228.9N220.01244.46-244.46-13.048V20.3722.64-22.64-0.84七厂房框排架内力计算结果输出 设计主要依据: 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001); 建筑抗震设计规范(GB 5

35、0011-2001); 钢结构设计规范(GB 50017-2003);结果输出总信息结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按钢结构设计规范计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 9柱数: 6梁数: 2支座约束数: 3标准截面总数: 6活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 计算柱自重恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细

36、比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 3地震烈度： 6.00场地土类别：类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000窄行输出全部内容节点坐标 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y (1) 0.59 5.70 (2) 21.00 5.70 (3) 41.41 5.70 (4) 0.25 10.80 (5) 21.00 10.80 (6) 41.75 10.80 (7) 0.59 0.00 (8) 21.00 0.00 (9) 41.41 0.00柱关联号 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 柱号 节点 节点 (1) 7 1 (2) 8 2 (3) 9 3 (4)