土木工程专业基坑支护毕业设计(共57页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上摘 要本设计为兖矿鲁化分馏塔的基坑支护设计。本设计是根据国家现行建筑基坑支护技术规程，在给定地质勘察报告的条件下，进行基坑支护设计，主要目的是掌握基坑支护的设计方法。本设计采用了钻孔灌注桩加锚杆的基坑支护结构。在土压力计算过程中，运用了朗肯土压力理论；在内力计算过程中，运用了等值梁法；在配筋计算过程中，参照了混泥土结构设计规范；在降水处理设计时参照了建筑基坑支护技术规程；计算过程中除了以国家现行建筑基坑工程技术规程为依据外，还大量的把实际经验运用其中，加强理论与实践的结合。此次设计的主要指导原则是如何保证基坑的安全可靠、方便施工，并达到经济的效果。通过这篇论文，直观的

2、说明了基坑支护设计所需的各种参数。关键词：基坑支护； 钻孔灌注桩； 锚杆； 降水处理AbstractThis design is the Y.K.Luhua .The design is based on the existing national building technical reguations excaration geological survey in the given conditions of the report design foundation pit.The main purpose of the design is to grasp the design me

3、thods of foundation pit.The design has used the foundation pit methods of bored caisson pile with pile-anchor.During the calculating of soil pressure,put the soil pressure theories of W.J.M.Rankine to use;In the course of calculating in internal force, make use of the equivalent beam method;when mat

4、ching the steel to calculate,have comply with the cement structure design specification norm;In the design of draining,make use of the technical specification for retaining.And strengthened the combination of the actual experience with the theories.The guideline of this design is how to guarantee th

5、e foundation pit safe,reliable,convenient to construct,and whether reach the economic result or not.Through this papers,we can see various kinds of parameters that are needed in the foundation pit design.Engineers and technicians can consult the design method of this text while carrying on the found

6、ation pit design.Keywords ：foundation pit ; bored caisson pile; pile-anchor; draining专心-专注-专业目 录第一章 前言随着高层建筑的不断增加，市政建设的大力发展和地下空间的开发利用，产生了大量的深基坑支护设计与施工问题，并使之成为当前基础工程的热点与难点。深基坑设计与施工是土力学基础工程中的一个古老的传统课题，同时又是一个综合性的岩土工程难题，既涉及土力学中典型的强度、稳定与变形问题，同时还涉及土与支护结构的共同问题。对这些问题的认识及对策的研究，是随着土力学理论、测试技术、计算技术以及施工机械、施工技术的发

7、展而进步完善的。Terzaghi和peck等人早在20世纪40年代就提出了预估挖方稳定程度和支撑荷载大小的总应方法，这一理论原理一直沿用至今，但已有了许多改进与修正。Bjerrum和Eide在50年代给出了分析深基坑底板隆起的方法。60年代在奥斯陆和墨西哥城软粘土深基坑中开始使用仪器进行监测，此后大量实测资料提高了预测的准确性，并从70年代起，制定了相应的指导开挖的法规。我国70年代以前的基坑都比较浅，上海高层建筑的地下室大多埋深在4m左右。北京在70年代初建成了深20m的地下铁道区间车站。80年代后，北京、上海、广东、天津以及其他城市施工的深基坑陆续增加。为总结各地积累的深基坑设计和施工的经

8、验，中国土木工程学会和中国建筑学会的土力学和基础工程学会，相继召开过多次全国和地方的深基坑学术学会，并出版相关论文集。为了总结我国深基坑支护设计和施工经验，90年代后相继在武汉、广东省及上海市等编制深基坑支护设计与施工的有关法规，并已编制了国家行业标准的有关法规。基坑开挖深度已从十几米发展到二、三十米，而其支护的传统施工方法是板桩支撑系统或板桩锚拉系统。目前经常采用的主要基坑支护类型有：1、水泥土深层搅拌桩支护 2、排桩支护系统 3、地下连续墙。根据基坑开挖深度、地基土及周围环境条件，选择经济而安全的设计方案是设计者的首要任务。同时，深基坑的设计与施工是密不可分、相互依赖的。施工的每一阶段，结

9、构体系，提供比较全面的勘察、设计与施工全过程的系统知识。本设计通过对提供资料的分析与研究，最终确定桩锚支护的设计方案。1.1 场地工程地质条件兖矿鲁南化肥厂循环经济（空分）场地的岩土工程，场地呈长方形，建筑占地面积约1558总建筑面积约17238, , 基坑开挖深度为地面标高以下9，基坑侧壁安全等级为二级。场地位于鲁南化肥厂科圣路以西、铁路以东、墨子大道以北地块上，面积约70000。场地现状：除西南部建有塑料制品厂、东北部分布变电站、附属厂房、仓库外，大部为零星库房、露天仓储及空地，拟作为空分发展用地。2.2 本论文主要设计内容本文对兖矿鲁南化肥分馏塔基坑支护设计进行研究。首先分析评价了场地的

10、岩土工程条件。根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。然后对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。选择经济、实效、合理的基坑降水方案,最后简单地谈谈基坑的施工组织。第二章 工程地质与水文地质概况2.1 场区工程地质条件本场地位于山东省滕州市木石镇境内，地理位置东经11717,北纬3459，

11、距滕州市约15，距枣庄市约28。处于近南北向的木石盆地内，盆地东西宽约4000，两侧的低山丘陵海拔高度100200，盆地海拔5565。盆地内表层为第四系冲洪积堆积，基底地层为石炭、二叠系及奥陶系地层。盆地地势北高南低，地面平均坡度35。木石盆地发育的主要断裂构造有化石沟断裂，木石断裂及该二断裂派生的次级纵1-1及倾东2断裂，近南北走向，均系正断层，断裂破碎带已胶结，断裂对第四系没有影响。根据化工部徐州地质工程勘察院提供的场地岩土工程勘察报告，场区内与基坑支护相关的地层自上而下可划分为：1）人工填土层：为杂填土，主要由粘性土组成，含建筑垃圾等，杂色，结构松散。层厚2.605.00。 基坑设计参数

12、：。2）冲积淤泥质土层：深灰色，饱和、软塑状，标贯击数平均2.3击，含少量粉细砂，层厚0.62.4，层面埋深2.75.0。 基坑设计参数：。3）冲积细砂层：灰深灰色，饱和，松散，一般含淤泥质，标贯平均6.3击，厚度0.93.9，层面埋深2.66.0。 基坑设计参数：。4）冲积中砂层：灰灰白色，饱和，松散，含淤泥质或粘性土。标贯平均6.1击，厚度0.93.3，层面埋深2.66.0。 基坑设计参数：。5）粉质粘土层：一砖红间灰白色为主，湿，可塑，粘性较好。标贯平均6.3击，厚度1.52.6，层面埋深4.28.5。 基坑设计参数：。6）可塑粉质粘土层：褐红色，湿，可塑，粘性较好。标贯平均8.5击，厚

13、度0.82.6，层面埋深4.28.5。 基坑设计参数：。7）粉质粘土层：褐红色，稍湿，硬塑。标贯平15.2击，厚度1.56.9，层面埋深8.014.0。 基坑设计参数：。8）全风化岩：呈褐红色，岩性均为粉砂岩，岩块手折易断，遇水软化。钻孔均有揭露，标贯平28.6击，厚度1.54.5，层面埋深10.516.5。 基坑设计参数：。9）强风化岩：呈褐红，岩性以粉砂岩为主，局部夹砾岩，岩块手折可断。钻孔均有揭露，厚度1.215.3，层面埋深12.519.0。基坑设计主要参数：10）中风化岩：呈褐红色，岩性以粉砂岩为主，局部夹砾岩，裂隙、节理较为育，不连续层状或透镜状分布。厚度0.77.1，层面埋深15

14、.029.5。基坑设计主要参数：11）微风化岩：呈褐红色，岩性多为粉砂岩，部分为砾岩，裂隙，节理一般不发育，钻孔均有揭露。层面埋深17.633.7。基坑设计主要参数：。地质剖面图如（图2-1）所示： 图2-1 地质剖面图2.2 水文地质条件场区施工13个勘察孔，均见水，地下水为降水 、排水入渗形成的孔隙潜水，勘察期间水位埋深1.40-2.50，水量小，以降水、人工排水入渗为主要补给来源，水位随季节升降，年变幅1.0-1.5，侧向渗流及蒸发为主要排泻方式。2.3 基坑周边环境情况拟建场区平坦，开挖基坑南侧边为厂区道路，有动载，其它周边未发现不利于场地稳定性的不良地质现象，拟建场区场地稳定性良好，

15、本基坑开挖深度为9，在开挖深度内的地层强度和厚度起伏变化不大，地下水不丰富，周边环境较为宽松，基坑的安全等级为2级。第三章 基坑支护方案设计3.1 设计优选3.1.1 设计依据化工部徐州地质工程勘察院岩土工程勘察报告；中华人民共和国国家标准岩土工程勘察规范（GB50021-2001）；中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范（GB50204）；中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；山东省标准建筑地基基础设计规范（GBJ15-31-2003）；中华人民共和国行业标准建筑基坑支护技术规范（JGJ120-99）；3.1.2 基坑支护方案优选基坑围护结构型式有很多种，

16、其适用范围也各不相同，根据上述设计原则，结合本基坑工程实际情况有以下几种可以采取的支护型式：1）悬臂式围护结构悬臂式围护结构依靠足够的入土深度和结构的抗弯能力来维持整体稳定和结构安全。悬臂结构所受土压力分布是开挖深度的一次函数，其剪力是深度的二次函数，弯矩是深度的三次函数，水平位移是深度的五次函数。悬臂式结构对开挖深度很敏感，容易产生较大变形，对相临的建筑物产生不良的影响。悬臂式围护结构适用于土质较好、开挖深度较浅的基坑工程。2）水泥土重力式围护结构水泥土与其包围的天然土形成重力式挡墙支挡周围土体，保持基坑边坡稳定，深层搅拌水泥土桩重力式围护结构，常用于软粘土地区开挖深度约在6.0以内的基坑工

17、程，水泥土的抗拉强度低，水泥土重力式围护结构适用于较浅的基坑工程。3）拉锚式围护结构拉锚式围护结构由围护结构体系和锚固体系两部分组成，围护结构体系常采用钢筋混凝土排桩墙和地下连续墙两种。锚固体系可分为锚杆式和地面拉锚式两种。地面拉锚式需要有足够的场地设置锚桩，或其他锚固物；锚杆式需要地基土能提供锚杆较大的锚固力。锚杆式适用于砂土地基，或粘土地基。由于软粘土地基不能提供锚杆较大的锚固力，所以很少使用。4）土钉墙围护结构土钉墙围护结构的机理可理解为通过在基坑边坡中设置土钉，形成加筋土重力式挡墙，起到挡土作用。土钉墙围护适用于地下水位以上或者人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土、卵石土等；不

18、适用于淤泥质及未经降水处理地下水以下的土层地基中基坑围护。土钉墙围护基坑深度一般不超过18，使用期限不超过18月。 5）内撑式围护结构内撑式围护由围护体系和内撑体系两部分组成，围护结构体系常采用钢筋混凝土桩排桩墙和地下连续墙型式。内撑体系可采用水平支撑和斜支撑。当基坑开挖平面面积很大而开挖深度不太大时，宜采用单层支撑。内撑常采用钢筋混凝土支撑和钢管（或型钢）支撑两种。内撑式围护结构适用范围广，可适用于各种土层和基坑深度。经分析采用单排钻孔灌注桩作为围护体系，关于支撑体系，如果采用内支撑的话，则工程量太大，极不经济，同时，如果支撑拆除考虑在内的话，工期过长，且拆除过程中难以保持原力系的平衡。根据

19、场地的工程地质和水文地质条件，最后决定采用深层搅拌桩作为帷幕隔水，支护结构采用单排钻孔灌注桩加单层土锚杆相结合的桩锚式支护方案，具体设计见基坑平面图（图3-1）。 图3-1 基坑平面图3.1.3 支护方案设计分析以单排钻孔灌注桩加单排土层锚杆组成基坑的支护系统，钻孔灌注桩与锚杆是支护结构的受力结构；支护桩是承担压力的主体。加设土层锚杆一方面改善了桩的受力状态，降低了桩深弯矩减少了桩顶位移，保护周围建筑物与道路的安全；另一方面，减短了桩长，降低了支护体系的造价。在中软土地区支撑设置可提高支护体系的可靠性，且是降低了工程造价的有效方法。根据本场地的地层的特征，将本基坑采用排桩加锚杆支护。其中排桩采

20、用钻孔灌注桩。3.2 支护方案的设计原则及计算参数的确定3.2.1 设计原则1） 设计方案是根据场地工程地质和水文地质条件，以及场地周边环境条件等要求确定；2） 防止由于基坑开挖，四周路面、地下构筑物及管线发生大的变形；3） 尽可能保证基坑开挖、施工、以及地下室防水的便利；4） 保证安全，优化方案，使得工程造价经济合理。3.2.2 参数的初选1） 根据化工部徐州地质工程勘察院提交的岩土工程勘察告，并参考相关规范，拟取各层土体的物理力学参数，具体参数如下表3-1所示；2） 相对标高0.00，基坑设计时，基坑开挖深度为-9.00；3） 地面超载取20；4） 根据建筑基坑支护技术规程（GB120-9

21、9），基坑重要性系数=1.00；（安全等级二级）根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表3-1表3-1 土层设计计算参数土 层厚度重度粘聚力C内摩擦角渗透系数水平Kh垂直Kv（m）（KN/m3）(kPa)()（cm/s）（cm/s）杂填土3.619.58102.52E-62.37E-6淤泥质土层0.918755.72E-73.30E-7冲积粉质粘土层2.21923153.56E-62.74E-6可塑粉质粘土层2.81825153.89E-62.64E-6硬塑粉质粘土层4.32035181.00E-71.00E-7全风化岩层320.545250.54E-70.97E-7第四章 基坑支

22、护设计计算4.1 基坑支护设计的主要内容基坑支护设计的内容包括零弯矩点位置、嵌固深度的计算、最大弯矩的确定，桩身钢筋配置，锚杆设计等等，然后根据所配置的支护参数,进行基坑整体稳定性验算、锚杆整体稳定验算、倾覆稳定性验算和基坑底承载力验算。当验算后的支护参数不符合要求时，应重新设置支护参数，直至安全、可靠为止。4.2 设计计算根据地质条件选取K12进行计算如（图4-1）。根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9，按规范设定桩长为16.8，桩直径设定为0.8,嵌固深度暂定为7.8即，插入全风化岩3.0。图4-1 K12 地质参数图4.2.1 水平荷载的计算按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力

23、计算理论计土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用， 地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。土层水平荷载计算依据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99。1)计算依据和计算公式主动土压力系数:被动土压力系数:（1）支护结构水平荷载标准值按下列规定计算： 对于碎石土及砂土：a) 当计算点深度位于地下水位以上时： （4.1.1） b) 当计算点深度位于地下水位以下时： （4.1.2）式中 第层土的主动土压力系数； 作用于深度处的竖向应力标准值； 三轴实验确定的第层土固结不排水（快）剪粘聚力标准值； 计算点深度； 计算参数，当时，取，当时，取h

24、； 基坑外侧水位深度； 计算系数，当时，取1，当时，取零； 水的重度。 对于粉土及粘性土： （4.1.3）（2） 基坑外侧竖向应力标准值按下列规定计算： （4.1.4）（3）计算点深度处自重应力竖向应力 计算点位于基坑开挖面以上时： （4.1.5） 式中深度以上土的加权平均天然重度。 计算点位于基坑开挖面以上时： （4.1.6）式中开挖面以上土的加权平均天然重度。（4）第层土的主动土压力系数应按下式计算 （4.1.7）式中 三轴实验确定的第层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。（5）第层土的土压力合力按下式计算 （4.1.8）式中 第层土土层顶部的水平荷载标准值； 第层土土层底部的水平荷载标准值

25、； 第层土的厚度； 锚杆的水平间距。4.2.2 各层土的水平荷载计算（1）人工填土层（3.6m）基坑外侧竖向应力标准值： 水平荷载标准值：水平合力：水平荷载作用点离该土层底端的距离：（2） 淤泥质土层（0.9m）基坑外侧竖向应力标准值：水平荷载标准值： 水平荷载：水平荷载作用点离该土层底端的距离：（3） 粉质粘土层(2.2m)基坑外侧竖向应力标准值： 水平荷载标准值： 水平荷载：水平荷载作用点离该土层底端的距离：（4）可塑粉质粘土层残积可塑粉质粘土层(2.8m)分成两部分（开挖面以上2.3m和开挖面下0.5m） 按照规范：基坑开挖位于地下水位对于粉土及粘土：深度以上土的加权平均天然重度；求得

26、基坑外侧竖向应力标准值： 水平荷载标准值： 水平荷载：水平荷载作用点离该土层底端的距离：Ea4=71.01KN（5）硬塑粉质粘土层(4.3m)基坑外侧竖向应力标准值： 水平荷载标准值： 水平合力：水平荷载作用点离该土层底端的距离Z：（6）全风化岩层(3.0m) 基坑外侧竖向应力标准值： 水平荷载标准值： 水平荷载：水平荷载作用点离该土层底端的距离Z：Z=1.5m4.2.3 水平抗力计算基坑底面以下水平抗力计算的土层为：第4层土（可塑粉质粘土层0.5m）、第5层土（硬塑粉质粘土层4.3m）、第6层土(全风化岩层3.0m)。计算依据和计算公式：土层水平抗力计算依据建筑基坑支护技术规程JGJ120-

27、99（1） 基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算：1）对于碎石土及砂土,基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算： （4.2.1）式中 作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值； 第层土的被动土压力系数。2）对于粉土及粘性土，基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算： （4.2.2） （2）作用与基坑底面以下深度处的竖向应力标准值按下式计算： （4.2.3）式中深度以上土的加权平均天然重度。（3）第层土的被动土压力系数应按下式计算 （4.2.4）（4）第层土的水平抗力为： （4.2.5）式中 第层土土层顶部的水平抗力标准值； 第层土土层底部的水平抗力标准值； 第层土的厚度； 预应力锚索的水平间距。4.

28、2.4 各层土水平抗力计算（1）可塑粉质粘土层作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值： 水平抗力标准值： 水平抗力： 水平抗力离该土层底端的距离：（2）硬塑粉质粘土层 作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值： 水平抗力标准值： 水平抗力： 水平抗力离该土层底端的距离：（3）全风化岩层作用于基坑底面以下深度处的竖向应力标准值： 水平抗力标准值： 水平抗力：水平抗力离该土层底端的距离：由以上步骤得K12的水平荷载、水平抗力如（图4-2）： 图4-2 K12 水平荷载、水平抗力分布图4.2.5 支点力计算（1）计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离：基坑底面水平荷载标准值：由可

29、得： 71.01=65.1+（80.4-65.1）/0.5hc1 求得： （2）计算支点力：计算设定弯矩零点以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和：其中，设定弯矩零点位置以上第4层土的水平荷载 其作用点离设定弯矩零点的距离：图4-3 支点力计算图合力之和： 各土层水平荷载距离设定弯矩零点的距离为： 按上述计算方法可得： 合力作用点至设定弯矩零点的距离：设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的：设定弯矩零点以上的水平抗力包含第四层土。 水平抗力水平抗力作用点离设定弯矩零点的距离： 计算支点力：设定锚杆插于离地面3m的位置处，则支点力为：4.2.6 嵌固深度验算验算准则为：，则嵌固深

30、度设计符合基坑的受力要求。 基坑外侧水平荷载标准值合力之和： 各土层水平荷载距离桩底面的距离为：按上述计算方法可得：的作用点距离桩底的距离： 基坑内侧水平抗力标准值合力之和：各土层水平荷载距离桩底面的距离为：按上述计算方法可得：的作用点距离桩底的距离： 嵌固深度验算 满足要求！4.2.7 灌注桩结构设计灌注桩直径800，混凝土为C25，受力刚劲采用级刚劲，综合安全系数为1.4，桩中中间距1000。根据深基坑工程中的理论，将直径为800的圆柱桩体转化为宽为1000墙厚为的墙体：取墙厚4.2.8 桩身最大弯矩的计算已算出的及T=249.61可以知道剪力为零的点在基坑底上部的主动土压力层中，且在第三

31、层土中。所以设剪力为零的点在4.5以下米 令，为基坑顶到剪力为零的点的距离.则有： 剪力为零的土压力： 此层的土压力：因为距基坑顶为处的剪力为零，则有：整理得： 解得 ： 由于最大弯矩点就是剪力为零的点，即，所以：最大弯矩可表示为：将数据代入解得：4.2.9 桩身的配筋计算则此桩的配筋可转化为截面为的矩形截面梁进行配筋。所以有：环境类别为二级，混凝土为C25，钢筋采用HRB335的级钢筋。由环境类别为二级，混凝土为C25，沿灌注桩周边均匀配置，保护层取50，则有： 有混凝土及钢筋的等级查表可得： -混凝土轴心抗压强度设计值-钢筋强度设计值-混凝土轴心抗拉强度设计值-受压区混凝土矩形应力图的应力

32、值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值-矩形应力图受压区高度与中和轴高度的比值-统称为等效矩形应力图系数-相对界限受压区高度求计算系数： 可以故 ，所以选用 （2）桩身箍筋配筋按构造要求取：梁中箍筋最大间距Smax=250.。直径螺旋箍。在坑底、锚杆处上下500范围内加密，箍筋间距150。验算适用条件：1. ，满足。2. ，同时，故可以。即配筋为622。图4-4 灌注桩断面图图4-5 灌注桩剖面图4.3 锚杆计算4.3.1 锚杆设计主要内容锚杆设计重要包括：确定锚杆的层数、间距、倾角；计算挡墙单位长度所受各层锚杆的水平力；根据锚杆的倾角、间距、计算锚杆轴力；计算锚杆自由段长度和锚固段长度；验证挡土

33、墙、桩与锚杆的整体稳定性；计算锚杆的断面尺寸和锚杆腰梁的断面尺寸；绘制锚杆施工图。4.3.2 锚杆设计基坑周围土层以主动滑动面为界可分为稳定区与不稳定区，每根锚杆位于稳定区部分的为锚固段、位于不稳定区部分为自由段。土层锚杆一般由锚头、拉杆与锚固体组成。当锚头是支挡结构与拉杆的连接部分时，为了保证来自支挡结构和其他结构上荷载的有效传递，一方面必须保证锚头构件本身有足够的强度，并紧密固定；同时应尽量将较大的集中荷载分散开。该锚头采用螺母锁定式锚头，主要由锚座、承压板、紧固器组成4.3.3 锚杆设计计算锚杆倾角设为，锚杆孔径设为150，锚杆间距为1000,为锚杆联结排桩并锚固于土中，如（图4-6）所

34、示：图4-6 锚杆锚固示意图锚杆水平拉力设计值由上述计算可知：支点力1） 锚杆自由段长度 A：土压力零点距坑底距离 ：锚杆倾角 ：土体各土层厚度内摩擦角标准值锚杆的自由长度不小于5米其中 取自由段长度2）锚杆锚固段长度锚固段长度：锚杆安全系数，取1.5，当使用年限超过两年或周围环境要求较高时，可取=2.0；：土层锚杆设计抽向拉力；=Td/；：锚固段直径，取钻头直径的1.2倍，=0.15m；：锚固体与土层间的剪切强度 40 (按规范取值)；经计算3）锚杆轴向受拉承载力设计值验算锚杆轴受拉向承载力设计值：直孔段锚固直径；：锚杆轴向受拉抗力分项系数为1.3； ：直孔部分锚固段长度；：土体与锚固体极限

35、阻力标准值； 因此，锚杆轴向承载力符合要求。 锚杆总长 锚杆配筋1） 锚杆承载力计算应符合下式规定：-锚杆水平拉力设计值；-轴向受拉承载力设计值； - 锚杆与水平面的倾角；2）锚杆杆体的截面面积应按下列公式确定：普通钢筋截面面积应按下式计算 预应力钢筋截面面积应按下式计算 公式中：普通钢筋.预应力钢筋杆体截面面积 普通钢筋，预应力钢筋抗拉强度设计值锚杆预应力筋的截面面积应力按下列公式确定：式中：-锚杆材料的设计标准强度值； -锚杆安全系数，取1.5； -锚杆设计轴向拉力值； 考虑安全，锚杆取618，4.4 稳定性验算4.4.1 基坑稳定性验算在对围护墙体进行整体圆弧滑动稳定性验算时，不考虑支撑

36、力的影响，抗剪强度取峰值，可采用瑞典条分法。先选一个可能的滑动面，确定圆心和半径，将滑动土体竖向分条和编号，求出最小安全系数，可按下式计算：式中：为圆弧滑动稳定性安全系数；第土条圆弧面经过的土的粘聚力和内摩擦角； 第土条沿圆弧面的弧长，； 第土条处的地面荷载； 第土条宽度(m)； 第土条重量。1） 计算以为圆心的滑动面的安全系数，见表4-1：表4-1 条分法计算表格（为圆心）分条编号(KN/m)()W(kn)(m)10.8290.5592070.087141220.6560.75520250.268291.5230.530.84820350.325371.6240.4070.91420350.

37、325430.4250.3090.95120350.325469.6260.1910.9820350.325496.4270.070.9980350.325169.628-0.0170.9990350.325168.429-0.1390.990350.325155.6210-0.2420.970350.325130.8211-0.3580.9340350.32590212-0.4690.8830 350.32539.22计算得：则2） 计算以为圆心的滑动面的安全系数，见表4-2：表4-2 条分法计算表格（为圆心）分条编号(KN/m)()W(kn)(m)10.7770.6292070.08714

38、1220.6160.78820250.268291.5230.4690.88320350.325371.6240.3420.93920350.325430.4250.2590.96620350.325469.6260.1390.990350.325496.4270.0170.9990350.325169.628-0.070.9980350.325168.429-0.2080.9780350.325155.6210-0.3090.9510350.325130.8211-0.4540.8910350.32590212-0.5880.8090 350.32539.22计算得：则3） 计算以为圆心的滑

39、动面的安全系数，见表4-3：表4-3 条分法计算表格（为圆心）分条编号(KN/m)()W(kn)(m)10.8750.4852070.087141220.7880.61620250.268291.5230.6560.75520350.325371.6240.5590.81920350.325430.4250.3910.92120350.325469.6260.2590.9660350.325496.4270.1050.9950350.325169.628-0.070.9980350.325168.429-0.1910.9820350.325155.6210-0.3420.940350.3251

40、30.8211-0.4850.8750350.32590212-0.6020.7990 350.32539.22计算得：则因为，为稳定性安全系数最小值，并大于1.3，故满足基坑整体稳定性要求。一般最危险滑弧在墙底以下0.51.0。当墙底下有软弱夹层时，应增大计算深度，直至值增大为止。4.4.2 锚杆整体稳定性验算先求整体稳定性安全系数f 值，如（图4-8），计算要使安全系数大于 1.5 。 图4-8 锚杆整体稳定性验算1）如果，计算时需计算地面荷载；当 时，可不计算地面荷载。2）G墙体与围护桩之间的土重。3）因为，所以需要计算地面荷载。挡土墙的主动土压力；4）挡土桩的主动土压力：5）求整体承载力 ： 可按公式：式中： -挡土桩的主动土压力； - 墙的主动土压力； - 代替墙与桩之间的土重； - 锚杆与水平面的夹角； - 围护桩与土体间的摩擦角（=1/32/3），取= 2/3求得：；所以，安全系数： ，锚杆整体稳定。