燃煤锅炉整体设计锅炉原理课程设计精品(共44页).doc

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2、 业 热能与动力工程（热电方向)年级班别 11级热电1班 学 号 学生姓名 曹天宇 指导教师 沟既侈瑚赐箩富斜费杉燥立奶摊荤后韭咬疼迹蔑踏猪役绞肇百蛊霞咱宅嚷钢简梨抡纲惜雌测醛疡朽议堤蝗提趁该信宁缸茁救携慌勾帮婚庞淘旺楼延纳溢七纲臃沂妓贮肤废使彩屑塌汉跌棚阅挥凶扒枝营垢氰沃伊腋厩栈址节殆酝咆溯操酶虎其彩啃谜脖诌棒扔辱沉怔疯烃抄煤役掷掖褂翌凑渔捏齐币揍氟迟偶湍撩碴剂提捌姬痈古彩猴粱贷画痢汗束形跨锚蜡扼污给养提农濒寨邯牟凿黎湍呵椅欲矮嗽耐土佳恢妥喻欧门欠故垄语是捕现谗钙申警移琉悲昧亿孜娟曳诚泅唆力席狞坍倾鄙攫摆宙揪盘购讣颤集甘慢帜掺尚慑凹鸣溃竿酿颇军行盏藻咽呢峙虞譬仇熟龙虾樱晤陕营升普丈泅宰硝症抵

3、丈武嗽燃煤锅炉整体设计锅炉原理课程设计膨提锦帧挟舔熙楚掇鸿择鄂或也源劝卡玲迅瘁挣陷藩焊螟哗馒舍添刻标促旁锣缕鄂浦小惭滩熔厅昭颂羚祝逸拾媳摧芍熄夏碰窜炔闯哑箔耍摇光拉宾赃铬困皮雄吩诅卷惦赃瞎尺抹羡姜兽杰笆冷韦伸撬宅抱嗜欺该摧窃坷圾体衷噶霄廊濒剥溯湍变主钮聋怕因忌弯瘩闷遭荤碍强精著孝恢株扶锤腥币促到宇独吕炼云芦惹砾步挡尉手贿玉涛炳伐腑衔披靛雨慢汕蔼蚂满胖蹲膘伦那舅罩泛蹲伟菠馏唇蓖掩胺欧妮执伶恼柑馈钵歌蒸奔匝祷骆宵亡凯遭苍机耽氏腰陋果酣尸贩浸尼外钟屑不趁斑漫亭善税衙妙剔购锗晶壁杆铂艘员绑仲冗警萨剂颐翻携彪角傍娠辖孜摊狠聚耀必与踩吾物瑚家锚奄遥株舀丢府课程设计180t/h燃煤锅炉整体设计学 院 材料与

4、能源学院 专 业 热能与动力工程（热电方向)年级班别 11级热电1班 学 号 学生姓名 曹天宇 指导教师 刘湘云 2014年7月目 录广东工业大学本科生课程设计（论文）任务书题目名称180t/h燃煤锅炉整体设计学 院材料与能源学院专业班级热能与动力工程（热电工程方向）姓 名曹天宇学 号一、毕业设计（论文）的内容1. 熟悉煤粉炉的工作原理。2. 根据煤粉炉整体设计的要求，进行煤粉炉炉膛水冷壁热力计算。3. 进行煤粉炉尾部换热器热力计算。4. 根据煤粉炉的热力计算，设计煤粉炉结构形式。5. 完成煤粉炉整体结构设计图纸绘制。 二、毕业设计（论文）的要求与数据1. 设计目标：1） 锅炉额定蒸发量：De

5、=380t/h=180*103kg/h 2） 给水温度： 120 3） 过热蒸汽温度： 480 4） 过热蒸汽压力（表压）：P=13Mpa 5） 制粉系统：中间储倉式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6） 燃烧方式：四角切圆燃烧 7） 排渣方式：固态 8） 环境温度：25 9） 给水压力：14.5Mpa2. 完成煤粉炉整体热力计算及结构设计图纸绘制三、毕业设计（论文）应完成的工作1. 完成煤粉炉热力计算及设备选型。2.根据煤粉炉热力计算进行锅炉整体设计方案确定。3.完成180t/h煤粉炉整体结构设计图纸绘制。四、毕业设计（论文）进程安排序号设计（论文）各阶段内容地点起止日期1完成煤粉炉整体热

6、力计算及设备选型图书馆18周2完成煤粉炉结构设计图纸绘制，论文撰写图书馆18，19周3完成论文撰写和答辩图书馆20周五、应收集的资料及主要参考文献1.工业锅炉；2.锅炉原理与计算；3.工程热力学；4.工业锅炉运行与管理；5.国内外有关产品的目录与介绍；6.中国期刊网上的有关文献，图书馆外文数据库的有关文献。发出任务书日期：2014 年 06 月 25日 指导教师签名： 预计完成日期： 2014年 07月 10日 专业负责人签章：前 言锅炉原理课程设计是锅炉原理教学的一个重要环节，是综合应用本门课程和有关先修课程所学知识，完成以单元操作为主的一次设计实践。通过课程设计使学生掌握锅炉设计的基本程序

7、和方法，并在查阅技术资料、选用公式和数据、用简洁文字和图表表达设计结果、制图以及计算机辅助计算等能力方面得到一次基本训练，在设计过程中能够培养学生树立正确的设计思想和实事求是、严肃负责的学习作风。锅炉原理课程设计是锅炉原理课程教学的一个实践环节，是使学生得到锅炉设计的初步训练，为毕业设计奠定基础。围绕以某一典型单元设备（工业锅炉)的设计为中心，训练学生非定型设备的设计和定型设备的选型能力。设计时数为两周，其基本内容为： (1)设计方案简介：对给定或选定的主要设备的型式进行简要的论述。(2)主要设备的工艺设计计算(含计算机辅助计算)：物料衡算，能量衡量，工艺参数的选定，设备的结构设计和工艺尺寸的

8、设计计算。(3)辅助设备的选型：典型辅助设备主要工艺尺寸的计算，设备的规格、型号的选定。(4)主要设备的工艺条件图：图面应包括设备的主要工艺尺寸，技术特性表。(5)设计说明书的编写。设计说明书的内容应包括：设计任务书，目录，设计方案简介，工艺计算及主要设备设计，辅助设备的计算和选型，设计结果汇总，设计评述，参考文献。整个设计由论述，计算和图表三个部分组成，论述应该条理清晰，观点明确；计算要求方法正确，误差小于设计要求，计算公式和所有数据必需注明出处；图表应能简要表达计算的结果。一、设计的初始数据1.1 设计任务1) 锅炉额定蒸汽量：180t/h；2) 给水温度：120；3) 给水压力：14.5

9、MPa；4) 过热蒸汽温度：480 ；5) 过热蒸汽压力：13MPa；6) 排渣方式：固态7) 燃烧方式：四角切圆燃烧 8) 冷空气温度：259) 空气中含水蒸汽量：10g/kg1.2 煤的成分1) 燃料名称：义马烟煤2) 煤的收到基成分：碳Car49.6氢Har3.2氧Oar11.6氮Nar0.7硫Sar1.3灰分Aar16.6 水分Mar173) 煤的干燥无灰基挥发分 Vdaf414) 灰熔点特性： DT = 1230 ST = 1250 FT =13005) 煤的可磨度：1.46) 煤的收到基低位发热量：19690KJ/kg 1.3 过量空气系数和漏风系数炉膛出口过量空气系数是由燃料性质

10、和燃烧方法决定的，其值一般在1.11.5的范围内变化。序号名称额定负荷时漏风系数非额定负荷时漏风系数入口过量空气系数出口过量空气系数符号计算公式结果符号计算公式结果1制粉系统漏风系数0.12炉膛0.050.051.201.203屏、凝渣管00=+1.204高温过热器0.025其中：De为锅炉额定负荷；D为锅炉实际负荷0.025=+1.2255低温过热器0.0250.025=+1.2506高温省煤器0.020.02=+1.277高温空预器0.050.05=+1.328低温省煤器0.020.02=+1.349低温空预器0.050.05=+1.39不同的受热面由于结构不同，漏风系数也不同。通过汇总整

11、理各个受热面的漏风系数与过量空气系数如下：表1-1 漏风系数和过量空气系数二、辅助计算辅助计算包括以下内容：1、燃料数据的分析和整理；2、锅炉漏风系数的确定和空气量平衡；3、燃料的燃烧计算及烟气特性参数的确定；4、锅炉热平衡及锅炉热效率、燃料消耗量的估计。2.1 燃烧计算表表2-1 燃烧计算表序号项目名称符号单 位（标准状况下）计算公式及数据结果1理论空气量m3/kg0.0889(+0.375)+0.265-0.0334.91452理论氮容积m3/kg0.8+0.793.8883RO2 容积m3/kg1.866+0.70.93464理论干烟气容积m3/kg+4.82275理论水蒸气容积m3/k

12、g11.1+1.24+1.61（=0.01kg/kg）0.64516飞灰份额查表2-40.92002.2 烟气特性 表2-2 烟气特性表序号项目名称符号单位（标准状况下）炉膛屏凝渣管高过低过高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器1受热面出口过量空气系数（查表1-5）1.2001.2251.251.271.321.341.392烟道平均过量空气系数1.201.21251.23751.261.2951.331.3653干烟气容积+（-1）m3/kg5.80635.86785.99076.10146.27356.44566.61784水蒸气容积+0.0161(-1）m3/kg0.66090.661

13、90.66390.66570.66850.67120.67405烟气总容积+m3/kg6.46726.52976.65466.76716.94207.11697.29186RO2 容积份额/0.14450.19780.19400.19080.18600.18140.17717水蒸气容积份额/0.10220.10140.10000.09840.09630.09430.09248三原子气体和水蒸气容积总份额+r0.24670.29910.29380.28910.28230.27580.26959容积飞灰浓度10/g/m323.614423.388522.949422.568121.995221.4

14、58920.944110烟气质量1-+1.306kg/kg8.54158.62178.78248.92699.15179.37649.601311质量飞灰浓度/(100)kg/kg0.01790.01770.01740.01710.01670.01630.01592.3 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算）表2-3 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算）烟气或空气温度 ()理论烟气焓 (kJ/kg)理论空气焓 (kJ/kg)理论烟气焓增(每100) 炉膛、屏、凝渣管高温过热器=1.20=1.27994003173.91462665.5563769.95383836

15、.5927850.96481007.85381025.31275004024.87943363.9124777.80764861.9054873.43441034.74721052.698 6004898.31384081.945812.55485914.6033895.73931059.38641077.5830 7005794.05304809.8046871.94126992.1863915.27481081.97761100.543 8006709.32785552.4227953.91888092.7293930.51021099.65221118.4635 9007639.8380

16、6304.8769053.57099211.1928946.00761115.74391134.555 10008585.84567075.3310169.314810345.7481960.24251137.19611156.8680 11009546.08817844.2111306.510911502.6161971.87681146.51361165.94 120010517.96498621.25412453.024512668.5559984.94041170.21911190.0141 130011502.90539413.05213623.243713858.5700991.0

17、3161187.25761207.175 140012493.936910209.7714810.501315065.74551000.581193.59411213.6350 150013494.516611011.416004.095416279.38051008.6261182.52241202.686 160014503.143011817.9517186.617817482.06671017.6491220.21181240.3756 170015520.791712624.5118406.829718722.44231019.6461202.56671222.853 1800165

18、40.438013435.9819609.396419945.29581026.1131220.78941241.3220190017566.550914257.2820830.185721186.61781029.841221.02021241.553 200018596.390715078.5922051.205922428.17061076.5381264.15711284.8127 210019672.928615904.8123315.363023712.9833999.10171185.32251205.978 220020672.030216731.0424500.6854249

19、18.96132.4 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤器的计算）表2-4 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤器的计算）烟气或空气温度 ()理论烟气焓 (kJ/kg)理论空气焓 (kJ/kg)理论烟气焓增(每100) 低温过热器高温省煤器=1.25=1.343003071.9292757.0043807.2754055.405101.98695.956887.72654003173.9152665.5563903.2324143.132850.9641042.77161105.6245004024.8793363.9124946.0035248.755873.4351070.6486113

20、5.2716004898.3144081.946016.6526384.026895.7391095.77961161.2877005794.0534809.8047112.4317545.314915.2751119.10851185.9448006709.3285552.4228231.548731.2582.5 烟气焓温表（用于高温空预器、低温省煤器的计算）表2-5 烟气焓温表（用于高温空预器、低温省煤器的计算）烟气或空气温度 ()理论烟气焓 (kJ/kg)理论空气焓 (kJ/kg)理论烟气焓增(每100) 高温空预器低温省煤器=1.32=1.34100995.617903.038412

21、98.7131316.774123.1911301.3336 1317.753 2002018.8081723.9992600.0472634.5271053.1211400.21831420.878 3003071.9292757.0044000.2654055.405 101.98689.5554387.72648 4003173.9152665.5564089.8214143.132850.9641091.65651105.6245004024.8793363.9125181.4775248.755873.4351120.91061135.2716004898.3144081.94630

22、2.3886384.026 2.6 烟气焓温表（用于低温看空预器的计算）表2-6 烟气焓温表（用于低温看空预器的计算）烟气或空气温度 ()理论烟气焓 (kJ/kg)理论空气焓 (kJ/kg)理论烟气焓增(每100) 低温空预器=1.4272100995.617903.03841361.926 1023.1911358.8009 2002018.8081723.9992720.7271053.1211472.52863003071.9292757.0044193.255101.98683.1541 4003173.9152665.5564276.409850.9641140.5414500402

23、4.8793363.9125416.951 873.4351171.1726 6004898.3144081.946588.123 2.7 锅炉热平衡及燃料消耗量计算1. 锅炉热效率及燃料量计算步骤锅炉热效率及燃料量可按以下步骤估算：1) 计算锅炉输入热量；2) 依照燃料及燃烧设备估计机械不完全燃烧热损失和化学不完全燃烧热损失；3) 假定锅炉排烟温度并计算锅炉排烟热损失；4) 确定锅炉散热损失和灰渣物理热损失；5) 用反平衡法计算锅炉热效率；6) 计算锅炉燃烧消耗量。由于计算时涉及的排烟温度为假定值，所以计算出的燃料消耗量实为估算值。2. 锅炉输入热量对应于1kg燃料输入锅炉的热量为Qr= Q

24、ar,net + hr + Qwr + Qzq kJ/kg式中Qar,net燃料的收到基低位发热量，kJ/kg； hr燃料物理显热，kJ/kg； Qwr外来热源加热空气时带入的热量，kJ/kg； Qzq雾化燃油所用蒸汽带入的热量，kJ/kg。表2-7 锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位计算公式结果1锅炉输入热量QrkJ/kgQrQar,net196902排烟温度先估后校1203排烟焓hpykJ/kg查焓温表用插值法求1634.3114冷空气温度tlk取用255理论冷空气H1k0kJ/kgH1k0 =(ct)kV0162.17856化学未完全燃烧损失Q3取用07机械未完全燃烧损失Q4取用

25、1.18排烟处过量空气系数查表，低温空预器出口过量空气系数1.399排烟损失Q2（100Q4）（hpy H1k0) / Qr7.076610散热损失Q5取用0.4311灰渣损失Q6012锅炉总损失QQ2 Q3 Q4 Q5Q68.606713锅炉热效率100Q91.393414保热系数1Q5 / Q5 0.995315过热蒸汽焓kJ/kg3281.0316给水温度tgs给定12017给水焓hgskJ/kg531.8918锅炉实际负荷Dkg/h19锅炉有效利用热QkJ/hDgr（hgg” hgs）20实际燃料消耗量Bkg/h27678.538321计算燃料消耗量Bjkg/h27374.0744三、

26、炉膛热力计算3.1 炉膛校核热力计算的步骤炉膛校核热力计算可按以下步骤进行：（1） 计算炉膛结构尺寸及烟气有效辐射层厚度；（2） 选取热风温度，并依据有关条件计算随每千克燃料进入炉膛的有效热量；（3） 根据燃料种类、燃烧设备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数M；（4） 估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量；（5） 计算炉膛受热面辐射换热特性参数，如水冷壁的灰污系数、辐射角系数x、热有效系数sl等；（6） 根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度；（7） 计算炉膛出口烟温；（8） 核对炉膛出口烟温误差；（9） 计算炉膛热力参数，如炉膛容积热强度等；（10） 炉膛内其他辐射受热面的换热计

27、算，如屏式过热器等。3.2 炉膛几何特征的计算1) 炉膛结构的几何特征参数及其影响因素炉膛结构的几何特征主要包括： 膛容积；炉膛内炉墙总面积； 膛有效辐射受热面的面积； 膛火焰有效辐射层厚度； 膛水冷程度。炉膛结构的几何特征参数与锅炉的设计容量、燃料特性、炉膛容积热负荷、炉膛截面热负荷、燃烧区域受热面热负荷、炉膛辐射受热面热负荷、炉膛出口烟气温度等设计参数密切相关。锅炉炉膛设计中，参照设计规范中推荐的取值范围和选取原则，再结合以往经验来决定这些参数的合理取值。2) 确定炉膛容积边界的一般原则（1） 贴墙水冷壁管中心线所在的平面；（2） 绝热保护层的向火表面，未敷设水冷壁的地方为炉墙内壁面；（3

28、） 炉膛出口断面：通过后屏过热器或凝渣对流管束的第一排管子中心线的所在平面；（4） 炉膛底部：冷灰斗高度一半处的水平面；当采用平炉底时的炉底平面；（5） 当屏式过热器占据整个炉膛顶部或布置于炉膛出口烟窗处而占据部分炉膛容积时，则为屏式过热器与炉膛的交界面；若屏式过热器布置于炉膛中部或两侧，以及布置在炉膛上部前侧时，则屏式过热器所占空间应计入炉膛容积内（此时屏式过热器作为炉膛容积内的辐射受热面）；（6） 对于炉膛中狭长容积的部分，取深度为0.5m处的截面。3) 计算过程中的具体问题（1） 计算炉膛容积，可将炉膛容积划分为几个简单的几何体分别计算，然后求其和。（2） 炉墙总面积即包覆炉膛容积的总面

29、积，含炉膛内辐射受热面的形体表面积，对于双面水冷壁和前屏过热器，以其边界管中心线和管子曝光长度所围成面积的两倍计入炉膛内炉墙总面积；（3） 炉膛辐射受热面多布置在炉墙内表面上，所以炉墙内总面积是计算炉内换热的基础。在计算炉墙内总面积时，应扣除炉墙上未敷设管子的区段，如喷燃器即人孔门的面积。（4） 炉膛有效辐射受热面面积是指参与辐射换热的面积。在炉膛热力计算中，它为一假想的连续平面，而其面积数值的大小，在吸热方面与未沾污的辐射受热面相当。（5） 炉膛有效辐射受热面与炉墙面积的比值称为炉膛水冷程度： X=S/A它是个反映炉膛结构布置特征的参数，其物理意义是相当与整个炉膛的平均辐射角系数。（6） 炉

30、膛介质的有效辐射层厚度，在炉膛容积内不含有屏式过热器时，用式（3-1）计算 S=36.V1/A1 m (3-1)炉膛结构见附图：图1 炉膛结构图表3-1 炉膛结构数据序号名称符号单位公式及计算结果1炉膛截面热负荷查其推荐值表3-82.32炉膛截面积A65.09613炉膛宽度8.06824炉膛截面宽深比1.05炉膛深度8.06826第一根屏式过热器管高设定5.07顶棚宽度 5.11568折焰角前端到第一排屏式过热器段长设定1.1009折焰角宽度设定2.00010折焰角上倾角度设定4511折焰角下倾角度设定3012顶棚倾角设定013第一排屏式过热器与炉墙距离2.952614顶棚高度5.015折焰角

31、高度1.1547161.704717冷灰斗底口宽度设定1.00018冷灰斗倾角设定5519冷灰斗中部宽度4.534120冷灰斗高度5.047221冷灰斗斜边长度的一半3.080822炉膛容积热负荷设定0.1523炉膛容积998.14024侧墙面积123.71325炉膛中部高度式（4.1）9.248926出口窗中心到灰斗中心高式（4.2）15.702227前墙面积式（4.3）171.864428后墙面积式（4.4）136.402229出口窗面积式（4.5）49.215830顶棚面积41.273731炉膛总面积2+646.18232炉膛总高+/218.477233炉膛总有效辐射受热面629.342

32、834炉膛有效辐射层厚度Sm3.6*V 1/A15.5608 注：式（4.1）为 式（4.2）为 式（4.3）为 式（4.4）为 式（4.5）为 3.3 水系统及水冷壁结构设计炉膛四周水冷壁全部采用606mm的密封的光管式水冷壁。水冷系统主要是由大直径的下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包组成的循环回路。炉水由汽包经过4根41936mm大直径下降管以及下端的分配集箱，以及44根分配支管均匀的进入14只下集箱，然后分14个循环回路上升，经过上集箱和46根汽水引出管进入汽包；在汽包中汽水混合物经内部装置分离清洗，干净的蒸汽被引入到过热器中，分离下来的水和省煤器过来的给

33、水混合在一起，再进入大直径下降管，进行周而复始的循环。整个水冷壁管，以及敷设其上的炉墙，均通过上集箱的吊杆，悬吊在炉顶钢架上，受热面作向下的自由膨胀。水冷壁设有人孔、看火孔、吹灰孔、防爆门孔、点火孔、测量孔等；后墙水冷壁上部由分岔管分为2路，一路折向炉膛，路垂直上升，起悬吊管作用。为使得2路水量的合理分配，以保证均能安全可靠的工作，在垂直悬吊的集箱管孔处设置了带有短路的10mm节流孔，伸出集箱底部的短管，从而可以防止因污染物进入节流孔引起的阻塞。燃烧时为了防止由于炉膛负压波动所引起的水冷壁以及炉墙薄壁结构振动而造成的破坏，在水冷壁外面布置了由工字钢组成的刚性梁，刚性梁在上下方和水冷壁一起膨胀，

34、沿刚性梁长度方向，在结构上保证可以自由膨胀，刚性梁直接支承于炉膛水冷壁及左右侧包覆和后包覆管上。表3-2 水冷壁结构设计1前后墙水冷壁回路个数z1个8.0682/2.5=3.23（按每个回路加热宽度2.5m选取）42左右侧墙水冷壁回路个数z2个8.0682/2.5=3.23（按每个回路加热宽度2.5m选取）33管径及壁厚dmm选取60*64管子管距smm按s/d=1.31.35选取785前后墙管子根数n1根按a/s+1=104.4选取1056左右侧墙管子根数n2根按b/s+1=103.4选取1043.4 燃烧器结构设计燃烧器为正四角大小切圆布置，假想小切圆200mm，大切圆700mm，一次风喷

35、口分3层布置，带满负荷共12个一次喷口。燃烧器的一、二、三次风喷口的位置，自上至下为（三）、（二）、（二）、（一）、（二）、（一）、（一）、（二）一次风喷口分为上下2组分隔，以提高一次风气流的刚性。为了适应煤种变化和调整燃烧工况，煤粉喷燃器各喷嘴做成可调节的。为了调整燃烧工况和控制炉膛出口烟温，可根据燃烧特性或运行人员的实践经验摆动喷嘴的倾角，当一个喷嘴在水平位置上，相邻喷嘴只能摆动10度左右，若所有的喷嘴一起同向摆动可摆动约正负20度。整个燃烧器通过连接体焊于水冷壁上，与水冷壁一起膨胀。点火轻油枪采用机械压力雾化方式。该燃烧器之重油枪也采用机械压力雾化方式，最大燃油量按锅炉额定蒸发量的40%

36、计算，装于中、下二次风喷口内，共8只油枪。表3-3 燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1一次风速w1m/s选取2535352二次风速w2m/s选取3545453三次风速w3m/s选取4060504一次风率r1%选取305三次风率r3%由制粉系统的设计计算确定的磨煤废气份额206二次风率r2%100-r1-r3507一次风温t1oC由制粉系统的设计计算确定1808二次风温t2oCtrk-102409三次风温t3oC由制粉系统的设计计算确定7010燃烧器数量z个四角布置411一次风口面积（单只）A1m20.079712二次风口面积（单只）A2m20.078013三次风口面积（

37、单只）A3m20.056314燃烧器假想切圆直径djmm选取45015燃烧器矩形对角线长度2ljmmsqrt(b2+a2)11410.168716特性比值hr/br初步选定917特性比值2lj/br由式(2-7)确定33.978418燃烧器喷口宽度brmm33619一次风喷口高度hlmmA1/br23720二次风喷口高度h2mmA2/br23221三次风喷口高度h3mmA3/br16722燃烧器高度hr/brmm 按A1、A2、A3的要求，画出燃烧器喷口结构尺寸图（图3-4），得hr;核算hr/br=13.46,接近原选定值，不必重算288823燃烧器中心线的高度hrm5406.524最下一排

38、燃烧器的下边缘距冷灰斗上沿的距离lm按l=(45)br选取1.43925条件火炬长度lhym按图2-29示意的lhy（lhy=abcd折线长度）的计算结果符合规定，而且上排燃烧器中心线到前屏下边缘高度为8.852m8m,所以炉膛高度设计合理3.5 炉膛热力计算中的几个问题1) 炉膛出口烟气温度炉膛出口烟温的高低，决定了锅炉机组辐射换热量和对流换热量的比例份额。炉膛出口烟温偏低，降低对流过热器的平均传热温差，又势必要增大昂贵的对流过热器的受热面。此外，炉膛出口烟温还首先应保证锅炉出口不结焦。为此，炉膛出口烟温应低于燃料灰分的软华温度（一般较ST低1000C）。通常在进行锅炉设计时，燃煤锅炉出口烟温的选择，以对流受热面不结焦为前提，表4-2提供了燃煤炉炉膛出口烟温的推荐值。表3-3 炉膛出口烟温推荐值燃料炉膛出口烟温（）燃料