分离苯甲苯混合液的筛板精馏塔-化工原理课程设计(共55页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上设计题目：分离苯-甲苯混合液地筛板精馏塔 学院： 化学化工学院 专业班级：工艺104 设计者： 冀东瑛（） 指导老师：葛元元设计时间：2013年7月12日-16日前言不知不觉大三最后一个学期即将结束.经过三年地学习，我们已经系统掌握了关于化工专业各方面地基础知识及专业知识；其中包括有机、无机、分析、物理化学四大化学、CAD机械工程绘图、化工仪表、化工设备基础、化工热力学、化工原理等课程.可以说知识越学越系统，越来越接近实际工程应用.如今，在老师地指导下，我们进行了关于化工原理地课程设计.本次设计地目地是为了把我们大学里所学过地理论知识连串起来，并将它们运用到实际应用中

2、，加深对知识地理解及应用能力.本次设计地任务是设计用于分离苯-甲苯混合液地筛板式精馏塔.设计过程中，我们认真分析研究，考虑到实际生产中地经济效益问题及绿色环保问题，经过大量地工艺计算及理论确定，最终选用了筛板式精馏塔，并于常压下用直接蒸汽加热法进行分离操作；设计出了一套比较接近实际地精馏塔装置.在设计过程中，由于我们所掌握地知识比较有限，且时间比较紧迫，所以设计方案及方法难免有些缺陷，在此我们恳请老师给予理解及指导，以使我们更早更快掌握解决实际工程问题地捷径！目录第一章 设计任务1.1任务苯-甲苯精馏塔设计1.1.2 设计条件 处理量 4000kg/h 原料中苯地质量分率 0.41 塔顶产品中

3、苯地质量分率 0.96 塔釜产品中苯地质量分率 0.01 单板压降 小于等于0.7kpa 进料状态 泡点进料 回流比 R=1.7Rmin 塔 型 筛板塔 塔操作压力 4 kPa 年生产天数 300 天年产量 2800 吨/年全塔效率 Et=62% 加热类型 间接蒸汽加热 精馏类型 连续型1.1.3 设计任务单元设备设计地内容和过程 过程方案设计 工艺流程设计 单元过程模拟计算 单元设备地工艺设计 工艺设计地技术文件 详细设计课程设计地基本要求 设计方案简介 主要设备地工艺设计计算 主要设备地结构设计和机械设计 典型辅助设备地选型 工艺流程图 主要设备地工艺条件图 主要设备地总装 配图 编写设计

4、说明书1.2 设计方案地确定1.2.1 选择塔型精馏塔属气液传质设备.气液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类.该塔设计生产时日要求较大，由板式塔与填料塔比较1知：板式塔直径放大时，塔板效率较稳定,且持液量较大，液气比适应范围大，因此本次精馏塔设备选择板式塔.筛板塔是降液管塔板中结构最简单地，它与泡罩塔相比较具有下列优点：生产能力大10-15%，板效率提高15%左右，而压降可降低30%左右，另外筛板塔结构简单，消耗金属少，塔板地造价可减少40%左右，安装容易，也便于清洗检修2.因此，本设计采用筛板塔比较合适.1.2.2 精馏方式根据实际生产情况，本精馏塔采用连续精馏方式.1.2.3 操作压力常

5、压操作可减少因加压或减压操作所增加地增、减压设备费用和操作费用，提高经济效益, 在条件允许下常采用常压操作，因此本精馏设计选择在常压下操作.1.2.4 加热方式在本物系中，水不是难挥发液体，选用间接蒸汽加热.1.2.5 工艺流程 原料经预热器预热达到泡点温度，经管道直接送入下游精馏塔，即我们所设计地塔.精馏塔塔顶蒸汽经全凝器全部冷凝，然后经过分配器（属于冷凝器地部分），一部分馏出液在泡点状态下作为回流液回到精馏塔，一部分作为产品流出.由于塔顶产品仍比较热，所以经过冷却器冷却.在塔釜，釜液经再沸器间接蒸汽加热，为精馏段提供物料.塔釜出来地产品经水泵全部送出.第二章 筛板式精馏塔地工艺设计2.1

6、精馏塔地工艺计算2.1.1 苯和甲苯地汽液平衡组成表 2-1 苯和甲苯地汽液平衡组成温度t液相中苯地摩尔分率x气相中苯地摩尔分率y110.560.000.00109.911.002.50108.793.007.11107.615.0011.2105.0510.020.8102.7915.029.4100.7520.037.298.8425.044.297.1330.050.795.5835.056.694.0940.061.992.6945.066.791.4050.071.390.1155.075.580.8060.079.187.6365.082.586.5270.085.785.4475

7、.088.584.4080.091.283.3385.093.682.2590.095.981.1195.098.080.6697.098.880.2199.099.6180.01100.0100.02.1.2.精馏塔地物料衡算 （1）、原料液及塔顶、塔底产品地摩尔分率 设苯以A表示，甲苯以B表示苯地摩尔质量： 甲苯地摩尔质量： 由以为基准，则：（2）、原料液及塔顶、塔底产品地平均摩尔质量（3）、物料衡算由题意可知 总物料守恒 苯物料守恒 由 、 得： 2.2回流比及理论塔板地确定相平衡方程为：求q线方程冷夜进料，取q=1.2则：q线方程为由相平衡方程和q线方程交点（）求最小回流比回流比地确定

8、取R=1.7*Rmin=1.7*1.0856=1.8455最小理论板数地确定理论板数地捷算法由吉利兰关联图读出:= 0.4407 又 =7.9933代入上试得N=15.0796所以理论塔板数NT=16块精馏段理论板数地确定由吉利兰关联图读出由吉利兰关联图读出又代入上试得NR=7.0006=8（块）所以精馏段理论塔板数NR=8（块）提馏段理论板数地确定由吉利兰关联图读出又 代入上试得NS=8.2188=9块所以提馏段理论塔板数NS=9（块）最终以精馏段与提馏段理论板数地总和为全塔总理论板数，即为17块.2.3板效率及实际塔板数地确定求实际板数由 得精馏段实际板数： N精 =（块）提馏段实际板数：

9、 N提 =（块）即全塔实际板数为24块2.4操作方程地确定精馏段： V=(R+1)D=2.302721.43=49.3473提馏段：精馏段操作线方程：提镏段操作线方程：2.5 精馏段物性数据计算图2-1 苯-甲苯系地气液相平衡图由 查表2-1 苯甲苯地气液相平衡得：计算塔顶、塔底、进料处相对挥发度： 塔内平均相对挥发度为：由苯甲苯在不同温度下地汽液平衡数据作出组成温度图由图2-2读出塔顶、塔底、进料温度： t=81.82C t=93.40C t=110.00C 图2-2 苯和甲苯地组成温度图 操作压强：P=105.325 kpa 平均温度： t：t=81.82C t=93.4C t=110Ct

10、m=（t+ t）/2=(81.82+93.4)/2=87.612.5.1.定性组成(1)塔顶 y= X= 0.9659查平衡曲线得到 x=0.9221(2)进料 y=0.682 x=0.45052.5.2.平均分子量查附表8知:(1)塔顶：=0.11+(1-0.9659)92.14=78.59（）=0.11+(1-0.9221)92.14=79.20（）(2)进料: =0.68278.11+(1-0.682)92.14=82.57（）=0.11+(1-0.4505)92.14=85.82（）平均分子量 =（） =()2.5.3.平均密度由和：1/=a/+a/ ，A为苯 B为甲苯塔顶：在81.8

11、2下：=811() =806() a=(0.9221*78.11)/0.9221*78.11+(1-0.9221)*92.13=0.9094=0.9094/811+（1-0.9094）/806 则=810.77 ()进料:在进料温度93.4c下：=802，=798 a=（0.4505*78.11）/0.4505*78.11+(1-0.4505)*92.13=0.4101= 则=798.72即精馏段地平均液相密度：=(810.77+798.72)/2=804.745 ()平均气相密度：=(105.325*80.58)/8.314*(87.61+273)=2.831 () 2.5.4. 精馏段液体

12、表面张力(1)塔顶: 查和求得在81.82下：= 20.8=21.5=0.965920.8+（1-0.9659）21.5=20.824()(2)进料: 在110下：=17.5() =18.4()=0.965917.5+（1-0.9659）18.4=17.531()则 =(+)/2=(20.824+17.531)/2=19.178()2.5.5. 液体平均粘度液相平均粘度依下式计算：(1) 塔顶:在81.82下：A是苯，B是甲苯 XD=0.9659 =0.305。 =0.308。 (2) lg=0.9659 lg0.305 + 0.0341 lg0.308则=0.()(3) 进料: 在 93.4

13、下 XF =0.4505=0.270。 =0.278lg=0.4505 lg0.270 + 0.5495 lg0.278则=0.()=（+）/2=0.()2.5.6. 气液体积流率地计算由已知条件=70.29=48.86 得 =(70.29*80.58)/(3600*2.831)=0.5557（）=0.00139()2.6 提留段物性数据计算操作压强 P = 105.325温度 t t=81.82C t=93.4C t=110Ct=（t+ t）/2=(93.4+110)/2=101.7C2.6.1.定性组成(1)塔釜 =0.0118查相平衡图得到：=0.028(2)进料 2.6.2.平均分子量

14、查附表8知: (1)塔斧：=0.02878.11+(1-0.028)92.14=91.75（）=0.11+(1-0.0118)92.14=91.97（） (2)进料: =0.68278.11+(1-0.682)92.14=82.57（） =0.11+(1-0.4505)92.14=85.82（） 平均分子量=（）=()2.6.3.平均密度由式：1/=a/+a/ 查和塔釜：在110下：A-苯 B-甲苯=778() =780() a =0.01002/778+(1-0.01002)/780 则=779.98()进料:在进料温度93.4c下：=802，=798 a=（0.4505*78.11）/0.

15、4505*78.11+(1-0.4505)*92.13=0.4101= 则=798.72即提馏段地平均液相密度=(779.98+798.72)/2=789.35() 平均气相密度=2.9456()2.6.4.提馏段液体表面张力(1)塔釜: 查和求得在110下：= 17.5=18.4=0.965917.5+（1-0.9659）18.4=17.531 ()(2)进料: 在93.4下：=19.6() =20.2()=0.965919.6+（1-0.9659）20.2=19.62()则 =(+)/2=(17.531+19.62)/2=18.575()2.6.5.液体平均粘度A是苯，B是甲苯(1) 塔釜

16、:在110下：XW=0.0118=0.233。 =0.254。 (2) lg=0.0118lg(0.233)+0.9882lg(0.254) 则= 0.()(3) 进料:在 93.4下=0.270。 =0.278lg=0.4505 lg0.270 + 0.5495 lg0.278则=0.() 则= (+)/2 =0.()2.6.6. 气液体积流率地计算由已知条件=79.6=95.47 得 =()=()第三章 塔和塔板主要工艺尺寸计算3.1 塔板横截面地布置计算3.1.1精馏段塔径D地计算 参考化工原理下表10-1，取板间距H=0.45m0.06mH-=0.45-0.06=0.39m 两相流动参

17、数计算如下：= FLV=0.0422 参考化工原理下图10-42筛板地泛点关联得：C=0.082=u=()本物系不易起泡,取泛点百分率为80%，可求出设计气速=0.81.368=1.095)m根据塔设备系列化规格，将圆整到D=1m 作为初选塔径，因此， 重新校核流速u：（）实际泛点百分率为： 塔板详细设计 选用单溢流，弓形降液管，不设进口堰.因为弓形降液管具有较大容积，又能充分利用塔面积，且单溢流液体流径长，塔板效率高，结构简单，广泛用于直径小于2.2M地塔中.4(1)溢流装置取堰长=0.7D=0.71=0.7m, 选择平流溢流堰出口堰高,已取=0.06=2.84E由=5.004/0.72.5

18、=12.206查化工原理下图10-48得：E=1.032=2.841.032(5.004/0.7)2/3=0.01087m=0.06-0.01087=0.04913m 取0.05是符合地. hL=hW+hOW=0.05+0.01087=0.06087m 修正后hL对un影响不大,故塔径计算不用修正.(2) 降液管宽度Wd与降液管面积Af由/D=0.7查化工原理(下)图10-40得:=0.1491=0.149m(3) 降液管底隙高度hO因物系较清洁,不会有脏物堵塞降液管底隙,取液体通过降液管底隙速度=0.07m/s. h0=Ls/(lw*)=0.00139/(0.7*0.07)=0.0284m

19、过小，取ho=0.04m（4）塔板布置 取安定区宽度=0.08m ，取边缘区宽度=0.04m)(468.046.0271.0sin46.0180271.046.0271.0221222m=+-=-p(4) 筛孔数与开孔率初取， 呈正三角形排列依下式计算塔板上地开孔率则每层塔板上地开孔面积为 =板压降地校核 (1) 干板压降相当地液柱高度 取板厚，,查化工原理下图10-45得: Co=0.72=0.051 =液柱(2)气体穿过板上液层压降相当地液柱高度hl 相应地气体动能因子 查化工原理下图10-46得：=0.7液柱(3)克服液体表面张力压降相当地液柱高度h 板压降 m液柱0.092m水柱= 0

20、.0068m汞柱=6.8mmHg10mmHg 符合要求液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本设计地塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差地影响. 液沫夹带量地校核 汽0.Kg液/Kg气0.1Kg液/Kg气，故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带.溢流液泛条件地校核溢流管中地当量清液高度可由式 计算液体沿筛板流动时,阻力损失很小,其液面落差可忽略不计,即 .已知: 故降液管内地当量清液高度： 苯和甲苯混合液不易起泡,取=0.8,则降液管内泡沫层高度：不会产生溢流液泛.液体在降液管内停留时间地校核 =0.1522m降液管内地停留时间 =s5s不会产生严重地气泡夹带.漏液点地校核 漏液点地孔速为：= =5

21、.718(m/s)筛孔气速= 塔板稳定系数 表明具有足够地操作弹性.根据以上各项流体力学验算，可认为设计地塔径及各工艺尺寸合适. 3.2 塔板负荷性能图注:以下计算常用得,E 经验计算,取E=1.0 则=2/3 3.2.1 过量液沫夹带线依下式计算: =3.2 (2-1) 式中： =(h+h)=令=0.1kg液/kg气，由=19.17810, H=0.45代入式(2-1)得： 0.1=整理得： 在操作范围中，任取几个值，根据上式算出值列于表2-3中： 表230.0020.0040.0060.0081.3751.2881.2151.1503.2.2溢流液泛线由式 和 联立求解.(1)=（）（）=

22、（） =（）（） =（h+h）= 故 = =+ 0.03633(2)=0.153（）=（）= 则： +0.03633+0.04913+0.846+195.153整理得：=2.02-9.259L-1255.62L （2-18）取若干值依(2-18)式计算值，见表2-4，作出液泛线(参见2-1图)表2-400020004000600081.3671.3301.2931.2533.2.3液相下限线取液体在降液管中停留时间为4秒.则 LS =0.00777（）在LS =0.00777处作出垂线得液相负荷上限线，可知在图上它为与气体流量 无关地垂直线.(参见图2-2)3.2.4漏液线（气相负荷下限线）由

23、h=h+h=0.04913+0.846，u=代入下式求漏液点气速式： u=4.4C=-+2.831.804.74500194.08462.004913.013.00056.077.04.432）（SL将=0.0472代入上式并整理得 V=据上式，取若干个值计算相应值，见表2-5，作漏液线(参见图2-1) 表2524681.081.351.541.693.2.5液相下限线取平顶堰堰上液层高度=6，作为液相负荷下限条件，低于此下限,则不能保证板上液流分布均匀，则h=2.8410E（） 0.006=2.84101.02（）整理得： 3.2.6操作线P点为操作点，其坐标为： ，OP为操作线，OP与液泛

24、线地交点对应气相负荷为Vs,max,与漏夜线地交点对应气相负荷为Vs,min.可知：精馏段地操作弹性=3.3提馏段塔径D地计算 参考化工原理下表10-1，取板间距H=0.45m0.06mH-=0.45-0.06=0.39m 两相流动参数计算如下= 参考化工原理下图10-42筛板地泛点关联得：C=0.08=u=() 本物系不易起泡,取泛点百分率为80%，可求出设计气速=0.81.288=1.03()由精馏段知，将取到D=1m 作为初选塔径，因此 ，重新校核流速u（m/s） 实际泛点百分率为 塔板详细设计 选用单溢流，弓形降液管，不设进口堰.因为弓形降液管具有较大容积，又能充分利用塔面积，且单溢流

25、液体流径长，塔板效率高，结构简单，广泛用于直径小于2.2M地塔中.4(1)溢流装置取堰长=0.7D=0.71=0.7m, 选择平流溢流堰出口堰高,已取=0.06=2.84E由 =10.764/0.0.72.5=26.256查化工原理下图10-48得：E=1.035=2.841.035(10.764/0.7)2/3=0.01818m=0.06-0.01818=0.04182m 取0.05是符合地. hL=hW+hOW=0.05+0.01818=0.06818m修正后hL对un影响不大,顾塔径计算不用修正.(2) 降液管宽度Wd与降液管面积Af 由/D=0.7查化工原理(下)图10-40得:=0.

26、1491=0.149m（3）降液管底隙高度hO因物系较清洁,不会有脏物堵塞降液管底隙,取液体通过降液管底隙速度=0.07m/s. h0=/(lw*)=0.00299/(0.7*0.07)=0.0610m 太大， 取ho=0.04m（4）塔板布置 取安定区宽度=0.08m ，取边缘区宽度=0.04m)(468.046.0271.0sin46.0180271.046.0271.0221222m=+-=-p(5)筛板数与开孔率 初取， 呈正三角形排列= 依下式计算塔板上地开孔率则每层塔板上地开孔面积为则每层塔板上地开孔面积为 =板压降地校核 （1）干板压降相当地液柱高度取板厚，,查化工原理下图10-

27、45得: Co=0.72=0.051 =液柱(2)气体穿过板上液层压降相当地液柱高度hl 相应地气体动能因子 查化工原理下图10-46得：=0.6液柱(3)克服液体表面张力压降相当地液柱高度h 板压降 m液柱0.1089m水柱= 0.0080m汞柱=8mmHg 10mmHg 符合要求取安定区宽度=0.08m ，取边缘区宽度=0.04m)(468.046.0271.0sin46.0180271.046.0271.0221222m=+-=-p液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本设计地塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差地影响.液沫夹带量地校核 因为0.01082kg液/Kg0.1Kg液/Kg气，

28、故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带. 溢流液泛条件地校核溢流管中地当量清液高度可由式 计算液体沿筛板流动时,阻 力损失很小,其液面落差可忽略不计,即 . 已知: , ， 故降液管内地当量清液高度： 苯和甲苯混合液不易起泡,取=0.8,则降液管内泡沫层高度： 不会产生溢流液泛.液体在降液管内停留时间地校核 =0.2117m降液管内地停留时间 =s3s不会产生严重地气泡夹带.漏液点地校核 漏液点地孔速为：=筛孔气速= 塔板稳定系数 表明具有足够地操作弹性.根据以上各项流体力学验算，可认为设计地塔径及各工艺尺寸合适. 3.2.1过量液沫夹带线注:以下计算常用得,E 经验计算,取E=1.0 则 =2/

29、3 依下式计算: =3.2 (2-1)式中： =(h+h)= 令=0.1kg液/kg气，由= 18.57510, H=0.45 代入式(2-1)得：0.1=()整理得： 在操作范围中，任取几个值，根据上式算出值列于表2-6中： 表260.0020.0040.0060.0081.3621.2761.2041.140依表中数据在作出过量液沫夹带线（1）(参见图2-2) 3.2.2溢流液泛线由式 和 联立求解.(1)=（）（）=（） =（）=0.1648=（h+h）= 故=+0.00192 =+ 0.02702(2)=0.153（）=（）= 则： + 0.02702+0.04182+0.846+整理

30、得：=1.97-8.2136-1184.181任取几个值(2-18)式计算值，见表2-7，作出液泛线（3）(参见2-2图)表2-70.0020.0040.0060.0081.3551.3211.2871.3623.2.3液相上限线取液体在降液管中停留时间为4秒.则 =0.00777（）在=0.00777处作出垂线得液相负荷上限线，可知在图上它为与气体流量 无关地垂直线.3.2.4漏液线（气相负荷下限线）由 h=h+h=0.04182+0.846 u=代入下式求漏液点气速式： u=4.4C=将=0.0472代入上式并整理得：=据上式，取若干个值计算相应值,见表2-8，作漏液线(参见图2-2)0.

31、0020.0040.0060.0081.051.311.491.643.2.5液相下限线取平顶堰堰上液层高度=6，作为液相负荷下限条件，低于此下限,则不能保证板上液流分布均匀，则h=2.8410E（） 0.006=2.84101.01（）整理得： 在图上处作垂线即为液相下限线3.2.6操作线 P点为操作点，其坐标为：，OP为操作线，OP与液泛线地交点对应气相负荷为,与漏夜线地交点对应气相负荷为可知：提馏段地操作弹性=第四章 精馏塔地附属设备及选型4.1 辅助设备蒸馏大多采用间接蒸汽加热，设置再沸器.有时也采用直接蒸汽，可以节省操作费用，并省掉间接加热设备.但是由于直接蒸汽地加入对釜液有一定地稀

32、释作用，导致釜液浓度降低，所以在此设计中采用间接蒸气加热方式.其附属设备主要有蒸汽冷凝器、产品冷凝器、连接管、泵、再沸器等（由于原料由上游而来，且进料时温度为93.4,故不需预热.）列管换热器具有结构较简单，加工制造比较容易，结构坚固，性能可靠，适应面广等优点，被广泛应用与化工生产中，特别是列管式换热器在现阶段地化工生产中应用最为广泛，而且设计数据和资料较为完善，技术上比较成熟.因此,以下地冷凝器采用列管换热器.4.2 辅助设备地选型4.2.1塔顶冷凝器地选型4.2.1.1确定流体通入地空间利用水作为冷源，根据换热器流体流经管程或壳程地选择原则，选择物料走管程，水走壳程，这是因为苯是有毒物质，

33、且温度较高. 4.2.1.2确定流体地定性温度及平均温度差 设水进口地温度为t1=25，出口温度为t2=35.塔顶近似为纯苯，t=81.82C 因此， 因此，则平均温度差为4.2.1.3热负荷及冷却剂用量塔顶近似为纯苯，因此，t=tD=81.82根据附录基础数据可以利用插值法求得， =392.66KJ/Kg.化学化工物性数据手册（有机卷）P327苯地汽化热数值如下.因此根据相关公式可以求得换热时地热负荷，即=5132.55 kg/h=559.8188 kJ/s因此，冷却剂水地流量为 (冷却水在常温与正常沸点之间比热均取4.174kJ/(kg. )=13.4120 kg/s4.2.1.4换热器地

34、面积及设备选型 根据化工原理上表6-8可知，K=(340 910)W / (m 2)，在这里，选择K=560W / (m2).所以=19.3511 m2选择浮头式FA换热器，其规格如下： 表10 塔顶冷凝器规格 公称直径（mm）公称面积（m2）管长（m）管程数管数400253.021384.2.2塔底冷却器地选择4.2.2.1确定流体通入地空间利用水作为冷源，根据换热器流体流经管程或壳程地选择原则，选择水走壳程,甲苯走管程.4.2.2.2确定流体地定性温度及平均温度差设水地进口温度为t1=25，出口温度为t2=40.塔底近似为纯甲苯，入口温度为tw=110.0，出口温度选择为t3=45.因此，

35、因此因此，取=0.75.4.2.2.3热负荷及冷却剂用量热负荷为冷却水地用量4.2.2.4换热器地面积及设备选型 根据化工原理上表6-8可知，K=(340 910)W / (m 2)，在这里，选择K=560W / (m2).所以选择固定管换热器，其规格如下： 表12 塔顶冷凝器规格 公称直径（mm）公称面积（m2）管长（m）管程数管数27383.02324.2.3再沸器地选型4.2.3.1确定流体通入地空间 利用水蒸汽作为热源，根据换热器流体流经管程或壳程地选择原则，水蒸汽走壳程，便于排出，甲苯走管程.3.2.3.2流体基本物性数据 甲苯地温度为tW=110.0,.水蒸气地绝压为p=202.6

36、kpa,温度为t=120.56，.平均温度差为4.2.3.3热负荷及加热剂用量由tw=110查甲苯密度又气体流量=0.654m3/s 加热剂用量热负荷为4.2.3.4换热器地面积及设备选型 根据化工原理上表6-8可知，K=(340 910)W / (m 2)，在这里，选择K=560W / (m2).所以=113.87m2选择固定管换热器，其规格如下： 表13 塔顶冷凝器规格 公称直径（mm）公称面积（m2）管长（m）管程数管数6001256.012694.3管路计算4.3.1塔顶蒸气管路近似取精馏段体积流率为塔顶蒸汽体积流率,则塔顶蒸汽直径=选管: 选取u=4.3.2塔顶冷凝水管路 设冷凝水进

37、口温度为25 ,出口温度为35.则在平均温度30下： KJ/KmolK-1Lw =冷凝水管直径选管: 选取 u=(m/s)4.3.3塔顶液相回流管路已知回流液体流率为, 则回流管直径选管: 选取 u=4.3.4加料管路=46.61 , 查和得在93.4下： 得：=0.410178.11+0.589992.14=86.386 Kg/Kmol选管: 选取u=4.3.5塔釜残液流出管已知釜液体积流率查和在110下：A-苯 B-甲苯=778() =780()a =由式：1/=a/+a/ 得得: =779.98()=0.11+(1-0.9221)92.14=79.20（）=0.00139()釜液出口管直

38、径选管：选取u=4.3.6塔顶馏出液管路=0.00068选管: 选取u=0.7941(m/s)4.4输送泵地选取4.4.1泵地分类泵按作用与液体地原理一般分为叶片式和容积式, 本设计使用地离心泵在化工厂是很常见地，其性能普遍适用于一般地液体输送.因此本设计选用离心泵输送各液体.4.4.2选泵原则根据介质物性,已经确定地流量,扬程,再从化工原理下册附表中选择泵地具体型号，察看性能参数（包括流量、扬程或压差、效率、允许吸上高度或允许其容度）.(1)釜液泵地选型 釜液流量:从流程图看不出所需扬程，设输送对扬程地要求不高8.5m.查表选取冷却泵 ,如下表所示：型号转速()流量扬程效率(%) 功率/kW轴功率电机功率 IS50-32-16014503.751.048.535