TC5610塔吊基础施工方案(共27页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上 目录TC5610型塔吊基础施工方案一、工程概况1.1基本概况工程名称： 工程地点： 参建单位：建设单位： 设计单位： 监理单位： 总包单位: 本工程由B1、B2、C型楼，计三个单体楼栋；其中 B1、B2、C型楼为10层框架结构住宅建筑及独立地下车库；公共设施主要有多功能体育馆及职工食堂、门卫房及地下车库。总建筑面积：28000.8 ，其中地下车库及设备用房建筑面积：13083.6。其中独立地下室设二台天然板式基础TC5610塔吊；B1、B2、C型楼设二台桩基础承台塔吊。1.2塔吊技术指标本案塔吊为中联中共科技发展股份有限公司生产TC5610塔吊。主要技术指标如下：序

2、号技术指标技术数据1塔吊功率35KW2工作幅度56m3起升速度80m/min4塔吊最大起重量6t5最大幅度起重量（56m处）1.0t6起重力矩80t/m7回转速度0.65转8塔吊最大独立高度40m9塔吊附着高度220m10标准节宽度1.60m11塔机自重（包括配重）45.6t（配重14.6t）12变幅速度25-50m/min13倾覆力矩1552KN/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书。1.3塔吊基础基本情况独立地下室车库塔吊基础尺寸为530053001450，基础埋深1.45 m，承台基础完成面标高为-6.2m，基础混凝土等级为C30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基

3、础下浇注100厚C15砼垫层。由B1、B2、C型楼塔吊基础尺寸为450045001450，基础埋深1.45 m，承台基础完成面标高为-2.0m，基础混凝土等级为C30。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚C15砼垫层。1.4地质堪探报告A 综合地层柱状图图2.4地层地层代号层序号厚 度范围值(m)厚 度平均值(m)层顶埋深（m）层顶高程（m）地层剖面示 意土层名称系统第 四系全新统Qml0.401.900.700.000.006.529.31素填土Q4m0.205.601.900.401.905.928.63中砂中更新统Q2m0.5013.705.560

4、.606.201.117.21粉质粘土1.209.004.822.5010.30-2.076.40粗砂下更新统Q1m6.7021.2012.952.8015.90-6.956.17粉质粘土第 三 系上新统N2m局部未揭穿，最大揭露厚度9.50m16.5030.00-22.53-7.53粉质粘土N2m未揭穿，最大揭露厚度20.70m29.0034.80-26.33-20.25B地下水和地表水在钻探深度范围地下水系赋存于中砂、粗砂中的孔隙型潜水，主要受大气降水的入渗补给，中砂、粗砂地层的渗透性好，水量丰富，以水平向径流为主。勘察时实测潜水地下水埋深0.002.00m，相应标高6.527.71m。根

5、据我院在该地区收集到的水文资料，地下水位受季节性降水影响变化明显，变幅约1.001.50m，建议抗浮设计水位按7.20m（高程）考虑。根据室内渗透试验结果，中砂、粗砂的垂直渗透系数统计结果见下表2.6-1所示：渗透系数统计表表2.6-1 土层名称统计样本（个）最大值（cm/s）最小值（cm/s）渗透系数平均值KV20（cm/s）中砂45.0610-31.0510-32.0010-3粗砂99.2010-46.2010-33.4010-3次勘察时分别在ZK20、ZK27钻孔中进行了单孔简易抽水试验, 抽水孔的试验段为中砂、粗砂范围内，依据抽水量、水位降深，按潜水完整井进行试验，采用以下公式进行计算

6、，试验计算成果详见下表2.6-2所示：式中：k渗透系数（m/d）； Q抽水孔出水量（m3/d）；H潜水含水层厚度（m）； R影响半径（m）；r抽水孔半径（m）； s抽水孔水位降深（m）。抽水试验成果表表2.6-2孔号井型井深(m)管径(mm)含水层厚度(m)滤管总长(m)第一次降深第二次降深平均渗透系数(m/d)平均影响半径(m)水位降深(m)流量(m3/d)水位降深(m)流量(m3/d)ZK20潜水完整井10.01085.808.01.50602.1080.08.0028.61ZK2712.01085.4010.01.50652.2095.09.0230.71根据岩性、室内土工试验及抽水试验

7、成果分析，中砂、粗砂属强透水层。场地地表少量的积水外，附近无地表水分布。C饱和单轴抗压强度成果统计表 表3.2 统计指标岩层名称统计个数（个）最小值（MPa）最大值（MPa）平均值（MPa）标准差变异系数frk（MPa）生物碎屑岩74.321.953.341.780.3522.52二、独立地下室车库塔吊天然基础承台的设计验算矩形板式基础计算书（一）、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（二）、塔机荷载 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起

8、重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地海南 东方基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、

9、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.71.951.320.853.57 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0

10、.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)3.570.351.64385.97倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.585.97431491.5 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+845

11、65.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.485.97120.36倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.585.97432159.46（三）、基础验算基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.45基础参数基础混凝土

12、强度等级C30基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)1950基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)1994.65地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blh

13、c=5.55.51.4525=1096.56kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21096.56=1315.88kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.422-19.86.3-89.411.8+0.585.9743/1.2 =1183.44kNm Fvk=Fvk/1.2=85.97/1.2=71.64kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.

14、40.585.9743/1.2 =1728.18kNm Fv=Fv/1.2=120.36/1.2=100.3kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.73m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1491.55.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1491.55.5/(5.52+5.52)0.5=1054.65kNm 1、偏心距验算 (1)

15、、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401.4+1096.56)/30.25-1054.65/27.73-1054.65/27.73=-26.550 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1491.5+85.971.45)/(401.4+1096.56)=1.08m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.08=2.81m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.085.5/(

16、5.52+5.52)0.5=0.76m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.085.5/(5.52+5.52)0.5=0.76m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5.5/2-0.76=1.99m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.76=1.99m bl=1.991.99=3.95m20.125bl=0.1255.55.5=3.78m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-26.55kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(401

17、.4+1096.56)/(31.991.99)=126.46kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1096.56)/(5.55.5)=49.52kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =1950.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=1994.65kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=49.52kPafa=1994.65kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=126.46kPa1.2fa=1.2199

18、4.65=2393.58kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1450-(40+25/2)=1398mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.400/30.250-(1183.436+71.6421.450)/27.729)=-44.760kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.400/30.250+(1183.436+71.6421.450)/27.729)=80.587kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.

19、600)/2)80.587/5.500=52.015kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.400/30.250-(1183.436+71.6421.450)/27.729)=-44.760kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.400/30.250+(1183.436+71.6421.450)/27.729)=80.587kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)80.587/5.500=52.015kN/m2 基底

20、平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(80.59+52.02)/2=66.3kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=66.3(5.5-1.6)5.5/2=711.08kN Vy=|py|(l-B)b/2=66.3(5.5-1.6)5.5/2=711.08kN X轴方向抗剪： h0/l=1398/5500=0.254 0.25cfclh0=0.25114.355001398=27488.18kNVx=711.08kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1398/5500=0.

21、254 0.25cfcbh0=0.25114.355001398=27488.18kNVy=711.08kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！（四）、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 25180基础底部短向配筋HRB400 25180基础顶部长向配筋HRB400 20180基础顶部短向配筋HRB400 20180 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)266.35.5/8=693.3kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)266.3

22、5.5/8=693.3kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=693.3106/(114.3550013982)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=693.3106/(0.9981398360)=1381mm2 基础底需要配筋：A1=max(1381，bh0)=max(1381，0.001555001398)=11534mm2 基础底长向实际配筋：As1=15482mm2A1=11534mm2 满足要求！ (2)

23、、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=693.3106/(114.3550013982)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=693.3106/(0.9981398360)=1381mm2 基础底需要配筋：A2=max(1381，lh0)=max(1381，0.001555001398)=11534mm2 基础底短向实际配筋：AS2=15482mm2A2=11534mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=990

24、8mm20.5AS1=0.515482=7741mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=9908mm20.5AS2=0.515482=7741mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。（五）、配筋示意图三、B1、B2、C型楼塔吊桩承台基础的设计验算矩形板式桩基础计算书（一）、塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（二）、塔机荷载 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起

25、重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地海南 东方基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.85塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、

26、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.7风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.71.951.320.853.57 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0

27、.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)3.570.351.64385.97倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.585.97431491.5 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+845

28、65.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.485.97120.36倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.585.97432159.46（三）、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.45承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承

29、台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7桩直径d(m)0.4承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.54.5(1.4525+019)=734.06kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2734.06=880.88kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.23m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(40

30、1.4+734.06)/4=283.87kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(401.4+734.06)/4+(1491.5+85.971.45)/5.23=592.73kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(401.4+734.06)/4-(1491.5+85.971.45)/5.23=-25kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(481.68+880.88)/4+(2159.46+120.361.45)/5.23=786.69k

31、N Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(481.68+880.88)/4-(2159.46+120.361.45)/5.23=-105.41kN（四）、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C70桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)18桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值3792.34桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性是否考虑承台效应是承台效应系数c

32、0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土251000.7195粉土11243400.7225中砂20182000.7334 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.4=1.26m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.42/4=0.13m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2195+0.25225)/2.25=446.25/2.25=198.33kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(4.54.5-40.13)/4=4.9

33、4m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.26(0.555+1124+6.4518)+2000.13+0.1198.334.94=604.15kN Qk=283.87kNRa=604.15kN Qkmax=592.73kN1.2Ra=1.2604.15=724.98kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-25kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=25kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApz=180.1325=56.55kN Ra=uiqsiali+Gp=1.26(0.70.555+0.71124+0.76.4518)+

34、56.55=393.32kN Qk=25kNRa=393.32kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=786.69kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=3792.34kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=105.41kN fpyAps=1040989.1210-3=1028.69kN Q=105.41kNfpyAps=1028.69kN 满足要求！ 4、裂缝控制计算

35、 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2/4=4002/4=mm2 te=(As+Aps)/Ate=(0+989.12)/=0.01 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=(Qk-Np0)/(Aps+As)=(25103-100103)/(989.12+0)=-75.83N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.99/(0.0175.83)=3.66 取=1 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(0162+11

36、10.72)/(0116+110.810.7)=13.38mm (5)、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.2175.83(1.935+0.0813.38/0.01)/=-0.14mmlim=0.2mm 满足要求！（五）、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22130承台底部短向配筋HRB400 22130承台顶部长向配筋HRB400 22130承台顶部短向配筋HRB400 22130 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1450-50-22/2=1389mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(786.69+(-105.41)5.23/2=17

37、82.42kNm X方向：Mx=Mab/L=1782.423.7/5.23=1260.36kNm Y方向：My=Mal/L=1782.423.7/5.23=1260.36kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=481.68/4 + 2159.46/5.23=533.12kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1389)1/4=0.87 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85m a1l=(al-B-d)/2=(3.7-1.6-0.4)/2=0.85m 剪跨比：b=a1b/h0=850/1389=0.61，取b=0.6

38、1； l= a1l/h0=850/1389=0.61，取l=0.61； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.61+1)=1.09 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.61+1)=1.09 hsbftbh0=0.871.091.431034.51.39=8453.45kN hslftlh0=0.871.091.431034.51.39=8453.45kN V=533.12kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8453.45kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.39=4.38m ab=3.7mB+2h0=4.38

39、m，al=3.7mB+2h0=4.38m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1260.36106/(1.0414.3450013892)=0.01 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1260.36106/(0.9951389360)=2533mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2533,0.00245001389)=12502mm2 承台底长向实际