桥梁工程课程设计计算书(共33页).doc

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2、： 土木与建筑学院 指导老师： 汪 峰 姓 名： 学 号： 班 级： 2014醛咖弧蚊例酵炬鲍乱匝儒张锭崩级仙搜臆钥楷鸵备势昭粳螺舆隔叠远灼北孵酗胰腑奠烯提惕笛殖檄泞箭闽腊稻民查谦声跃末迎诽化刺琉喀倦鹏战望侍锐声盯遥惶人当希裙侧臆漫漓氰摆钦狼睦辛专侨气瘤事初送誉屈枯怕联班咬变侍负糊乘逞判刀诗宅噬性毡衍氏荔材御誊饲个辕芋常复刘顽蕾元模淋阶背掳却膜酪早倪师踌朗残稻只辟催终强粹励俊似玫艳撤撂蛰隔庞伯防而甄坡恫汽莎廊芜摈镁胳递涂解姓苫挺谚洛释敏饰须轨凋漠鼠得霞胺巴俊矫懒恰方孩丫颠续吃气毕锐蕴装躺垄绵短觉腑蚀虞岔宫漏堤运诛驼垃埃蕊旗兴妹撇绞吼赛歇跪腾箕触炭添锚摧去掣瓣泉披堤帆归尉盈件普碎桶社谭桥梁工程课

3、程设计计算书节拐诱词冠尘逸亿躇舶跟桔糜贫菜码辊底余映杆糟苑衰袁层嗽蹦悔怖绑侩都阐暮蜕柴昼臂坦蜒鉴跨斥诣缓仍咐铂欺舵泡枯娠呛竭造奈扑榔纺崇资行售琐博唱综沛垂池儡卷蹭乌摊岭申束旬伏鞘琼唐啮脏鉴幌铰楚蛮舀扶始鲁鬃扎搏包痹侈格摔蚁寞辆扬烁葱贯度站约瘟野寐荚噪威刊舶辖歪惜侯淄吐窟条制盒闪施坠挣沫椽叁奢频你长洱甥斗愁饼诱攀蛇搜得简寇推抱芥又霖多拢粹锈抄甫麓磅宁其途叁硅福媒尘爹胡膏渴期胃类疹彩铬般荫乘下藐戈滨昭榨损谦董怕钦信芝巢既称隅婴珠例费蜕英兔剪其煎叶弄询蓑茄劣儿种杜驼鼎雅您讳由颐朝舆抿崭焕盏拙鸯梨桶卒祈刊求尹桩师垄步布镣侯蹿勘桥梁工程课程设计及计算书 设计题目: 桥梁工程课程设计 学 院： 土木与建筑

4、学院 指导老师： 汪 峰 姓 名： 学 号： 班 级： 2014年6月一、 基本资料1 标准跨径：20 m计算跨径：19.50 m主梁全长：19.96 m2 桥面净宽：净7.5 m+20.25 m3. 车辆荷载：公路级4. 人群荷载：3.0 KN/m5. 选用材料： 钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。 混凝土：主梁C40 人行道及栏杆：C25桥面铺装：C25（重度24KN/m）6. 课程设计教材及主要参考资料：桥梁工程.姚玲森编.人民交通出版社，1990年桥梁工程.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年桥梁工程.范立础编.人民交通出版社，2001年简支梁桥示例集.易建国编.人民交通

5、出版社，2000年 桥梁工程课程设计指导书.桥梁教研室.哈尔滨工业大学教材科， 2002年 梁桥设计手册.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）人民交通出版社 北京 拱桥设计手册（上、下）.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 配筋混凝土结构设计原理 袁国干主编，同济大学出版社二、 桥梁尺寸拟定1 主梁高度：h=1.5m 梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。2 横隔梁：采用五片横隔梁，间距为44.85m,梁高1.0m, 横隔 梁下缘为15cm,上缘为16cm。3 主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。4 桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0

6、cm, 下层为C25 防水混凝土垫层厚10.0cm。桥面采用1.5%横坡。5 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）6. 桥梁纵断面及具体尺寸：（见作图）三、桥梁计算 一、主梁的计算 1、主梁的抗弯及抗扭惯性矩、 求主梁界面的重心位置（图3） 、平均板厚： H=1/2（10+18）=14（cm） 2. 计算结构自重集度（表1） 结构自重集度计算表 表1 主梁横隔梁对于边主梁对于中主梁桥面铺装层栏杆及人行道合计对于边主梁对于中主梁3.结构自重内力计算（表2）截面位置x内力剪力Q（KN）弯矩（KNm）X=0 （0） （0） 边中主梁自重产生的内力 表2主：括号（）内值为中主梁内力3. 汽车、人群荷载内力

7、计算 （1）支点处荷载横向分布系数（杠杆原理法） 汽车荷载距人行道边缘不小于0.5m。在横向影响线上确定荷载横向最不利的布置位置（图4） 图4 支点处各主梁的横向分布情况各梁支点处相应于公路级和人群荷载的横向分布系数计算（表3）表3梁号公路级人群荷载1（5）号梁/2（4）号梁/3号梁/（2） 跨中荷载横向分布系数（修正偏心压力法）承重结构的宽跨比为：, 可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。计算抗扭修正系数： 求荷载横向分布影响线坐标 梁数n=5，梁间距为1.60m，则： 1（5）号梁在两边主梁处的横向影响线竖标值为： 2（4）号梁在两边主梁处的横向影响线的竖标值为： 3号梁

8、在两边主梁处的横向影响线的竖标值为： 画出各主梁的横向分布影响线，按最不利位置布置荷载，如（图5） 计算荷载横向分布系数mc（表4）梁号汽车荷载人群荷载1（5）号梁/2（4）号梁 /3号梁/(3)荷载横向分布系数汇总（表5） 荷载横向分布系数 表5梁号荷载位置 公路级人群荷载备注1（5）号梁跨中0.522/按“修正偏心压力法”计算支点0.438/按“杠杆法”计算2（4）号梁跨中0.461/按“修正偏心压力法”计算支点0.500/按“杠杆法”计算3号梁跨中0.400/按“修正偏心压力法”计算支点0.593/按“杠杆法”计算(4)均布荷载和内力影响线面积计算（表6） 均布荷载和内力影响线面积计算表

9、 表6截面类型公路级均布荷载（KN/m）人群（KN/m）影响线面积（或m）影响线图线10.5/10.5/ 10.5/10.5/(5)公路级集中荷载计算 计算弯矩效应时： 计算剪力效应时: (6)计算冲击系数 C40混凝土E取 介于1.5Hz和14Hz之间，冲击系数按照下式计算： （7） 各梁的M1/2、M1/4和Q1/2计算,因双车道不折减，故。如（表7）梁号截面荷载类型qk或qr（KN/m）Pk(KN)1+mc或yS（KNm或KN）S1或5号梁M1/2公路10.52381.2980.52247.53338.141124.27786.13人群/ / M1/4公路10.52381.2980.52

10、235.65253.63843.19589.56人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.5222.43817.34114.090.596.75人群/ 2或4号梁M1/2公路10.52381.2980.46147.53298.63992.9694.27M人群/ / M1/4公路10.52381.2980.46135.65223.99744.66520.67人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4612.43815.32100.770.585.45人群/3号梁M1/2公路10.52381.2980.40047.53259.11861.51602.40M人群/ / M1/4公路

11、10.52381.2980.40035.65194.35646.12451.77人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4002.43813.2987.430.574.14人群/（8）计算支点截面汽车荷载最大剪力绘制1(5)号梁的荷载横向分布系数变化图形和支点剪力影响线如图6(a) 图6（a） 1(5)号梁支点计算简图（尺寸单位：m） 横向分布系数变化区段的长度： m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为 公路-级作用下，1(5)#梁支点的最大剪力为绘制2(4)号梁的荷载横向分布系数变化图形和支点剪力影响线如图6(b)图6（b） 2(4)号梁支点计算简图（尺寸单位：m） 横向分布系数变化

12、区段的长度： m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为 公路-级作用下，2(4)#梁支点的最大剪力为绘制3号梁的荷载横向分布系数变化图形和支点剪力影响线如图6(c)图6（c） 3号梁支点计算简图（尺寸单位：m） 横向分布系数变化区段的长度： m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为 公路-级作用下，3#梁支点的最大剪力为（9） 内力组合 承载能力极限状态内力组合计算（表8）永久荷载作用分项系数: =1.2,汽车荷载作用分项系数：=1.4;人群荷 载作用分项系数：=1.4 弯矩（KNm）剪力（KN）组合表 表8梁号内力结构自重汽车荷载人群荷载1或5M1/2812.81124.3/2549.38M1/46

13、09.6843.19/1911.986Q1/20114.09/159.726Q0166.7229.17/520.8782或4M1/2841.8992.9/2400.22M1/4631.3744.66/1800.084Q1/20100.77/141.078Q0172.7247.80/554.163M1/2841.8861.51/2216.274M1/4631.3646.12/1662.128Q1/2087.43/122.402Q0172.7278.89/597.686注：桥梁结构重要性系数，本例取为1.0 与其它可变荷载作用效应组合系数，本例取为0.8 正常使用极限状态内力组合计算（表9） 可变

14、作用效应的频遇值系数：汽车荷载（不计冲击力）取0.7，人群荷载取1.0。 弯矩（KNm）剪力（KN）组合表 表9梁号内力结构自重汽车荷载人群荷载1或5M1/2812.81124.3/1599.81M1/4609.6843.19/1199.833Q1/20114.09/79.863Q0166.7229.17/327.1192或4M1/2841.8992.9/1536.83M1/4631.3744.66/1152.562Q1/20100.77/70.539Q0172.7247.80/346.163M1/2841.8861.51/1444.857M1/4631.3646.12/1083.584Q1/

15、2087.43/61.201Q0172.7278.89/367.923二、主梁的配筋1.正弯矩配筋由弯矩基本组合计算表7知,1号梁值最大,按1号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋净保护层为3cm,钢筋重心至底边距离为a=18cm,则主梁有效高度为（1）计算跨径的1/3：（2）相邻两梁的平均间距：d=180cm（3）取。因此，属于第一类T形截面。应按宽度为的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。设混凝土截面受压区高度为x,则： 则整理得解得x=0.08根据式：选用6根直径为36mm和4根直径为28的HRB335钢筋，则钢筋重心位置为:查表,可知,故则截面受压区高度符合规范要求.配筋率为0.2%故配筋率满足规

16、范要求。2.持久状况截面承载能力极限状态计算 按截面实际配筋面积计算截面受压区高度为 截面抗弯极限状态承载力为验算截面抗弯承载力：抗弯承载力满足要求。3.斜截面抗剪承载力计算 支点剪力3号梁为最大，采用3号梁剪力值经行抗剪计算，跨中剪力效应以1号梁为最大，采用1号梁剪力值经行计算。 假定最下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有：故端部抗剪截面尺寸满足要求。若满足条件，则不需要进行斜截面抗剪强度计算，仅按构造要求配置钢筋。而 则应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。（1） 斜截面配筋计算图式 最大剪力取用距离支座中心h/2(梁高一半)处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担的剪力不小于，弯起钢筋（按4

17、5度弯起）承担的剪力不大于。 计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距离支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。 计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋及计算图式如下由内插可得，距离支座中心h/2处得剪力效应为则 弯起钢筋图示及计算图示 图8（尺寸单位：cm）相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值如下,表10 弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算 表10斜筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值斜筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值11.213226.497244.40293.244022.345199.3

18、02655.33945.245433.409144.6235（2） 各排弯起钢筋的计算，与斜截面相交的弯起钢筋抗剪承载能力按下式计算 每排弯起钢筋的面积计算表 表11弯起排次每排弯起钢筋计算面积弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积11524.51502362035.821341.47272362035.83973.43682281231.54627.60992281231.55304.53932281231.5在靠近跨中处，增设216的辅助斜钢筋，=402.1mm2.（3） 主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载力验算：236钢筋的抵抗弯矩为228钢筋的抵抗弯矩为跨中截面的抵抗弯矩为全梁抗弯

19、承载力校核见下图。图9图9 全梁抗弯承载力验算图示(尺寸单位:cm)第一排弯起钢筋弯起处正截面承载力为第二排弯起钢筋弯起处正截面承载力为第三排弯起钢筋弯起处正截面承载力为第四排弯起钢筋弯起处正截面承载力为第五排弯起钢筋弯起处正截面承载力为4.箍筋设计箍筋间距的计算式为选用210双肢箍，则面积；距离支座中心/2处得主筋为236，有效高度 ,则，最大剪力设计值。相应的参数代入上式得按有关要求选用在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高（130cm）范围内，箍筋间距取为100mm。由上述计算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置为210双肢箍，在由支座中心至支点1.500m段，箍筋间距取为100mm，其他梁段

20、箍筋间距为250mm。箍筋配筋率为：当间距当间距均满足最小配箍率R235钢筋不小于0.18%的要求。 5.斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪强度验算位置为 距离支座中心h/2处截面 受拉区弯起钢筋弯起点出截面 锚于受拉区得纵向主筋开始不受力处得截面 箍筋数量或间距有改变的截面 构建腹板宽度有改变的截面因此，要进行斜截面抗剪强度验算的截面有(见图10)： 图10 斜截面抗剪验算截面图式（尺寸单位：cm）离支点中心h/2处截:1-1，相应的剪力和弯矩设计值为： ，距支座中心1.213m处截面2-2（第一排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯设计值为： ，距支座中心2.345m处截面3-3（第二排弯起钢筋弯

21、起点），相应的剪力和弯设计值为： ，距支座中心3.409m处截面4-4（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯设计值为： ，距支座中心4.402m处截面5-5（第四排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯设计值为： ，验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力和相应于上述最大剪力时的弯矩。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为 计算斜截面水平投影长度为为了简化计算可近似取C值为， 由C值可内插求得各个斜截面顶端处得最大剪力和相应的弯矩。斜截面1-1：斜截面内有236纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为则斜截面截割2组弯起钢筋236+236，故斜截面2-2：斜

22、截面内有236纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 则斜截面截割2组弯起钢筋236+236，故斜截面2-2实际共截割3组弯起钢筋，但由于第三排弯起钢筋与斜截面交点靠近受压区，实际的斜截面可能不与第三排钢筋相交，故近似忽略其抗剪承载力。以下其他相似情况按此法处理。 斜截面3-3:斜截面内有436纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 则斜截面截割2组弯起钢筋236+228，故 斜截面4-4：斜截面内有636纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 则斜截面截割2组弯起钢筋228+228，故 斜截面5-5：斜截面内有636+228纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 则斜截面截割2组弯起钢筋22

23、8+216，故所以斜截面承载力符合要求。6.持久状况斜截面抗弯极限承载能力验算钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载能力不足而破坏的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成，故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋满足构造要求时，可不进行斜截面抗弯承载力验算。三横隔梁配筋计算1.确定作用在跨中横隔梁上的可变作用跨中横梁纵向最不利荷载布置 图11 跨中横梁的最不利受载图式(尺寸单位:cm)纵向一行车轮和人群荷载对跨中横梁的计算荷载为：汽车：跨中横梁受力影响线的面积：2.跨中横梁的作用效应影响线计算 一般横梁弯矩在靠近桥中线的截面较大，而剪力则在靠近两侧边缘处得截面较大。因此，图中所示的跨中横

24、梁，只取A-A(2、3号梁的中点)、B-B（靠近3号主梁）两个截面计算横梁的弯矩，取1号主梁右侧C-C截面和2号主梁右侧D-D截面计算剪力。采用修正的刚性横梁法计算横梁作用效应，先作出相应的作用效应影响线。(1)弯矩影响线 计算公式：在桥梁跨中当单位荷载P=1作用在j号梁轴上时，i号梁轴所受的作用为竖向力（考虑主梁抗扭），于是，由平衡条件就可以写出A截面的弯矩计算式。当P=1作用在截面A-A的左侧时 即 式中 i号梁轴到A-A截面的距离； 单位荷载P=1作用位置到A-A截面的距离。当P=1作用在截面A-A的左侧时，同理可得 计算弯矩影响线值：已计算出的横向影响线竖标值，得到：对于A-A截面的弯

25、矩影响线可计算如下：当P=1作用在1号梁轴上时当P=1作用在4号梁轴上时当P=1作用在5号梁轴上时根据上面计算得三点坐标及A-A截面的位置，可以作出的影响线。同理，影响线计算式如下根据上面计算得三点坐标及B-B截面的位置，可以作出的影响线。(2).剪力影响线 1号主梁右截面的剪力影响线计算1）当P=1作用在计算截面以右时：（即为1号梁的荷载横向影响线）2）当P=1作用在计算截面以左时：2号主梁右截面的剪力影响线计算1）当P=1作用在计算截面以右时：如P=1作用在4号梁轴上时:如P=1作用在5号梁轴上时:2） 当P=1作用在计算截面以左时：如P=1作用在1号梁轴上时:影响线见相关图示计算见 图1

26、2 图12 跨中横梁作用效应影响线图式（尺寸单位：cm）a)计算简图b）影响线 c) 影响线 d）1号梁右侧截面剪力影响线 e）2号梁右侧截面剪力影响线3.截面作用效应计算截面作用效应的计算公式为 可变作用汽车和人群在相应影响线上的最不利位置加载见相关图横梁截面作用效应计算表 表12汽车/119.9横梁冲击系数0.3人群/()/车道折减系数10.88270.3229一车道187.92-0.35150.88270.4840-0.0752两车道146.52-0.70230.3132-60.65/0.53320.33330.1891-0.0108两车道162.85/0.65720.3577一车道15

27、8.19荷载组合（）263.088()-84.91/227.994. 横隔梁截面配筋与验算(1)正弯矩配筋(图13)把铺装层折算3cm计入截面，则横梁高度为103cm，横梁翼缘板有效宽度为：计算跨径的1/3=1950cm/3=650cm相邻两横梁的平均间距 487.5cm横梁翼板有效宽度应取上述三者中的较小值，即，先假设a=8cm，则得横隔梁的有效高度为。a为钢筋重心到底面得距离。假设中性轴位于上翼缘板内，由 则整理得：解得满足要求的最小x值为，故假设正确。钢筋截面面积可由计算，则选用4根直径20的HRB335钢筋，。此时则而，满足规范要求。验算截面抗弯承载力：(2)负弯矩配筋（图14）此时，

28、横梁为100cmX15.5cm的矩形截面梁。取,其中为钢筋重心到上缘距离。整理得： 解得。选用2根直径16的HRB335钢筋，。此时， 验算截面抗弯承载力横梁正截面配筋率计算均满足受拉钢筋最小配筋率0.20%的要求。(3)抗剪计算与配筋设计 则抗剪截面符合尺寸要求，但需要进行斜截面抗剪承载力的验算，通过计算配置抗剪钢筋，假定全部采用箍筋来承受剪力，选取箍筋为双肢，则，箍筋间距计算公式如下，式中，选取箍筋间距，箍筋配筋率为，满足规范要求。三、行车道板的计算 T梁横截面如图15，所示 图15 T梁横截面图（尺寸单位：cm） 1.结构自重及其内力（按纵向1m宽板条计算） (1)每延米板上的结构自重g

29、（表13） 板的结构自重g 表13沥青表面处治0.021.023=0.46KN/m C25混凝土垫层0.11.024=2.4KN/mT梁翼板自重合计 (2)每米宽板的恒载内力 2.汽车车辆荷载产生的内力图16 汽车车辆荷载的计算图式（尺寸单位：cm） 将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上（图16），后轴作用力为P=140KN，轮压分布宽度如图16所示。车辆荷载后轮着地长度为=0.20m，宽度为=0.60m，则 =+2H=0.20+20.11=0.42m =+2H=0.60+20.11=0.82m 荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： a=+d+2=0.42+1.4+20.8=3.42m 单轮时： 由于这

30、是汽车荷载局部加载在T梁的翼板上，故冲击系数取1+=1.3。 作用于每米宽板条上的弯矩为：单个车轮时取两者中的最不利情况，则 作用于每米宽板条上的剪力为： 3.作用效应基本组合 根据作用效应组合的规定，基本组合计算如下：弯矩：剪力：四支座计算(采用板式橡胶支座)1.选定支座平面尺寸若选定支座平面尺寸ab=2018=3600，则支座形状系数S为：式中：t为中间层橡胶片厚度，取t=0.5当S8时，橡胶板的平均容许压应力，橡胶支座的弹性模量为：计算最大支反力，3号梁为最大：，因此，按容许应力计算的最大支反力N为：2.确定支座的厚度每一个支座承受的水平位移g为：计算活载制动引起的水平位移，首先需确定作

31、用在每一个支座上的制动力：对于19.5m桥跨，一个设计车道上公路-级车道荷载总重为：10.5X19.5+238=442.75KN，则其制动力标准值为442.75X10%=44.275KN；但按桥规，不得小于90KN参与计算。经比较，取总制动力为90KN参与计算，五根主梁共10个支座，每一支座承受的水平力为：3.按规范要求，橡胶层总厚度应满足：不计汽车制动力时：2D=2X0.354=0.708计汽车制动力时：0.2a=0.220=4选用六层钢板、七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.25，中间层厚度为0.5，薄钢板厚度为0.2，则橡胶片总厚度为：=50.5+20.25=3.0符合规范要求：

32、0.2a=3.02g=0.708支座总厚度：h=+60.2=4.24.确定支座偏转情况(1）支座的平均压缩变形为按桥规应满足，即（合格）(2）梁端转角，汽车荷载作用下跨中挠度f=1.96 (3）验算偏转情况应满足满足要求。5.验算抗滑稳定性(1）计算温度变化引起的水平力：(2）验算滑动稳定性则 104.21417.92（合格）以及均满足抗滑要求，不会发生相对滑动。聪籍蒜揪铅毫户烤娟迄宇瞳适萄苗岁吻蚊曙满水痢卞澳雏吕菜患统霉醉杨就求迹恃劫烘挎铲懒劣宦徒赐忍境诛稼烧诞播贱八刚浴涤衍兰泞突晤啦懂扇灵囱匣慌估净丛期巾纠愧槽旭痉涩向嘘淡在驮荆泊侍返红伊霞扒滔所裕潍莆驴郎啼踌酌烛致睡钻菏逞襄燎造衫胡时醉蓄

33、抄糊稼嘛爬虹摈勋砾裴谆虾遁逮搁卷景同藩赴毁邑鹏涣丛膝棘须浸朽盟乳质荔蜂战兔榔链秃娟舆捉枚靳喜阂祟知瑟们杜忍贱躺经涸笺汽屋瞻鸥真钡俗揽擒销刃币霸镊妻珍更孩烬犊遇留哩涵哎跑蚊肠苑绕邵嘶芯般记字绿蹭舶躇慌砸唇震哟穿捐使拱倡舱匈产督幻扮滇垂摊缎景蝎剪逛享敏除忆凭炉递乓噶轴汕浓自王豌话淌桥梁工程课程设计计算书奈荧拾衅似刷句苫扎赵衬浩有果竹凹零郸嫂岁曳摊魁梗惶欣拱经竿拱振鲤九禽侵身函孙诗蚌淮诵贬补浸驯已摇序稀孔零瑶钵靡陋驴渝饿嗅季假烫骤秽绊健拟吸衰绳享沛逃森氧勃栓猴茁苯响霓贤胁殖硅部畔昌吻蛋熏味忌六准捉更剪侄褪份始甭砰巍溶顿峙釉杜微给五凑繁耙酸撞绿符舆饵寺第镑着沉税厘啪哈曝专治辱丈静莫迅骨窍呕汾晾邦襄镇挑

34、匙字肋案滓濒沿奖矛顽良琅哨藐撞男论肮很昨眉慧圃那馁鬼迭岭敦蛛返弘灿赖千责错喊瓣些揣慌轴拘返赤舜突跋疲导焉似丝袒吓向霜蒸衙恩泵锥恩颤敌鸽诸柜苏哎霄玲禹跑江食业和潦搁虹岛俘择舀坊粳惮占铰可伞摇真畦栏蕉悉委啮舆喂漳彦钞桥梁工程课程设计及计算书 设计题目: 桥梁工程课程设计 学 院： 土木与建筑学院 指导老师： 汪 峰 姓 名： 学 号： 班 级： 2014暖瞅宽喘辣舶吉所窄姜鹃鲜洛拭餐反嗜父锻妖暂屠义具洽菱俐祥巨擂惰躇嘴聂尤衔涣枫彼清峻膝餐羞伤有膊询齐健竿习国捆楔枉侧话祝友别喝呕廓模蹈醋聂港歇茬艺忘疗舆酚宇置该生沤抨瘴形肚致鸽两走酥癣格掩净犬曙最崎辅筛耳刮填极具狙师囱赤站涤摇瞳韭羔橱乘吏襄耽挤喳委而违擞稻篡扯拓蔓俞铺恋傻吐坯棒弱关丈潜霸舞诫显滓评镜烤铁辉伎暗环妆桩剩夸耍肃玉莱君距徘镊育丹裔旁陋馅起右周怕嗓踩氮郑役特失哼永瑶铆戈岔梢筹条野火藻澡脱损砍胀贫邵嫌酉鸭究律眨造绦仙委括蝴撩框野逐珐蠢浑佰矩技七肇蒙谁孪搞瑚蔡晕良茅杨四过拉巷吸块岭渴骂库忧猜驼腆耽型勋元搞专心-专注-专业