汽轮机课程设计(共35页).docx

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目录国产200MW凝汽式汽轮机通流部分的热力设计1 绪论汽轮机原理作为本科热能与动力工程专业的必修课，其重要性是显而易见的，现针对本课程进行与之相应的课程设计，加深对已学知识理论上的认识和理解，促进理论与实践的有机结合。1.1 汽轮机课程设计目的1、加深对多级多缸汽轮机级的工作原理，汽轮机热力系统及设备的理解和认识。2、学习和掌握汽轮机内部结构特点和热力过程，并掌握绘图知识。1.2 汽轮机课程设计内容与要求1、 汽轮机总进汽量的初步估算。2、 回热系统热平衡估算。3、 调节级的详细计算。4、 非调节级焓降分配和级数确定。5、 高压缸各压力级的详细计算。6、 整机功率及

2、效率校核。1.3 汽轮机课程设计的一般原则1、设计过程中要保证数据选择正确，计算正确，绘图清晰美观。2、设计成品要求效率高，结构合理，安全可靠，成本低廉。 2 汽轮机热力计算的基本参数已知条件和参数汽轮机额定功率： Pe=200 MW；汽轮机经济功率： Pec=1.0Pe=200 MW;汽轮机转速：n=3000 r/min;给水温度：tfw=240;新蒸汽进汽压力：P0=12.70MPa；新蒸汽进汽温度：t0=538；再热蒸汽压力：t0=2.16MPa；蒸汽再热温度：tr=535；背压：Pc=0.0049MPa；机械效率：m=0.994；发电机效率：g=0.99。3 汽轮机蒸汽流量的估算3.1

3、 汽轮机近似热力过程线的拟定表2.1 汽轮机阀门及管道中节流损失与压损序号名称符号单位计算公式或依据数据1主汽门和调节阀中节流损失P0MPaP0=0.04P0=0.0412.70.5082排气管中压力损失PcKPaPc=0.04Pc=0.044.90.1963中间再热器及连接管道中压力损失PrMPaPr=0.01Pr=0.012.160.2164中压快速截止阀和调节阀中节流损失PrMPaPr=0.02Pr =0.022.16 0.04325中低压连通管中压力损失PsKPaPs=0.02Pc=0.024.90.098汽轮机相对内效率估计为：i=87%1、由主汽压力P0=12.7MPa.温度t0=

4、538.查h-s图h0=3443.02KJ/kg,S0=6.5839KJ/(KgK),得到点0;2、调节级前压力P0=P0-P0=12.7-0.508=12.192MPa,h0=h0.得到点1；3、由点0等熵到高压缸排气压力P=Pr+Pr=2.16+0.216=2.376MPa,查h-s图得h2=2801.40KJ/Kg. htmac=h0-h2=3443.02-2801.40=641.62KJ/Kg,得到点2;4、h2imac=ihtmac=0.87641.62=558.21KJ/kg，h2=h0-h2imac =3443.02-558.21=2884.21 KJ/kg。可确定高压缸排气点2

5、；5、P3=2.16MPa,t3=535,查h-s图h3=3543.99KJ/Kg,s3=7.4945KJ/(KgK),得点3；6、P4=P3-Pr=2.16-0.0432=2.1168MPa.而且h4=h3=3543.99kJ/kg,得到点4；7、由点3等熵线交排汽压力Pc=0.0049MPa等压线与点5，hs=2283KJ/kg;8、ht2mac=h3-h5=3543.99-2283=1260.99kJ/kghi2mac=iht2mac=0.871260.99=1097.06 kJ/kg;则h5=h4-hi2mac=3543.99-1097.06=2446.93kJ/kg,交Pc=0.00

6、49MPa，等压线与点6；9、整级的理想比焓降：htmac=ht1mac+ht2mac=641.62+1260.99=1902.61kJ/kg整级有效比焓降：himac=hi1mac+hi2mac=558.21+1097.06=1655.27kJ/kg；考虑末级余速损失hc2=himac=0.021655.27=33.1054kJ/kg,得到点S；10、连接点4,5，中间点7处沿等压线下降7kJ/kg(713)得到7点。光滑连接4,7,5三点。p0prp0p0h1macht1mac222.4MPa0.0049MPahc2hi2mac55677ht2mac2.16MPapr2.1168MPa34

7、1012.70MPa12.192MPash图2-1 汽轮机近似热力过程曲线拟定图3.2 汽轮机蒸汽流量估算汽轮机总进汽量的初步估算Pe=200MW，ri=0.87,g=0.99,m=0.994, m=1.17, D=390DoD0= 3.6Pemhtmacrigm(1-0.03)=585t/h4 回热系统的计算4.1 排气参数的确定由中压缸进汽参数P=2.16MPa，蒸汽温度t=535，查h-s图得h=3543.99kJ/kg。等熵变化到Pc=0.0049MPa时，hc2283kJ/kg。而除氧器中的压力P5=0.588MPa，温度T4=158。4.2 回热级数的确定由除氧器温度为T4=158

8、。轴封加热器进口水温tCF2=38高加出口温度T1=240。且已知有8级回热，得每级平均温升：t=T1-T88=240-35.528=25.56低加级数Z1=158-35.5230=4.08 取整Z1=4，故四个低压加热器；高加级数Z2=240-15830=2.73 取整Z2=3，故三个高压加热器；因此，整个机组的回热系统由三高四低一除氧器组成。4.3 个级回热参数的计算：1、以除氧器为中心，估算各级加热器给水出口温度tw，查hw；2、本回热系统中有内置式蒸汽冷却器与内置式疏水冷却器取t=-1-2.计算饱和温度，查处饱和水比焓、压力。3、由经验取P0PC=8%.计算的抽汽压力PC，查出抽汽比焓

9、hc。4、同样方法得到加热器各级参数，列于表3、1。表3.1各级回热参数汇总表加热器号抽气压力Pj (MPa)排气比焓hj(kJ/kg)抽气管压损Pj(MPa)加热器压力Pj(MPa)饱和水温度tj()饱和水比焓hj(kJ/kg)出口端差t()给水出口温度twj()出口比焓hwj (kJ/kg)H13.568312583.28242391035.23-12401042H22.4302482.208217.5931.80217.4936.9H31.302340581.198187.9798.070187.9798.6H40.7083255170.5841586670158667H50.51931

10、6880.476150632.252148623.5H60.241299780.2216123.5518.612121.5510.1H70.0958283080.090997406.35295398H80.0346267580.031870.5294.93268.5286.7轴封加热器38159prp0=12.192MPap0=12.7MPa222.4MPa55ht2mac2.18MPapr2.16MPa34003443.02kJ/kgkJ/kgkJ/kgkJ/kgash图3-1 回热系统热力过程线1p1=3.568MPap3=1.242MPap4=0.707MPap5=0.517MPap6=

11、0.237MPap7=0.092MPap8=0.0348MPa4.4 各级回热抽汽量的计算假定各加热器的效率h=0.98,Dfw=1.02D0=596.7 t/h1、H1高压加热器D1h1-hd1h=Dfwhw1-hw2D1=Dfwhw1-hw2h1-hd1h=596.7(1042-936.9)(3125-1035.23)0.98=29.3577 t/h;Dd1=D1=29.3577 t/h 2、H2高压加热器D2h2-hd2h+Dd1hd1-hd2h=Dfwhw2-hw3D2=Dfwhw2-hw3-Dd1hd1-hd2hh2-hd2h=38.7971 t/hDd2=Dd1+D2=29.357

12、7+38.7971=68.1548 t/hD1D2h1h2Dd2hd1hd1hw2hw1hw2hw2图3-2 H1计算用图图3-3 H2计算用图DfwDfw3、H3高压加热器D3h3-hd3h+Dd2hd2-hd3h=Dfwhw3-hw4D3=Dfwhw3-hw4-Dd2hd2-hd3hh3-hd3h=27.2404 t/hDd3=Dd2+D3=68.1548+27.2404=95.3952 t/h4、HD除氧器由物质平衡得： Dfw=Dfw+D4+Dd3 由热平衡得：Dfwhw4=D4h4+Dfwhw5+Dd3hd3h 由得：Dfw=Dfw-D4-Dd3，代入式得：Dfwhw4=D4h4+(

13、Dfw-D4-Dd3)hw5+Dd3hd3h得：D4=Dfwhw4/h-Dfw-Dd3hw5-Dd3hd3h4-hw5=6.6220 t/hDfw=Dfw-D4-Dd3=596.7-6.622-95.3952=494.6828 t/hD3h3hw5hd2hd3hw4hw3Dd3h4图3-4 H3计算用图图3-5 HD计算用图Dfwhw4hd35、H5 低压加热器D5h5-hd5h=Dfwhw5-hw6D5=Dfwhw5-hw6h5-hd5h=22.5739 t/hDd5=D5=22.5739 t/h6、H6 低压加热器D6h6-hd6h+Dd5hd5-hd6h=Dfwhw6-hw7D6=Dfw

14、hw6-hw7-Dd5hd5-hd6hh6-hd6h=21.7966 t/hDd6=Dd5+D6=44.3705 t/hD5D6h5h6Dd6hd5hd5hw6hw5hw6hw7图3-6 H5计算用图图3-7 H6计算用图Dfw7、H7低压加热器D7h7-hd7h+Dd6hd6-hd7h=Dfwhw7-hw8D7=Dfwhw7-hw8-Dd6hd6-hd7hh7-hd7h=21.1255 t/hDd7=Dd6+D7=65.496 t/h8、H8低压加热器D8h8-hd8h+Dd7hd7-hd8h=Dfwhw8-hw9D8=Dfwhw8-hw9-Dd7hd7-hd8hh8-hd8h=24.017

15、2 t/hD7D8h7h8asghsgDdsgDd8Dd7hd7hd7hd6Dd6hw8hw7hw8hwsg图3-8 H7计算用图图3-9 H8计算用图表3.2 各处汽水流量表加热器H1H2H3H4H5H6H8H8总和j0.05020.06630.04460.01130.03860.03730.03610.0411hj31253024340532553168299728302675jhj161.393200.4912158.67336.7815122.2848111.7881102.163109.94251003.5177Dj=D0j29.36738.78627.2616.610522.581

16、21.820521.11924.0435191.5875Drh=D0-D1-D2=585-29.3577-38.7971=516.8452Dc=D0-i=16Di=393.46964.5 功率及效率核算Wi=D0h0+Drhqrh-Dchc-j=18Djhj=.9654 kwPe=mgwi=200.785.6 kw则Pe=|Pe-Pe|Pe100%=0.39%5 调节级的选型及热力计算5.1 调节级选型选取单列调节级5.2 调节级热力参数的选择单列级承担的理想比焓降为70125kJ/kg.由已知数据初步估算出ht。1、200MW汽轮机组dn=9001100mm,取dn=1000mm,最佳速度比

17、xa=0.350.44。取xa=0.41；由u=ndn60; xa=uCa=u2ht，得：ht=1250h2dnxa2=73.39 kJ/kg.符合规定范围。2、调节级反动度m取在0.140.2,取m=0.14。5.3 调节级几何参数的选择1、叶型选择选取：喷嘴选国产TC-2A。动叶选国产TP-3A；74.613821x4514.86图4-1 喷嘴叶型TC-2A3232.505yx80ht;图4-2 动叶叶型TP-3A2、叶片宽度和弦长的选择选取 Bn=30mm,Bb=30mm安装角：y=38,y=80弦长：bn=Bnsiny=30sin38=48.728mmbb=Bbsiny=30sin38

18、=30.463mm3、相对节距和叶片的确定选择：tn=0.7,tb=0.6tn=tntb=0.748.728=34.1096mmtb=tbbb=0.630.463=18.2778mm叶片数:Zn=dnetn=3.1410000.434.1096=36.822e为部分进汽度e=0.4Zb=dnetn=3.14.2778=171.793取Zn=38，Zb=172,tn=35mm,tb=19mm4、气流出口角1和2的选择根据1-y-tn和2-y-n特性曲线选取1=14.2，2=24.85.4 调节级详细热力计算1、出口面积及叶片高度的计算(1)喷嘴理想比焓降hn=1-mht=1-0.1473.39=

19、63.12kJ/kg初速度动能：hc0=c=0滞止理想焓降: hn*=hn+hc0=63.12kJ/kg喷嘴出口气流理想速度：c1t=2hn*=200063.12=355.30喷嘴出口气流实际速度(为速度系数取0.97)C1=c1t=0.97355=344.64m/s喷嘴损失：hn=1-2hn*=1-0.97263.12=3.73kJ/kg(2)喷嘴出口面积喷嘴压力比：=P1P0*=9.512.192=0.779即喷管工作于亚音速区，采用减缩喷嘴。喷嘴出口面积：An=GV1t nC1t=155.18750.0350.97355.30157.6 cm2其中：G-通过喷嘴的蒸汽流量，kg/sG=(

20、D0-0.045D0)3.6=155.1875kg/s V1t -喷嘴出口气流理想比容，m3/kg n-喷嘴流量系数，过热蒸汽2=0.97(3)喷嘴出口高度Ln=AnZntnsin1=48.31 mm(4)动叶进出口速度及能量损失动叶中理想比焓降：hs=nht=0.1473.39=10.2746kJ/kg动叶进口气流方向：1=tan-1c1sin1c1cos1-=tan-1344.64sin14.2344.64cos14.2-157=25.52式中：=dnn60=157m/s动叶进口气流速度：w1=c1sin1cos1=196.23 m/s动叶进口速度动能：hw1=w=196.=19.25kJ

21、/kg动叶滞止比焓降：hb*=hb+hw1=10.2746+19.25=29.52kJ/kg动叶出口气流速度：w2t=2hb*=242.98m/s动叶出口气流实际速度：w2=w2t=0.928242.98=225.485m/s(式中为冬夜速度系数，取=0.928)动叶绝对速度、方向、大小 ： 2=tan-1w2sin2w2cos2-=63.24 c2=w2sin2sin2=105.92m/sw2w2212uuc1c2图4-3 调节级的速度三角形1动叶损失：hn=1-2hn*=1-0.928229.52=4.10kJ/kg余速损失：hc2=c=105.=5.61kJ/kg(5)动叶出口面积，Ab

22、= GV2t bw2t=248.377 cm2V2t -动叶后蒸汽理想比容，V1t =V2t =0.035m/s (6)动叶高度Lb动叶出口高度：Lb=Abedbsin2=47.15mm动叶进口高度：Lb=Ln+=Ln+r+t=50.31mm-动叶盖度 =r+t t为叶顶盖度取t=1.5mmr为叶根盖度取r=0.5mm2、级效率与内效率轮周功及轮周效率：h=hc2+hc2-hc2-hc2-hc2=0+73.39-4.10-3.73-5.61=59.95kJ/kg E0=hc2+hc2=0+73.39=73.39kJ/kg轮周效率：=hE0100%=81.69%单位质量蒸汽时动叶所作轮周功： w

23、=1000c1cos1+c2cos2=59.94kJ/kg =wE0=59.9473.39100%=81.67% =|-|=0.02%叶高损失：hl=alnh=1.99 kJ/kg轮周有效比焓降：h=h-hl=59.95-1.99=57.96 kJ/kg轮周效率：=hE0=84.1%5P2hn01sh图4-4 回热系统热力过程线 23hc2huhthnP1hb3、级后各项能量损失,调节级无隔板漏气损失：即hp=0叶顶漏气损失：h=tttsin1hu=2.39 kJ/kg (经验系数：=0.59,t=0.39,t=0.966,t=0.0424)部分进汽损失：he=E0eucukeucu21-e-

24、ek2+kezkdb=0.655 kJ/kg 叶轮摩擦损失：hf=PfG Pf=K1(u100)3dm2v即hf=K1(u100)3dm2v1G=0.7624、级效率与内效率有效比焓降： hi=hu-hp-h-he-hf=57.96-0-2.39-0.655-0.762=54.153 kJ/kg级效率：i=hiE0100%=54.15368.902100%=78.59%级内效率：Pi=hiG=54.153155.1875=8403.87 kJ/kg6 高压缸焓降分配及级数确定6.1 各级平均直径的确定1、dm1=0.2847xaht=0.876 m xa=0.52 ,ht=35 kJ/kg2、

25、dm2=0.2859xahtmac=0.9103 m3、确定压力级平均直径的变化：采用作图法：在横坐标上取BD=25 mm,用以表示第一压力级至末级动叶中心主轴向距离，在BD两端分别按比例画出第一压力级和末级的平均直径值，如图所示的AB和CD(AB=dm1/10 , CD=dm2/10)用光滑曲线将A、C两点连接起来，AC曲线即为压力级各直径的变化规律。6.2 级数的确定及比焓降的分配1、级数的确定(1)压力级平均直径dm ，在上图中将BD分为11等份，如图中的1、2、39点，从图中量出各段长度，求出平均直径： dm =AB+1-1+2-2+CD11+1=0.893 m(2)压力级平均理想比焓

26、降ht: ht=12.377(dmxa)236.384 kJ/kg (取xa=0.52)(3)级数的确定 Z=htp1+aht=11.7 取Z=12 ，a=0.04将Z=12代入下式，确定重热系数a: a=Ka1-ri htp419z-1z=0.02取Ka=0.18 ，ri=0.872、比焓降的分配：(1)各级平均直径的求取：求得压力级的级数之后，在将图中中线段分成11等份，在原拟定的平均直径变化曲线上AC，求出各级的平均直径。(2)各级比焓降分配：据求出的各级平均直径，选取相应的速度比：ht=12.337dmxa2 ,求出各级理想焓降。表5、1比焓降分配表级数123456平均直径dm(m)0

27、.8760.8790.8820.8850.8880.891速度比xa0.520.520.520.520.520.52理想比焓降ht3535.25135.49335.73535.97736.211级数789101112平均直径dm(m)0.8940.8970.9000.9030.9060.910速度比xa0.520.520.520.520.520.52理想比焓降ht36.46536.71036.95637.20337.45137.7823、重定抽汽点及新的回热系统较核：根据表3中的数据，将比焓降用热力过程线分配，进而确定抽汽点为高压缸第八级之后和第十级之后。(1)H1高压加热器： hh1-h3d

28、D1=Dfw1hw2-hw1D1=28.65 t/h(2) H2高压加热器：hh2-h2dD2+D1(h1d-h2d)=Dfw2hw2-hD2+D1=Dfw2h-hw1D2=36.68 t/h（3）H3高压加热器：hh3-h3dD3+(D2+D1)(h2d-h3d)=Dfw3hw2-hw1D3=27.69 t/h(4)除氧器：Dfw3=Dfw4+Dgf+D2fg+DHD+D2f+D1+D2+D3Dfw3hw2=Dfw4hw1+Dgfhgf+D2fgh2fg+DHDhHD+D2fh2f+(D1+D2+D3)h3dDHD=3.72 t/hDfw4=509.6 t/h(5)调节级和各级组蒸汽/功率计

29、算：D1=D1-Dgq2=602.78-2.93=599.85 t/hh1=h0-h1=3440-3099.53=340.47kJ/kgP1=D1h13.6=56730kw(a)第二级组：D2=599.85-28.65=571.2 t/hh2=3099.53-3025.61=73.92kJ/kgP2=D2h23.6=11728 kw(b)第三级组：D3=571.2-36.68-4.58=529.94 t/hh3=3550-3420=130 kJ/kgP3=D3h33.6=19136 kw(c)第四级组：D4=529.94-27.69=502.25 t/hh4=3278-3170=108kJ/k

30、gP4=D4h43.6=15067kw(d)第五级组：D5=502.25-3.72=498.53 t/hh5=3278-3070=208 kJ/kgP5=D5h53.6=28803kw(e)第六级组：D6=498.53-14.9=483.63 t/hh6=3170-3010=160 kJ/kgP6=D6h63.6=21494 kw由第三章回热功率校核中中、低压级组功率知。P总=i=16P2+P低压缸= kw发电机功率：Pe=P总mg= kw易知，符合设计工况Pe=200 000 kw的要求7 压力级的详细计算7.1 第一压力级的详细计算查上章的比焓降分配表知： dm1=0.876 ,xa=0.

31、52 ,ht=35 kJ/kg1、叶型及有关几何参数选择：(1)叶型的选择由于该压力级工作于亚音速区，选取带字母A的亚音速叶栅：选取：喷嘴选TC-2A型；动叶选TP-3A型。74.613821x4514.86图6-1 喷嘴叶型TC-2A叶型3232.505yx80图6-2 动叶叶型TP-3A叶型(2)叶片宽度和弦长的选择选取：Bn=45mm ,y=3820 ，bn=74.61 mm Bb=32mm ,By=80 ,bb=32.505mm(3)相对节距E和叶片数Z的确定选取：tn=0.8 ,则tn=tnbn=59.688mm查附图2-5(b), 1=15.8Zn=dm1tn=68.46 ,取Zn

32、=68选取：tb=0.6 ,则tn=tnbn=19.503 mm查附图2-5(b), 2=24.8Zn=dm1tn=208.52 ,取Zn=2082、第一压力级的热力计算：(1)出口面积及叶片高度计算a、喷嘴出口气流速度及喷嘴损失喷嘴中理想比焓降：hn=1-mht=29.76kJ/kg初速动能：hc0=c=6.2978 m/s c0-进入喷嘴的蒸汽速度：c0=112.23 m/s滞止理想比焓降：hn*=hn+hc0=36.058 kJ/kg喷嘴出口气流理想速度：c1t=44.72hn*=268.536 m/s喷嘴出口气流实际速度：c1=c1t=260.480 m/s-喷嘴损失系数，=0.97喷

33、嘴损失：hn=1-2hn*=2.131 kJ/kgb、喷嘴出口面积：由于hn=29.76 kJ/kg ，调节级损失73.39kJ/kg,则喷嘴出口焓值：h1=3440-29.76-73.39=3336.85 kJ/kg查近似热力过程线：P1=8.89MPa ,V1=0.0359 m3/kg ht=35 kJ/kg ，则级后出口焓值，h2=3440-73.39-35=3331.3 kJ/kg查近似热力过程线：P2=8.88MPa ,V2=0.039 m3/kg则n=P1P0=0.7250.546=cr故可知喷嘴工作于亚音速区，采用渐缩喷嘴，喷嘴出口面积An 满足：An=GV1unGt104=23

34、5.6cm2式中：n：喷嘴压力比 cr：临界压比，对于过热蒸汽取r=0.54 G：通过级的蒸汽流量 un：查P167表图取0.95c、喷嘴出口高度：ln=GV1dm1Gtunsin1=29.8 mm则动叶入口高度lb l b=ln+=32.8 mm :盖度，取=2+1=3 mmd、动叶进出口速度及能量损失：动叶理想比焓降：hb=mht=5.25 kJ/kg动叶进口气流方向：1=tan-1c1sin1c1cos1-u=32.11u=n0dm=500.876=137.53 m/s动叶进口气流速度：w1=c1sin1cos1=133.79 m/s动叶进口速度能量：hw1=w.951 kJ/kg动叶滞

35、止比焓降：hb*=hw1+hb=14.24 kJ/kg理想速度：w2t=44.72hn*=168.76 m/s动叶出口气流速度方向和大小： 2=tan-1w2sin2w2cos2-u=86.12c2=w2sin2sin2=65.98 m/sw2w22112uuc1c2图6-3 动叶进口三角形动叶进出口三角形如下图：5P2hn01sh图6-4 第一压力级热力过程线23hc2huhthnP1hb3、第二压力级的详细计算计算过程与第一压力级类似，计算结果见下表表6.1各压力级计算结果序号项目符号单位调节级压力级1压力级2压力级3压力级41级平均直径dmm10.8760.8790.8820.8852速

36、度比 xa0.520.520.520.520.523级理想比焓降htkJ/kg73.393535.25135.49335.7354部分进汽度e0.45811115反动度m0.150.150.150.150.156喷嘴型号TC-2ATC-2ATC-2ATC-2ATC-2A7动叶型号TP-3ATP-3ATP-3ATP-3ATP-3A8喷嘴宽度Bnmm45454545459动叶宽度Bbmm323232323210喷嘴安装角y3820382038203820382011动叶安装角y808080808012喷嘴弦长bnmm74.6174.6174.6174.6174.6113动叶弦长bbmm32.505

37、32.50532.50532.50532.50514喷嘴相对节距tn0.80.80.80.80.815动叶相对节距tb0.60.60.60.60.616动叶节距tbmm19.50519.50519.50519.50519.50517喷嘴节距tnmm59.6859.6859.6859.6859.6818喷嘴叶片数Zn244646464619动叶叶片数Zb16214214214214420喷嘴出口气流115.815.815.815.815.821动叶汽出口角224.824.824.824.824.822喷嘴中理想比焓降hnkJ/kg62.3829.7629.9630.1730.3723气流初速c0

38、m/s0112.2361.4461.5961.7724初速动能hc0kJ/kg06.29782.1711.8871.89725喷嘴中滞止理想比焓降hn*kJ/kg62.3836.05831.9332.0632.2726喷嘴出口气流理想速度c1tm/s253.2268.54252.698253.2254.0327喷嘴出口气流实际速度c1m/s242.6260.48245.117245.603246.4128喷嘴损失hnkJ/kg3.692.1311.8871.8951.90729喷嘴速度系数0.970.970.970.970.9730喷嘴出口焓h1kJ/kg3377.623336.853331.273265.943230.2531喷嘴出口压力P1MPa9.88.898.837.957.0932喷嘴出口比容V1m3/kg0.0370.03590.03910.039140.042833动叶出口焓h2kJ/kg3366.613331.563296.113260.623224.8934动叶出口压力P2MPa9.48.84