箱涵满堂支撑架施工方案(共27页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上浙江宁海抽水蓄能电站施工技术方案申报表（Q32018技术90号）合同名称：浙江宁海抽水蓄能电站筹建期洞室及道路工程施工 合同编号：SGXYNH00JHGC致：中国水利水电建设工程咨询北京有限公司宁海抽水蓄能电站工程监理部我单位已按工程承建合同文件约定，完成筹建期洞室及道路工程Q3标下库砂石系统一期场平挡排工程满堂支撑架施工方案（文号：Q32018技术90号）编制，现一式六份报送审批。承建单位：中国水利水电第十二工程局有限公司 宁海抽水蓄能电站工程Q3标项目经理部项目经理：日 期： 年 月 日 编制依据：详见本方案“第1章 编制依据”监理机构审查意见：监理工程师：日 期

2、： 年 月 日总监理工程师审定的意见：审查意见：同意按申报文件实施 按审查意见要求补充、完善后重新申报 另行专文批复总监理工程师：日 期： 年 月 日注：特殊技术、工艺方案经总监理工程师批准，一般由监理工程师审批。由承建单位呈报六份，审批后退承建单位一份。浙江宁海抽水蓄能电站工程筹建期洞室及道路工程Q3标下库砂石系统一期场平挡排工程满堂支撑架施工方案中国水利水电第十二工程局有限公司宁海抽水蓄能电站工程Q3标项目经理部2018年10月4日批 准：审 定：审 核：复 核：编 制：目录专心-专注-专业1 编制依据（1）浙江宁海抽水蓄能电站筹建期洞室及道路工程施工合同；（2）实施性施工组织设计；（3）

3、设计施工图纸；（4）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011；（5）建筑施工安全检查标准 JGJ 59-2011；（6）建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016；（7）钢管脚手架扣件 GB15831-2006；（8）建筑结构荷载规范 GB50009-2012；（9）钢结构设计规范 GB50017-2015；（10）碳素结构钢GBT700-2006。2 工程概况该满堂扣件式钢管支撑架用于下库砂石系统排水暗涵顶板混凝土施工，主要作用是作为顶板辅助施工平台。该满堂支撑架支撑在已浇筑好的箱涵底板。暗涵墙体施工采用双排扣件式钢管脚手架作为施工平台。3 脚手架总体设计思路满堂

4、扣件式钢管支撑架立杆纵距0.8m，横距0.8m，立杆步距1.2m，支撑架平面尺寸3.0m9.0m。搭设高度为3.5m，立杆采用单立管；采用的钢管类型为48.3*3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为0.4m，立杆顶部设置可调托撑，可调托撑上底板主梁采用双排钢管，主梁上采用6cm6cm方木侧立作为小梁，小梁上部钉木模板作为箱涵底模，顶部施工效果如图3-1所示；剪刀撑设置类型为普通型，满堂扣件式钢管支撑架具体布置如图3-2，图3-3所示。图3-1 支撑架顶部连接示意图施工用支撑架具体搭设详见图3-2、3-3。图3-2 满堂脚手架横断面图图3-3 满堂脚手架纵断

5、面图双排扣件式钢管脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.2m，步距1.8m。单段最大搭设高度不超过5.0m，立杆采用单立管，内排架距离墙距离为0.3m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为1；采用的钢管类型为48.3*3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；抛撑采用三跨，水平间距4.5m，与地面的倾角在45-60之间；立杆架设时设置15cm15cm0.8cm钢底座，脚手架具体布置示意图3-4。图3-4 双排脚手架侧面示意图4 施工准备4.1 技术准备（1）脚手架搭设前按专项施工方案向施工人员进行交底。（2）脚手架施工人员进场前，必须进行三级安全教育和相应考核，考核合格人员才可上岗操作，

6、每周进行一次安全教育培训。（3）组织现场技术人员、脚手架班组长研究确定总体施工方案。（4）组织预算人员估算材料需用量及用工量。4.2 脚手架材料要求（1）脚手架杆件采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于纵向水平杆、横向水平杆长度为46m，立杆、剪刀撑长度视现场实际情况选用，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管不允许使用。（2）钢管颜色要求：黄色油漆：脚手架立杆、大小横杆、纵横向扫地杆。红色油漆：连墙件。黄黑相间双色油漆：脚手架外侧防护栏杆、斜道防护栏杆、卸料平台防护栏杆

7、。红白相间双色油漆：剪刀撑、横向斜撑、踢脚板、楼梯临边防护栏杆、施工电梯卸料平台临边防护栏杆。钢管双色油漆涂刷效果见下图：（3） 扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB15831-2006规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力矩达65Nm时扣件不得破坏。（4） 可调托撑材料要求可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标

8、准梯形螺纹 第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹 第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。可调托撑的螺杆与托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。4.3 脚手架搭设技术要求（1）脚手架底部设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距基底地面200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。（2）每一主节点处必须设置一横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，设杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠边坡一侧的外伸

9、长度不大200mm，外架立面外构件长度为150mm为宜。（3）搭设中每隔一层架体要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随柱校正杆件的坡度和水平偏差，拧紧扣件。（4）剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端成立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（5）用于纵向水平杆对接的扣件开口，朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。（6）剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成4560度夹角，作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。剪刀撑设置详见附图3-2及附图3-3。（7）水平

10、杆的构造1）水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用挡接。纵向水平杆的对接扣件应交铺布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。（8）立杆立杆设置在箱涵底板混凝土上。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内 ，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心到主节点的距离不大于步距的1/3。（9）可调拖撑可调拖撑螺杆伸出长度不宜超过30cm，插入立杆内长度不得小于15cm

11、，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不超过50cm。（10）爬梯施工爬梯按一字型设置，沿脚手架平台搭设。踏步立杆间距不大于1.5m，踏步宽度1.0m，踏步间距20cm，台阶高度20cm左右，爬梯搭设高度根据平台高度调整，休息平台与施工平台接头处台阶高度不小于20cm。踏步两侧及休息平台两侧设置安全护栏，护栏高度1.2m，水平杆距离踏步60cm、120cm。防护栏杆两侧挂密目安全网，爬梯护栏与休息平台护栏连为一体。爬梯布置详见下图。图4-1 脚手架爬梯示意图5 脚手架施工方案5.1 脚手架搭设顺序场地平整，基础达到搭设要求放置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向

12、水平杆第二步横向水平杆安装可调拖撑安装主梁安装次梁铺设模板。5.2 脚手架搭设施工用的扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。扣件式钢管脚手架搭设的施工顺序如下：脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行的，首步脚手架的步高为1200mm，离底部200mm处设置一道纵、横向水平杆（地杆），以保持脚手架底部的整体性底部的立柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立立柱时要临时固定。临时固定方法设临时斜撑。架设脚

13、手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即架设纵、横向水平杆，当第一步的纵、横向水平杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架。同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置与脚手架的向上架设同步进行。脚手架的横向水平杆，上下步交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱的受荷偏心小。立柱接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。纵、横向水平杆与立柱连接扶手与立杆连接应采用直角扣件。剪刀撑和斜撑与立杆和纵向水平杆的连接应采用旋转扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测（螺栓拧紧扭力矩达到4065Nm），过

14、小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和纵、横向水平杆的标高和水平度，使脚手架的步高、横距、纵距始终保持一致。6 脚手架拆除方案6.1 拆除前检查（1）对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。（2）对参与脚手架拆除的操作人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运

15、输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方的应在交底书上签字。（3）清除脚手架上杂物及地面障碍物。（4）在拆除的脚手架坠落范围四周设置明显“禁止入内”的警示标志，并有专人监护，以保证在拆除脚手架时无其他人员入内。对于拆除脚手架的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求。（5）脚手架的拆除应从上到下，水平方向一步拆完再拆下一步。在拆除脚手架时，应先清除竹笆片上的垃圾杂物，清除时严禁从高空向下抛掷，大块的装入容器内由井架向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器运下，无法清扫的，可从

16、脚手架内倒向下倾倒。（6）从脚手架拆下的钢管、扣件及其他材料先向垂直运输设备集中，然后由垂直运输设备向下运送，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员，损坏地面的设备和物件，损坏脚手架的钢管、扣件和其他材料。6.2 脚手架拆除（1）脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。脚手架的拆除顺序：剪刀撑纵向水平杆横向水平杆立柱。拆除脚手架应一步步进行，由上而下，一步一步地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理。与边坡的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆除中间

17、扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送。（2）运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。（3）在拆除脚手架和附着物的连接和拆除脚手架的挑架等需气割金属时，应严格照现场消防的有关规定，要有防止电焊火星、溶渣和切割下的金属物体下落的有关规定，要有切实可行的监护组织和消防器材。（4）拆除建筑施工用脚手架时遵守GB3608-2008高处作业的有关规定，特别是按关于强风区高处作业、雨天高处作业的有关规定进行。（5）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查。如有异常情况及时处理，确认一切安全后方

18、可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。7 安全保证措施7.1 材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。（2）接扣件安装时其开口向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。（4）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（5）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。7.2 脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。（2）搭设过程中

19、应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施（1）施工阶段外脚手架搭设完毕，验收合格后方可使用。任何单位和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，确保最大安全储备。（3）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，

20、以达到坚固稳定，确保施工安全。（4）目前浙江沿海正值台风活跃季节，如受台风影响或有6级及以上大风，项目部停止所有脚手架施工作业，台风过后脚手架重新进行验收后方可使用。7.4 脚手架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后方可拆除。（2）架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（3）拆架时应划分作业区，周围竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，

21、应先通知对方采取防范措施，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。（8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。8 主要资源配置计划8.1 主要机械设备配置计划主要机械设备配置计划见下表。8-1 主要机械设备配置计划表序号名称型号单位数量备注1装载机ZL50台1材料运输2扳手按需3交流焊机BX1-500台18.2 主要劳动力配置计划主要劳动力配置计划见下表。表

22、8-2 主要劳动力配置计划表序号工种人数备注1班长12架子工23专职安全员14司机15焊工16技术及质检员17普工58合计139 强制性条文执行情况建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011：6.2.3 6.3.3 6.3.5 6.4.4 6.6.3 6.6.5 7.4.2 7.4.5 8.1.4 9.0.1 9.0.4 9.0.5 9.0.7 9.0.13 9.0.14 4.0.1 5.0.3 4.1.1 8.1.2 5.1 5.2 5.3 5.8.1 5.8.210 施工支架计算书10.1 计算依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（2）建筑施

23、工高处作业安全技术规范JGJ80-2016（3）建筑地基基础设计规范GB50007-2011（4）建筑结构荷载规范GB50009-2012（5）钢结构设计规范GB50017-200310.2 工程属性新浇混凝土楼板名称排水箱涵顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)500模板支架高度H(m)3.5模板支架纵向长度L(m)9模板支架横向长度B(m)310.3 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活

24、荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境是否考虑风荷载否10.4 模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)320小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：10.5 面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2

25、)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=10001212/6=24000mm3，I=bh3/12=1000121212/12=mm4承载能力极限状态q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.5)+1.40.72.51=17.575kN/mq20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122

26、kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN正常使用极限状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.5)112.65kN/m计算简图如下：（1）强度验算M1q1l2/817.5750.322/80.225kNmM2q2L2/8+pL/40.1220.322/8+2.2050.32/40.178kNmMmaxmaxM1，M2max0.225，0.1780.225kNmMmax/W0.225106/240009.373N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算max5ql4/(384EI)=512.653204/(3841

27、0000)=1.199mm1.199mmL/250320/2501.28mm满足要求！10.6 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6060小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)36小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)108小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.5)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.5

28、)+1.40.72.50.32=5.702kN/m因此，q1静0.91.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.5)0.32=4.996kN/mq1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.320.706kN/mq20.91.35 G1kb=0.91.350.30.320.117kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN计算简图如下：（1）强度验算M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.1254.9960.82+0.1250.7060.82=0.456kNmM2=max0.07q2L2+0.

29、203pL，0.125q2L2+0.188pL=max0.070.1170.82+0.2032.2050.8，0.1250.1170.82+0.1882.2050.80.363kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.7020.12/2，0.1170.12/2+2.2050.10.221kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.456，0.363，0.2210.456kNm=Mmax/W=0.456106/36000=12.67N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6254.9960.8+0.625

30、0.7060.82.851kNV20.625q2L+0.688p0.6250.1170.8+0.6882.2051.575kNV3maxq1L1，q2L1+pmax5.7020.1，0.1170.1+2.2052.217kNVmaxmaxV1，V2，V3max2.851，1.575，2.2172.851kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.8511000/(26060)1.188N/mm2=1.782N/mm2满足要求！（3）挠度验算q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.5)0.324.112kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)

31、=0.5214.1128004/(1009350108104)0.869mmL/250800/2503.2mm；悬臂端maxql14/(8EI)=4.1121004/(89350108104)0.005mm2l1/2502100/2500.8mm满足要求！10.7 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6（1）

32、小梁最大支座反力计算q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.5)+1.40.71.50.325.497kN/mq1静=0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.5+(24+1.1)0.5)0.32=5.074kN/mq1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.320.423kN/mq2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+

33、1.1)0.5)0.324.176kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.255.4970.85.497kN按悬臂梁，R1q1l15.4970.10.55kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.63.298kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.254.1760.84.176kN按悬臂梁，R1q2l1=4.1760.10.418kNRmaxRmax，R10.62.506kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二（2）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.65106/4490

34、=144.74N/mm2f=205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=25.1141000/42424.12N/mm2=125N/mm2满足要求！（4）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.750mm=800/250=3.2mm悬挑段max0.255mm=2100/250=0.8mm满足要求！（5）支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.442kN，R2=8.566kN，R3=8.808kN，R4=5.866kN图二支座反力依次为R1=6.151kN，R2=8.69kN，R3=8.69kN，

35、R4=6.151kN10.8 可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N8.808/0.6=14.681kNN30kN满足要求！10.9 立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)48.33.6立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架

36、自重标准值q(kN/m)0.15（1）长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551200=2106mm=maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210满足要求！（2）立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q111.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=11.2(0.5+(24+1.1)0.5)+1.410.32 = 5.459kN/m同上四六步计算过程，可得：R16.399kN，R28.632k

37、N，R38.75kN，R46.11kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2400)=3201.66mm1=l01/i=3201.660/15.9=201.362查表得，0.179不考虑风荷载:N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max6.399，8.632，8.75，6.11/0.6=14.583kNf N1/(A)14583/(0.179424)192.145N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表得，1=0.3

38、01不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max6.399,8.632,8.75,6.11/0.6+11.20.153.5=15.213kNf=N/(1A)15.213103/(0.301424)=119.202N/mm2=205N/mm2满足要求！10.10 高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.5/3=1.1673满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！10.11 立杆地基基础验算地基土类型混凝土地基承载力特征值fak(kPa)2500立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.213/(0.90.1)169.033kPafak2500kPa满足要求！