桥梁工程计算书(共34页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上钢筋混凝土简支T形梁桥设计1.1基本设计资料1、 跨度和桥面宽度（1） 标准跨径： 10m。（2） 计算跨径：9.6m。（3） 主梁全长：9.96m。（4） 桥面宽度：1.5m（人行道）+净-7m（行车道）+0.5m（防撞栏）。2. 技术标准设计荷载：公路级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/m2。环境标准：类环境。设计安全等级：二级。3. 主要资料（1） 混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土：桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.060.13m的C50混凝土，沥青混凝土重度按26kN/m3计。（2） 钢材：主筋采用

2、HRB335钢筋，其它用R235钢筋。4. 构造截面及截面尺寸图1-1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm)如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为0.9m,宽1.8m；桥上横坡为双向1.5%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设有三根横梁。1.2 主梁的计算1.2.1 主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数桥跨内设有三根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=9/9.6=0.93750.5。故先按修正的刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算分布系数mc。（1） 计算主梁大的抗弯及抗扭惯性矩I和IT：1） 求主梁截面的重心位置x(见图1-2)：图1-2 主梁

3、抗弯及抗扭惯性矩计算图式翼缘板的厚按平均厚度计算，其平均厚度为h1=1/2(10+16)cm=13cm则2)抗弯惯性矩I为I=1/12(180-18)133+(180-18)13(23.24-13/2)2+1/1218903 +1890（90/2-23.24）2 cm4 = cm4 对于T形梁截面，抗扭惯性矩可进似按下式计算： 式中 bi、ti 单个矩形截面的宽度和高度； ci 矩形截面抗扭刚度系数； m 梁截面分成单个矩形截面的个数。 IT的计算过程及结果见表1-1。表1-1 IT计算表分块名称bitibiticiITi翼缘板180130.070.3330.腹板77180.2330.2850

4、.0. 即得IT=2.63110-3m4 (2)计算抗扭惯性矩：对于本次计算，主梁的间距相同，将主梁近似看成等截面，则得 式中，G=0.425E；IT=2.63110-3m4；I= cm4； l=9.6m；B=1.85=9.0m；=1.042代人上式，计算得=0.949。（2） 按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值 式中，n=5，； ij表示单位荷载P=1作用于j号梁轴上所受的作用。计算所得的ij列于表1-2内。 表1-2 ij值计算表梁号i1i2i3i4i510.58420.39210.20.0079-0.184220.39210.29610.20.10400.007930.20.20.

5、20.20.2（3） 计算荷载横向分布系数：绘制横向分布影响线图（见图1-3），然后求横向分布系数。 根据最不利荷载位置分别进行布载。布载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m，人群荷载取为3kN/,栏杆及人行道板每延米重取6.0kN/m,人行道板重以横向分布系数的方式分配到各主梁上。 图1-3 横向分布系数计算图式（单位：） 各梁的横向分布系数： 汽车荷载： =1/2(0.4668+0.2747+0.13600+0.0561)=0.4107 =1/2(0.3334+0.2374+0.1680+0.0719)=0.40535 =1/2(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4 人群荷载：=

6、0.6002，=0.4001，=0.2 人行道板：=0.6045-0.2536=0.3509 =0.4022-0.0268=0.3754 =0.2+0.2 =0.41. 梁端剪力横向分布系数计算（杠杆原理法）端部剪力横向分布系数计算图式见图1-4。汽车荷载： =1/20.3889=0.1944 =1/21.0=0.50 =1/2(1+0.2777)=0.6389人群荷载：=1.0833，=0，=0图1-4 端部横向分布系数计算图式（尺寸单位：cm）1.2.2 作用效应计算1. 永久作用效应（1）永久荷载：假定桥面构造各部分重力平均分配给各主梁承担，则永久荷载计算结果见表1-3。表3 钢筋混凝土

7、T形梁桥永久荷载计算表构件名构件尺寸构件单位长度体积/m3重度/(kN/ m3)每延米重/(kN/ m)主梁0.3726269.6876横隔梁中梁0.0519261.3494边梁0.0260260.6760桥面铺装沥青混凝土（厚3cm）0.054231.404混凝土垫层（取平均厚度9.5）0.171264.4465.850栏杆及人行道部分6防撞栏0.3296268.5696 人行道重力平均分配给各主梁的板重为：6/5=1.2kN/m,防撞栏平均分配给各主梁：8.5696/5=1.71392。各梁的永久荷载汇总结果见表1-4。表1-4 各梁的永久荷载值 （单位:kN/m） 梁号主梁横隔梁栏杆及人

8、行道防撞栏桥面铺装层总计1（5）9.68760.6760121.71395.85019.12752（4）9.68761.34941.21.71395.85019.800939.68761.34941.21.71395.85019.8009（3） 永久作用效应计算1） 影响线面积计算见表1-5。表1-5 影响线面积计算表项目计算面积影响线面积Ml/2Ml/4vl/2V02） 永久作用效应计算见表1-6。表1-6 永久作用效应计算梁号Ml/2/kNmMl/4/kNmV0/kNq0q0q0q0q0q01(5)19.127511.52220.348819.12758.64165.261619.1275

9、4.891.81202(4)19.800911.52228.106419.80098.64171.079819.80094.895.0443319.800911.52228.106419.80098.64171.079819.80094.895.04432. 可变作用效应（1） 汽车荷载冲击系数计算：结构的冲击系数与结构的基频f有关，故应先计算结构的基频，简支梁桥的基频简化公式为 其中：mc=G/g=19.12751039.81=1949.796/m由于1.5Hzf14Hz,故可由下式计算汽车荷载的冲击系数： =0.1767f-0.0157=0.413 （2）公路级均布荷载qk、集中荷载Pk及

10、影响线面积计算（见表7）：均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为 qk=10.5kN/m 计算弯矩时， 计算剪力时，Pk=198.41.2 kN=238.08kN 按最不利方式布载可计算车道荷载影响线面积，计算过程见表。其中vl/2的影响线面积取半跨布载方式为最不利，表1-7 公路级车道荷载及其影响线面积计算表项目顶点位置qkPk0Ml/2l/2处10.5198.411.52Ml/4l/4处10.5198.48.64V0支点处10.5238.084.8Vl/2l/2处10.5238.081.2 可变作用（人群）（每延米）： =31 kN/m=3 kN/m（2） 可变作用弯矩效应计算（见表1-

11、8表1-10） 弯矩计算公式： 计算跨中和l/4处弯矩时，可近似认为荷载横向分布系数沿跨长方向均匀变化，故各主梁值沿跨长方向相同。表1-8 公路级车道荷载产生的弯矩计算表梁号内力1+qk/(kN/m)0Pk /kNykM/( kNm)1Ml/20.41071.412610.511.52198.42.4346.4220Ml/40.41078.641.8259.81652Ml/20.405411.522.4341.9515Ml/40.40548.641.8256.46373Ml/20.411.522.4337.3967Ml/40.48.641.8253.0475表1-9 人群荷载产生的弯矩梁号内力

12、qk/( kN/m)0M/( kNm)1Ml/20.6002311.5220.7429Ml/40.60028.6415.55722Ml/20.400111.5213.8275Ml/40.40018.6410.37063Ml/20.211.526.912Ml/40.28.645.184 永久荷载设计值与可变作用设计值的分项系数为： 永久荷载作用分项系数：Gi=1.2 汽车荷载作用分项系数：Q1=1.4 人群荷载作用分项系数：Qj=1.4 基本组合公式为 式中 0 桥梁结构重要性系数，取1.0； c 在作用效应组合中除汽车荷载效应（含各冲击力、离心力）的其他可变作用效应的组合系数，取为0.8。 表

13、1-10 弯矩基本组合计算表 （单位：kN/m）梁号内力永久荷载人群荷载汽车荷载弯矩基本组合值1Ml/2220.348820.7429346.4220772.6414Ml/4165.261615.5572259.8165579.48112Ml/2228.106413.8275341.9515767.9466Ml/4171.079810.3706256.4637575.96003Ml/2228.10646.912337.3967754.6539Ml/4171.07985.184253.0475565.9904 （4）可变作用的剪力效应计算：在可变作用剪力效应计算时，应计入横向分布系数沿桥跨方向变

14、化的影响。通常按如下方法处理，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应。1)跨中截面剪力V1/2的计算 V=(1+)(qk0+Pkyk)跨中剪力的计算结果见表8-11和表8-12。表1-11 公路-级车道荷载产生的跨中剪力V1/2计算表梁号内力1+qk/(kN/m)0Pk/kNyk剪力效应/kN1V1/20.41071.412610.51.2238.080.576.37162V1/20.40541.412610.51.2238.080.575.38603V1/20.40001.412610.51.2238.080.574.

15、3819表8-12 人群荷载产生的跨中剪力V1/2计算表梁号内力q人/(kN/m)0剪力效应/kN1V1/20.600231.22.16072V1/20.400131.21.44043V1/20.200031.20.722)支点处截面剪力V0的计算支点剪力效应横向分布系数的取值为： 支点处为按杠杆原理法求得的。 l/43l/4段为跨中荷载的横向分布系数。 支点到了l/4及3l/4到另一支点在和之间按照直线规律变化，如图8-5和图8-6所示。梁端剪力效应计算：汽车荷载作用及横向分布系数取值如图1-5所示，计算结果及过程如下。图1-5 汽车荷载产生的支点剪力效应计算图式根据梁桥的横向分布系数可得以

16、下的参数： a=2.4m = =9.61=4.8 根据下式可得梁端在汽车荷载作用下的剪力效应： 1号梁： V01=1.412610.4107(10.54.8+1.2198.41)+1.412612.4/2(0.19440.4107)10.50.916+(0.19440.4107) 1.2198.41=168.4376.27=92.16KN2号梁： V02=1.412610.4054(10.54.8+1.2198.41)+1.412612.4/2(0.50.4054)10.50.916+(0.50.4054) 1.2198.41=165.20+33.36=198.56KN3号梁： V01=1.4

17、12610.4(10.54.8+1.2198.41)+1.412612.4/2(0.63890.4)10.50.916+(0.63890.4) 1.2198.41=163.00+84.24=247.24KN人群荷载作用及横向分布系数沿桥跨方向取值见图1-6，计算结果及过程如下：图1-6 人群荷载产生的支点剪力效应计算图式（尺寸单位:cm）1号梁： V01=0.60024.54.8+2.4/2(1.08330.6002) 4.50.916 =15.36KN2号梁：V02=0.40014.54.8+2.4/2(00.4001) 4.50.916 =6.66KN3号梁： V03=0.20004.54

18、.8+2.4/2(00.2000) 4.50.916 =3.33KN3)剪力效应基本组合(见表8-13)基本组合公式为： 0 S=0 (Gi SGik+Q1 SQ1k+cQjSQjk)其中，各个分项系数的取值同弯矩基本组合计算。Gi=1.2； Q1=Qj=1.4； c=0.8表8-13 剪力效应基本组合表梁号内力永久荷载人群汽车(由标准荷载乘以冲击系数)基本组合1V091.812015.692.16256.4016V1/202.160776.3716109.34022V095.04436.66198.56399.4964V1/201.440475.3860107.15363V095.04433

19、.33247.24463.9188V1/200.7274.3819104.9411从上表中可以看出，剪力效应应以3号梁控制设计。1.2.3持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋及验算1配置主梁受力钢由弯矩基本组合计算表1-10可以看出，1号梁Md值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定的安全储备，故按1号梁计算弯矩进行配筋。设过钢筋净保护层厚度为3cm；钢筋重心至底边距离为a=18cm，则主梁有效高度为：h0=ha=(9018)=72cm。已知1号梁跨中弯矩Md=772.64KNm。下面判断主梁截面为第一类T形截面还是第二类T形截面。若满足：0Mdfcdbfhf,则受压区全部位于翼缘内，为第一

20、类T形截面；否则，位于腹板内，为第二类T形截面。式中，0桥跨结构重要性系数，取为：0=1.0； fcd混凝土轴心抗压强度设计值，本设计采用C50混凝土，故fcd=22.4MPa; bfT形截面受压翼缘有效宽度值，取下列三者中的最小值：(1) 计算跨径的/3：/3=320cm；(2) 相邻两梁的平均间距：d=180cm；(3) bfb+2hh+12hf=(18+218+1213)cm=210 cm；此处，b为梁腹板厚度：b=180cm，bh为承托长度，其值为(18018)/2=81cm；hf为受压区翼缘悬出班的平均厚度，其值为13cm。本设计中，由于hh/ bh=(1610)/811/3，故bh

21、=3hh=36=18cm，hh为承托根部厚度，其值为6cm。综上可得，取bf=180cm。判断截面形式，判别式左端为： 0Md=(1.0772.64)KNm=772.64KNm；判别式右端为：=22.41031.80.13(0.720.13/2)=3433.25KNm 即：fcdbfhf(h0hf/2)0Md 因此，受压区仅位于翼缘内部，属于第一类T形截面。应该按宽度为bf的矩形截面进行截面抗弯承载能力计算。 根据查表得， 于是 因此，选用6根直径为28mm和2根直径为22mm的HRB335级钢筋，则：As=(36.95+7.60)cm2=44.55 cm239.07cm2；钢筋布置如图1-7

22、所示。图1-7 钢筋布置图（单位：cm）钢筋重心位置as为： 则：h0=has=9013.47=76.53cm; 由于 ，故 得：截面受压区高度满足规范要求。截面的配筋率：0.2% 故截面的配筋率满足规范要求。2持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度x为： =(28044.55)/(22.4180)=3.0938cm截面抗弯极限状态承载力为：Md =fcd bfx(h0)=22.41031.80.03094(0.76530.03094/2) =935.41KNm772.64KNm即可得：截面抗弯承载能力满足要求。3斜截面抗剪承载力计算由抗剪效应基本组合可知，支点剪

23、力以3号梁的最大，考虑安全因素，一律采用3号梁的剪力值进行抗剪计算。而跨中剪力效应以1号梁为最大，一律以1号梁的剪力值进行计算。 Vd0=463.9188KN; Vd1/2=109.3402KN假定最下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有： a=4.4cm, h0=ha=(904.4)cm=85.6cm；由0.5110-3bh0=(0.5110-3180856)KN=554.35KN0Vd=463.9188KN故端部抗剪截面尺寸满足要求。又若剪力满足条件：0Vd0.510-32ftdbh0，可不需要进行斜截面抗剪强度计算，仅按构造要求设置钢筋。而在该设计中： 0Vd=1.0463.9188KN=

24、463.92KN 0.510-32ftdbh0=(0.510-31.83180856)KN=140.65KN463.92KN 即： 0Vd0.510-32ftdbh0，应进行久状况零件承载力验算。(1) 斜截面配筋的计算图式：1) 最大剪力Vd取用距支座中心h/2(梁高一半)处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担的剪力Vd不应小于60% Vd，弯起钢筋(按45弯起)承担的剪力Vd不大于40% Vd。2) 计算第一排(从支座向跨中计算)弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。3) 计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取前一排弯起钢筋下面弯起点处弯起钢筋承担的那部分剪

25、力值。弯起钢筋配置及计算图式如图1-8所示。图1-8 弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位：cm）由内插可得，距支座中心h/2处的剪力效应Vd为： = +KN =430.6771KN分配后，箍筋和弯起钢筋分别承担的剪力值为： = (0.6430.6771)KN=258.4063KN = (0.4430.6771)KN=172.2708KN则相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表1-14。表1-14弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表斜筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值Vsbi/kN斜筋排次弯起点距支座中心距离/m承担的剪力值Vsbi/kN10.734172.270842.54357.697

26、521.400151.2915 32.001102.0937(2) 各排弯起钢筋的计算。与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力按下式计算： Vsb=0.7510-3fsdAsb式中：fsd弯起钢筋的抗拉设计强度(MPa)； Asb在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积(mm2)； 弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角。本设计中：fsd=280MPa，=45；故相应与各排弯起钢筋的面积按下式计算： Asbi= 计算得每排弯起钢筋的面积见表1-15。表1-15 每排弯起钢筋面积计算表弯起排次每排弯起钢筋计算面积Asb/mm2弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积Asb/mm211160.13192281232.02

27、1018.84502281232.03687.53472227604388.5552216402 在靠近跨中处增设216的辅助斜钢筋，且=402.1mm2。(3)主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载力验算：计算每一排弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也不同。为了简化计算，可用同一数值，影响不会很大。 228钢筋的抵抗弯矩： M1=2fsAs1(h0)=22801036.15810-4(0.7653)KNm=258.577KNm 222钢筋的抵抗弯矩： M2=2fsAs2(h0) =22801033.80110-4(0.7653)KNm =1

28、59.606KNm 跨中截面的钢筋抵抗弯矩： =228010344.5510-4(0.7653)KNm =935.3379KNm 全梁抗弯承载能力校核图见图1-9。图1-9 全梁抗弯承载力验算图式（尺寸单位：cm） 第一排钢筋弯起处正截面承载力为： =(935.33792258.577159.606) KNm =258.577 KNm 第二排钢筋弯起处正截面承载力为： =(935.33791258.577159.606) KNm =517.1549 KNm第三排钢筋弯起处正截面承载力为： =(935.3379159.606) KNm =775.7319KNm第四排钢筋弯起处正截面承载力为： =

29、935.3379 KNm4箍筋设计 箍筋的间距可以采用下式来进行确定： Sv= 式中：异号弯矩影响系数，本设计取：=1.0； 受压翼缘的影响系数，取=1.1； P斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100，=As/(bh0)，当 P2.5时，取P=2.5； Asv同一截面上箍筋的总截面面积(mm)； fsv箍筋的抗拉强度设计值，选用R235箍筋，则fsv=195MPa； b用于抗剪配筋设计的最大截面的梁腹宽度(mm)； h0用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度(mm)； 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值分配于混凝土和箍筋共同承担的分配系数，取=0.6； Vd用于抗剪配筋设计的最大剪力设计

30、值(KN)。 选用210双肢箍筋，则面积Asv=1.57cm2；距支座中心处的主筋为228，As=12.32cm2；有效高度h0=(1403d/2)cm=85.6cm; =0.7996%，则P=100=0.7996；最大剪力设计值Vd=463.9188KN。 把相应参数代人上式可得： =221.1454mm 根据有关箍筋的构造要求，选配箍筋为：Sv=200mm。 在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高的(90mm)的范围内，箍筋间距取为100mm。有上述计算可得，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为210双肢箍筋，在由支座中心至距支点1.400m段箍筋的间距可取为：100mm，其他梁段箍筋间距为：

31、200mm。箍筋配筋率为：当间距Sv=100mm时，sv= Asv/( Svb)=(157100%)/(100180)=0.872%当间距Sv=250mm时，sv= Asv/( Svb)=(157100%)/(200160)=0.436%均满足最小配箍率，即R235钢筋不小于0.18%的要求。5斜截面抗剪承载力验算 斜截面验算的位置为：(1) 距支座中心h/2(梁高一半)处截面。(2) 受拉区弯起钢筋弯起点处截面。(3) 锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。(4) 箍筋数量或间距改变处的截面。(5) 构件腹板宽度改变处的截面。因此，本设计要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括(见图1-10)：

32、1) 距支点h/2处截面1-1，相应的截面剪力和弯矩设计值分别为： 430.68KN；160.12992) 距支座中心0.734m处截面2-2，相应的截面剪力和弯矩设计值分别为： 409.70KN；247.43843) 距支座中心1.400m处截面3-3，相应的截面剪力和弯矩设计值分别为： 360.5KN；418.26944) 距支座中心2.001m处截面4-4，相应的截面剪力和弯矩设计值分别为： 316.10KN；538.2606图1-10 斜截面抗剪验算截面图式（尺寸单位：cm）受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面的抗剪强度验算公式为 式中 斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力设计值；与斜

33、截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值；斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积；异号弯矩的影响系数，简支梁取为1.0；受压翼缘的影响系数，取1.1；箍筋的配筋率，为了简化计算可近似取C值为Ch0（h0可采取平均值），则有： C=（85.6+76.53）2=81.065cm由C值可内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1-1： 斜截面内有228纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 P=100=100=0.844cm =1.57100%（1018）=0.872%则 =396.51KN斜截面截割2组弯起钢筋228+228，故Vsb1=0.7528012322sin45=36

34、5.89KNVcs1+ Vsb1=396.51+365.89=762.40KN 430.68KN斜截面2-2： 斜截面内有228纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 P=100=100=0.844cm =1.57100%（1018）=0.872%则 =396.51KN斜截面截割2组弯起钢筋228+228，故Vsb2=0.7528012322sin45=365.89KNVcs2+ Vsb2=396.51+365.89=762.40KN 409.70KN斜截面3-3： 斜截面内有428纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 P=100=100=1.688cm =1.57100%（2018）=0.

35、436%则 =307.40KN斜截面截割2组弯起钢筋228+222，故Vsb3=0.75280(1232+760)sin45=295.80KNVcs3+ Vsb3=307.40+295.80=603.20KN 360.5KN斜截面4-4： 斜截面内有628纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为 P=100=100=2.53cm2.5cm，取P=2.5cm =1.57100%（2018）=0.436%则 =331.32KN斜截面截割2组弯起钢筋222+216，故Vsb4=0.75280(760+402)sin45=172.55KNVcs4+ Vsb4=331.32+172.55=503.87KN

36、 316.10KN所以斜截面抗剪承载力符合要求。1.2.4 持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算根据前文介绍，最大裂缝宽度按下式计算式中：C1钢筋表面形状系数，取C1=1.0； C2作用长期效应影响系数，长期荷载作用时，C2=1+0.5 NlNs，分别为按长期效应组合和短期效应组合计算的内力值； C3与构件受力性质有关的系数，取C3=1.0； 纵向受拉钢筋直径，当用不同直径的钢筋时，改用换算直径de，本例中 =26.75mm 纵向受拉钢筋配筋率，对钢筋混凝土构件，当0.02时，取=0.02；当0.006时，取=0.006；Es 钢筋的弹性模量，对HRB335钢筋，Es=2.0105MPa；构

37、件受拉翼缘宽度；构件受拉翼缘厚度；受拉钢筋在使用荷载作用下的应力，按下式计算，即Wss按作用短期效应组合计算的弯矩值；As受拉区纵向受拉钢筋截面面积。根据前文计算，取1号梁的跨中弯矩效应进行组合： 短期效应组合： =（220.35+0.7346.421.4126+20.74）kNm =412.76 kNm式中 MQ1k 汽车荷载效应（不含冲击）的标准值；MQ2k 人群荷载效应的标准值。 长期效应组合： =（220.35+0.4346.421.4126+0.420.74）kNm=326.74 kNm受拉钢筋在短期效应组合作用下的应力为 =13.92kNm2C2=把以上数据代入Wfk的计算式 mm0.2mm裂缝宽度满足要求，同时在梁腹高的两侧应设置直径为68mm的防裂钢筋，以防止产生裂缝。 若用88，则As=4.02cm2，可得= Asbh=0.0016，介于0.0010.002之间，满足要求。1.2.5 持久状况正常使用极限状态下挠度验算 钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可按给定的刚度用结构力学的方法计算。其抗弯刚度B可根据下式进行计算式中 B0全截面抗弯刚度，； Bcr开裂截面的抗弯刚度，； Mcr开裂弯矩； 构件受拉区混凝土塑性影响系数； I0全截面换算截面惯性矩； Icr开裂截