SH 3067-1995石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流SH 3067-1995石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范.精品文档.SH 3067-1995石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范U D C 目皿中华人民共和国行业标准SH 3067一 95石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范 Petochem ica Ifram e designcoolers and exchangerscode reinforced concrete1995-02-08发布 1995-07-01实施中国石油化工总公司 发布中华人民共和国行业标准石油化工企业钢筋混凝土 冷换框架设计规范Petochemicalfra

2、me designcoolers and exchangerscode reinforced concreteS H 3067一 95主编单位:中国石化洛阳石油化工工程公司批沁;部门:中 国 石 油 化 工 总 公 司中国石油化工总公司文件中石化 (1995)建字40号 关于发布行业标准石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范的通知各有关单位: 由中国石化洛阳石油化工工程公司主编的 石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范已经审查和定稿。现批准石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范SH3067-95为石油化工行业标准，自1995年7月1日起实施。原炼油厂冷却器、换热器构架设计技术规定 (钢筋混凝土

3、篇) S Y J 1031-83，自1995年12月31日废止。 本规范的具体解释工作，由中国石化洛阳石油化工工程公司负责。中国石油化工总公司 一九九五年 几月八11目 次 ! 总则，-，】，? ，一，.?Iz 一般规定. 2 2.1 结构布置“一“，二“?“，?“一 z 2.2 结构计算二 ，、，一 3 2.3 抗贬设防”“”“， ，、，? ? 4 2.4 材料选择”?，二“?53 荷载和荷载效应组合，?7 3.1 荷载，“，4，-，二 7 3.2 荷载效应组合”“”“ 一 104 截面设计与构造.，.?，. 14附录A 各层水平变位计算式，?插页附录B 综合挡风系数,;a值，?插页附录C

4、结构荃本自振周期计算公式 “。，1一19附录D 柱抗侧移刚度计算，4，?插页附录E 用词说明，?，? . 21附加说明，?22附:条文说明，-. 23总 则1.0.1 本规范适用士石油化工企业支承冷却器、换热器及卧式容器 (以下简称冷换设备)以及其顶层设有空气冷却器 (以下简称空冷器)的钢筋混凝土冷换框架设计。 本规范不适用于管廊顶上带空气冷却器的钢筋混凝土框架设计。1.0.2 执行本规范时，尚应符合现行有关标准规范的要求 。2 一 般 规 定 2.1 结 构 布 里 2.1.1 结构布置，应力求体型简单，质量分布和刚度变化对称均匀。 2.1.2 结构布置，应根据设备布置的要求，优先采用横向承

5、重框架结构。当采用纵向承重框架结构时，应采取措施加强横向刚度。2.1.9 平面尺寸为正方形或接近正方形和抗震设防烈度7, 8、9度的框架，在两个主轴方向，均应采用框架结构。2.1.4 设防烈度7. 8、9度时，框架应采用现浇钢筋混凝土结构。2.1.5 平面定位轴线应与柱的截面几何中心相重合;上下层柱截面的儿何中心，应在同一垂线上;框架横梁及柱间纵梁的中心线，宜与柱中心线相重合。2.1.5 框架的跨度、柱距和层高，宜采用以下系列: 2.1二 1 跨度:有空冷器时为4.35, 5.70, 8.70m;无空冷器时为5.00, 6.00, 7.00m; 2.1.5.2 柱距:6.00 m; 2.1.5

6、.9 层高:底层为4.50. 5.00, 5.50, 6.00,6.50. 7.00m;第二层及以上各层为4.00, 4.50, 5.00,5.50、 6.00m . 注:层高为竖向相邻平台顶面 含抹面层)之间的距离 底层层高为设计地面至第二层平台顶面之间的距离。2.1.7 框架上冷换设备墓座，宜采用钢筋混凝土结构。空冷器的风机和电机基座，宜采用钢结构。2.1.8 框架层间楼梯的设置，应根据生产操作和安全防火的要求确定。2.1.， 框架各层平台四周应设置钢栏杆，对高度小于20m的平台，其栏杆高度为1.05m;对高度大于或等于20m的平台，其栏杆高度为1.20m o 2.2 结 构 计 算2.2

7、.1 框架结构构件，应满足各种荷载状态下的承载力与正常使用的要求。2.2.2 框架的安全等级为二级。对承受恒载为主的小偏心受压柱的构件安全等级为一级。2.2.8 框架构件的抗震等级，宜符合表2.2.3的规定。框 架 抗 及 等 级 表 2.2.8设防烈度 6 7 8 9框架高度 (m) <25 )25 哎35 >35 35 > 35 咬25抗震等级 四2.2. 计算板传给次梁和次梁传给框架梁的竖向荷载时，可不考虑结构连续性的影响。2.2二 计算框架柱和基础时，可不考虑各层平台活荷载的折减 。2.2二 计算框架梁、柱时，可不考虑平台活荷载的不利位置影响。2.2.7 计算有空冷器

8、的框架荷载效应时，应考虑风机和电机对构件承载力的动力影响。2.3 杭 ， 设 防框架抗展设计，应符合丙类建筑抗展设防要求。抗展设防烈度为7、8、9度时，框架应考虑水平地展作用，并应按框架两个主轴方向分别进行抗展验算。对竖向地展作用，可不考虑。2.3.3 抗震设防烈度为6度时，框架可不进行抗展验算，但应符合抗震构造措施要求。之.3- 当建筑场地为1类场地时，框架可按原设防烈度降低一度采取抗展构造措施，地展作用仍按原烈度计算，但6度时构造措施可不降低。2.3.s 设防烈度为8、9度时，楼层屈服强度系数小于o.5的框架，宜按现行建筑抗震设计规范进行高于本地区设防烈度预估的罕遇地震作用下薄弱层的抗震变

9、形验算。2.3二 框架结构构件的截面抗震验算，应符合下式要求 :Yo SG (2.3.6)式中 Yo 结构构件的重要性系数; S- 结构构件荷载效应组合设计值; R- 结构构件抗力设计值，应按有关建筑结构设 计规范的规定确定;YR E 承载力抗展调整系数，按现行建筑抗展设 计规范的规定采用。材 料 选 择2.4.1 混凝土强度等级，应符合下列规定: 2.4.1.1 框架梁、板、柱，不宜低于C 25。抗震等级为一级的框架梁、板、柱，不应低于C 30。抗展等级为二、三级的框架梁、板、柱，不应低于C 25. 2.4.1.2 框架基础当采用I级级钢筋时，不宜低于C 15;当采用11级俐筋时不宜低于C

10、20.墓础垫层宜采用C 10.2.4.2 框架梁，柱中的纵向受力俐筋宜选用II, m级钢筋，艳筋宜选用I、n级钢筋。框架楼板、平台板及基础，宜选用工、D级钢筋。2.4.3 按一、二级抗展等级设计时，框架纵向受力钢筋的强度实侧值，应符合下列要求: 2.4.3.1 钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实侧值的比值，不应小于1.25; 2.4.3.2 钢筋的屈服强度实测值与钢筋的强度标准值的比值:当按一级抗震等级设计时，不应大于1.25;当按二级抗震等级设计时，不应大于1.4. 注:钢筋的检脸方法，应符合国家现行标准混凝土结构工程施工及验收规范的规定。2.4.4 地脚螺栓应采用未经冷加工的Q 235 -A

11、 F号钢制作。当冬季计算温度等于或低于一20时，应采用Q 235一人制作。3 荷载和荷载效应组合 3.1 荷 载3.1.1 框架上的荷载，可分为下列三类: 3.1.1.1 永久荷载:结构自重、固定的冷却器、换热器、容器设备的重力荷载、设备保温重及介质重、空冷器的竖向和水平向当量荷载; 3.1.1.2 可变荷载:平台均布活荷载、设备充水水重、风荷载及多遇地震作用; 注:可不考虑雪荷载的作用。 3.1.1.3 偶然荷载:罕遇地震作用。3.1.2 冷换容设备重力荷载标准值，应包括设备自重、管道重、梯子平台重、保温重、操作介质重、并应按生产操作和充水试压两种状态分别考虑。3.1.3 空冷器的风机和电机

12、当量荷载标准值，应符合下列规定: 3.1.3.1 每台风机和电机的竖向当量荷载标准值，可按下式计算: Fok二KdGk (3.1.3- 1)式中 Fok 每台风机和电机的竖向荷载标准值 (k N) Gk 风机和电机重力荷载标准值 (kN); Kd 动力系数，取1.50 3.1.3.2 水平向当量荷载标准值的取值，应符合下列规定: (1)当空冷器为一台时，其水平向当量荷载标准值应按下式计算: Fdk=KkdGk (3.1.3- 2)式中凡; 空冷器风机和电机的水平向当量荷载标准值 (k N ); K Ad 水平向动力系数，取0.250 (2)当空冷器为两台时，其水平向当量荷载标准值，应按下式计算

13、: Fdk=Fdkl+Fdk2 (3.1.3- 3)式中 Fdk t. Fdk2 各台空冷器风机和电机的水平向 荷载标准值 (kN)。 (3)当空冷器为多台时，其水平向当量荷载标准值，除按 3.1.3一3)式计算外，同时应按下式计算，取两者最大值:尸d=1FekI+Fdk2+?F3*二 (3.1.3一4)式中 Fdk. 第n台空冷器风机和电机的水平向当量荷 载标准值 (kN)o 注 计算每福框架空冷器水平向当量荷载标准值时，仅考虑相邻柱间空冷器的影响，其他柱间可不考虑。3.1.4 框架平台均布活荷载标准值、应按表3. 1. 4采用。项 次 类 别 标准值 (kN/m s)1 板、平台梁 4.0

14、2 框架梁、柱、基础、支承设备梁 2.03 空冷器、卧式容器平台各种构州 2.04 安装检修荷载 注:冷换设备头盖检修荷载已包括在平台均布活荷载内，不另行 考虑; C2框架梁如遇多台设备荷载时，仅取其中最不利的一台设备的 安装检修荷载进行计算。8.1.5 作用在框架每层节点上的风荷载标准值，可近似按下式计算: Wk二P. Ps/，。尸 。A (3.1.5)式中Wk 框架每层节点上的风荷载标准值 (kN); k. 风荷载体型系数，取1.3; P. 风压高度变化系数，按现行 建筑结构荷载 规范的有关规定采用; 产。 综合挡风系数，按附录B采用; We 基本风压值 (kN/mz); A 框架每层柱间

15、的面积 (即柱距或跨度与层高 的乘积)(mZ)。 注:当框架高度大于30M或高宽比大于或等于1.5时，可按现行建筑结构荷载规范有关规定考虑结构风振系数的影响。3.1二 框架水平地震作用，可采用底部剪力法或不考虑扭转影响的振型分解反应谱法进行计算。当采用底部剪力法时，各楼层可仅考虑一个自由度;当采用振型分解反应谱法时，可取结构的前三个振型。水平地震作用标准值，应按现行 建筑抗震设计规范的有关规定进行计算。3.2 荷载效应组合 框架应根据使用过程中在结构上可能同时出现的分别进行荷载效应组合，并应取最不利组合进行设荷载分项系数，应按表3.2.2确定。 荷 载 分 项 系 数 表 3荷 毅 类 别 代

16、 号 分项系数结构自重、设备与管道自重、介质与保温自重 l 1. 2空冷器风机和电机自重 2 1.2设备试压充水水重 3 1.1平台均布活荷载 4 1.3风荷载 5 1.4水平地展作用 6 1.33.2.3 框架结构荷载效应组合，按表3.2.3规定采用荷 载 效 应 组 合 表 3.2.3荷 载 状 态 组 合 内 容正 常 操 作 (1) + (z) + (a) + (5)充 水 试 压 (l) + (2)+ (3) + (4)地 震 作 用 (1) + (2) + (4) + (6) 注:充水itg状态时，不含介质重。 3.2.4 框架结构构件的荷载效应，应按下列三种状态进 行荷载效应组合

17、，并取其不利者: 3.2.4.1 正常操作时，框架结构构件荷载效应组合的 设计值，应按下式计算: s=YGC GGK+YdCd Fdk+YQCK+Yr C?甲k (3.2.4一 1)式中 s- 结构件荷载效应组合的设计值，包括组 合的弯矩、轴向力和剪力的设计值;YG.Yd.YQ,Y. 分别为重力荷载、空冷器当量荷载、水 平地展作用和风荷载的分项系数，应按 表3.2.2采用;CG.Cd,CQ.C? 分别为重力荷载、空冷器当量荷载、平 台均布活荷载和风荷载的效应系数，应 按现行 建筑结构设计统一标准确定; Gk 重力荷载标准值 (包括结构自重、设备 与管道重、介质与保温重)(k N); Fdk 空

18、冷器当量荷载标准值 (kN); Qk 平台均布荷载标准值，A#表3.1.3采 用; Wk 风荷载标准值。 3.2.4.2 充水试压时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算: S?- =YGCCGee+YdCdFdk +YWECIVEGW+YQCk (3.2.4一 2)式中 S-1 结构构件荷载效应组合的设计值，包括 组合的弯矩轴向力和剪力的设计值; YW E 充水荷载分项系数，按表3.2.2采用; CWF. 充水荷载效应系数，按现行 建筑结构 设计统一标准确定; GW 充水荷载标准值 (k N); GWE,- 重力荷载标准值 (包括结构自重、设备 与管道重、保温重、但不包括介质重)

19、(kN )o 3.2.4.3 地震作用时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算: SEA=YGCGGK+为Cd Fdk +YQCK +YEA CEh Ehk (3.2.4一 3)式中 SEA 结构构件荷载效应组合的设计值，包括 组合的弯矩、轴向力和剪力的设计值; YEA 水平地震作用分项系数，按表3.2.2采用; CF.h 水平地震作用效应系数，按现行 建筑 结构设计统一标准确定; Ehk 水平地震作用标准值。8.2.5 罕遇地震作用时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算: SF.h =000K +Cd Fdk +CK +CEh* (3.2.51式中 SE, 罕遇地震作用

20、下，结构构件荷载效应组合 的设计值包括组合的弯矩、轴向力和剪力 的设计值; Ehk 罕遇水平地震作用标准值，按现行 建筑 抗震设计规范的规定计算。4 截面设计与构造0.1 框架梁的截面与构造，应符合下列规定: 4.0.1.1 梁截面宽度不宜小于250 m m ,且不小于柱宽的1/2a梁截面的高宽比不宜大于4;梁净跨与截面高度之比不宜小于4; 4.0.1.2 现浇框架梁，当计算框架梁刚度时，可不考虑板翼缘的影响; 4.0.1.3 框架梁的梁端截面的设计，宜取柱边的梁端弯矩设计值; 4.0.1.4 当纵向为非承重框架结构时，纵梁可按连续梁计算，但在边支座处梁顶，应设置上部钢筋，钢筋截面积不得小干梁

21、跨中下部纵向受力钢筋截面积的1 / 4;且从柱边伸入梁内长度应大于纵梁的1/6 4.0.1.5 非地震区框架梁的截面、配筋、构造，应符合现行混凝土结构设计规范的有关规定; 4.0.1.6 地震区框架梁的截面、配筋、构造，应符合现行建筑抗震设计规范的有关规定。4.0.2 框架平台板的厚度，不应小于00 mm.平台板的受力钢筋间距，不应大于 200 m m，分布筋间距，不应大于300m rn o4.0.3 框架柱的截面与构造，应符合下列规定: 4.0.3.1 框 帜林的截 而最小劝 长.不官小 于 300m m柱净高与截面高度之比，不宜小于4; 4.0.3.2 框架柱的计算长度I.,底层柱取 1.

22、0 H;其余各层取1.25H; 注; H为层高，底层层高从从础顶面算起。 4.0.3.3 非地震区框架柱的截面、配筋、构造，应符合现行 混凝土结构设计规范的有关规定 4.0.3.4 地震区框架柱的截面，配筋、构造，应符合现行 建筑抗震设计规范的有关规定。 > 、户书夕 户iw凰?tl'VY 4附录C 结构从本自振周期计豹公式=z了式中 Ti 框架结构墓本自振周期 s) G Ei 第)层重力荷截代表值，按 建筑抗震设 计规范规定采用 (kN); PG, 第一层地单位力作用下水平位移，if按附 录A公式计算 尹 琴本自振周期的调整系数，iif取。.7附录D 柱抗侧移刚度计算往抗侧移

23、刚度，可按下式计算: K二=f12E 1- h ;(D.0.1)式 中 K, 柱抗侧移刚度 (k N/m);h; 1层柱的高度 (m);E 柱材料弹性模量 (kN/m2);- 1层柱截面惯性矩 (m0); 刚度修正系数，按表D计算。刚 度 修 正 系 数 计 算 式 表D条 件 中 柱 简 图 边 柱 简 图 计 算 式中间层 K1 K2KoK3 K,位 Kf=一2丁K_ (KI+K2)+(K3+Ka)K 二 2 Ko一 性目 脚 固 定一KI K2KoK2Ko 0.5十K _ =一 2+KK二一K, +K2 Ko底层柱脚校接Ki .甲， 孟2Ko， ，. 工 0.5+KS二不不万K万=KR=

24、-止K2 Ko注:K。为往线刚度，KI、K2、K3、K;为各层梁线刚度; 当计算边柱刚度修正系数时，式中的KI、K3取零。附录E 用 i司说 明 本规范条文中要求严格程度的用1司，在执行时按下述说明区别对待: E .0. 1 表示很严格，非这样做不可的用词; 正面词采用 必须 ; 反面词采用 “严禁”。 E.O. 2 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词; 正面词采用 “应”; 反面词采用 不应”或 不得”。 E.0_3 表r允t'1=稍有选择、在条件许lir时首先应这样 做的用词: I,-_面词采用 “宜”或 可”; 反面 iW1采用 “不宜，。附加说明;本规范主编单位和主要起草

25、人 名单1:编 单位:中国石化洛阳石油化工工程公司主要起草人:孙柯权 徐文光 胡鸣歧中华人民共和国行业标准石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范SH 3067一 95条 文 说 明9 9 5 北 京修 订 说 明 本规范是根据中国石油化工总公司中石化 (1991)建标安158号文的通知，由我公司对原炼油厂冷换框架设计技术规定SH J 1013-83(钢筋混凝土篇)进行修订而成。在修订过程中，进行了广泛的调查研究，总结了近年来石油化工冷换框架的实践经验和新的科研成果，对其中的主要问题，进行了多次讨论，最后经审查定稿。 本规范共分四章和四个附录。这次修订的主要内容有:按 建筑结构设计统一标准GBJ

26、 68-8的规定，采用了以概率论为基础的设计方法;按 建筑抗震设计规范GBJ 11-89的规定，修改了设计地震作用的取值，增加了抗震设计的内容:按建筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语GBJ 83一85的规定，修改了符号、计量单位和基本术语;删减了原规定中一些不常用的有关规定，补充了必要的规定。 在本规范施行过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料提供我公司，以便今后修订时参考。中国石化洛阳石油化工工程公司 一九九四年十二月目 次 总则，. 27一般规定一282.1 结构布置.282.2 结构计算，?，?312.3 抗震设防“”“.?“?“.，?322.4 材料选择”?“14， ，?

27、-? 34荷载和荷载效应组合，一 ，.二353.1 荷载?“. 3532 荷载效应组合“”.，?“?，? 39截面设计与构造， 11】. 41总 则1.0.1 石油化工企业生严装置中的冷换框架，有两种形式:一种是在框架上仅设置冷换设备，另一种是在框架上除设置冷换设备外，在框架顶层还设有空气冷却器。这两种冷换框架的结构布置、设计原则虽有些不同，但生产特点大体上是相同的，而且在工艺生产分类中均属冷换框架。本规范适用于上述两种形式的冷换框架，但不适用于管架 (管廊)顶上带空气冷却器的钢筋混凝土框架，因为管架结构的布置和受力特点与冷换框架差异性大，设计标准和方法也不同。2 一 般 规 定 2.1 结

28、构 布 皿2.1.1 冷换框架的结构布置，应力求体型简单、质量与刚度分布均匀，尽可能地避免不等高框架，避免刚度突变，因石化企业许多是建在地震区，结构体型不规则，质量与刚度不均匀，对伉震f为不利。设计时应从布置上加以解决。2.1.2 框架结构布置，在满足生产要求的情况下，采用横向作为承重框架，可使构件传力直接，同时由于横向为框架结构，增强了横向刚度.减少横向的侧向变位，因而使结构也较为合理。但有时由于生产要求，需要将承重框架布置在纵向时，应注意加强横向刚度，可将横向梁柱节点采取刚性构造措施。2.1.8 框架结构布置，当平面为正方形或接近正方形时，由于平面长宽比之故，框架纵横向都应采用框架结构。设

29、防烈度7一9度时，纵横向也应采用框架结构，以提高抗震能力。2.1.4 设防烈度7一9度地区的冷换框架，应采用现浇结构，以提高抗震性能。2.1.5 框架平面定位轴线与柱截面几何中心重合;上下层柱截面的几何中心在同一垂线上:框架纵横梁中心线与柱中心线重合，是为了减少结构布置上的不必要的偏心，避免引起不利影响。2.I. 框架的跨度、柱距和层高的系列，系根据我公司对16个石化厂的60座冷换框架调查分析确定的。 根据调查，跨度有4. 35, 4. 5, 5.0, 5. 7, 6.0, 7.0, 7. 5,8. 7 m共八种;村三距有4.0,4.5, 6.0, 6.6, 7.0 m共五种;层高有3.8,

30、4.0, 4.2, 4.6, 4.65, 4.75, 4.8,5.0，.5.2, 5.3， 5.4，.5.5, 5.6，5.7, 5.8, 6.0, 6.2，6.3,6.5,6.6, 6.7,6.9, 7.0，7. 1，7.5,7.8, 7.9,8.(,8.47m共29种。 调查表明:跨度、柱距及层高的种类繁多。间样的规模、同样的设备，由于设计人不同，布置的结果相差悬殊。出现上述现象的主要原因是长期以来对冷换框架的设计没有一定尺寸系列的要求，设计中不受任何约束。为纠正上述情况，在满足工艺安装的一般要求和总结以往设计的荃础上，规定了框架系列尺寸。 柱网尺寸的确定，为了减少空冷器的振动影响，原则上

31、柱网尺寸与空冷器构架尺寸相对应，推荐使用柱网6 x4. 35m 两跨)和6x5.7m两种，其中6 X 4.35M (两跨)也1叮用6 x8.7m 单跨)代替。 跨度:有空冷器时，采用4.35, 5.7, 8.7m系列;无空冷器时，采用5.0, 6.0, 7.0 m，冷换设备的系列尺寸，其总长度最大7 -7.5 m，考虑设备两端分别留有走道和检修面2 -2.4 m，楼层平台总宽度要求约为9 -9.9mo对6.0, 7.O m跨度可采用悬挑平台满足总宽度的要求。 丰!1距推荐使用6.0 m,按何6.0 m柱距内设置两台冷换设备，从工艺管线布置和生产要求也是适宜的。若采用4.0 m柱距，布置两台设备

32、有困难，布置一台又显得平面利用不紧凑，结构也不合理，故未纳入规范系列。如工艺生产实际需要4.0m柱距时，可按特例处理。 层高经调查偏高，应从严控制，规范中对底层采用1.0 m的倍数，对第二层及其以上采用。.5 m的倍数，因此，底层采用4.5, 5.0, 5.5, 6。，6.5, 7.0m，第二层及其以一采用4.5, 5.0. 5.5, 5.0m.2.1.7 框架上冷换设备基座高度一般在。.7一0.9m,以往设计有的采用钢筋棍凝土结构，有的采用钢结构。这两种结构形式各有其优缺点，钢结构外型美观、轻巧，但钢材用量大，投资多;钢筋混凝土结构省钢材，造价低，一般可节省钢材70%以上。规范规定“宜采用钢

33、筋混凝土结构”，主要是考虑节省钢材。 空冷器的风机和电机机座，以往大部分采用钢结构，主要是设备订货原因，往往由于风机和电机的设备订货，与设计规定的规格出入大，施工现场经常需要修改基座形式和尺寸，为使基座具有修改尺寸的适应性，因此，规定 “宜采用钢结构竹。2.1二 框架层间的交通。应根据生产操作和安全防火要求确定。一般每层至少应设置一个45度的斜梯。根据调查，框架层间的梯子，有的位置不当，有的坡度太陡，操作工人意见很大，故梯子斜度宜采用为45度。2.1二 框架各层平台四周钢栏杆，以往当平台高度小于20m时，栏杆高1.0 m;高度大于等于20M时，栏杆高度1.2m,根据劳动部最新规定，将栏杆高度1

34、.0m者，改为1.05m .2.2 结 构 计 算2.2.1 框架结构构件，应满足正常操作、充水试压和地震作用三种荷载状态下承载力要求，即结构构件的承载力设计值，应大于各种荷载状态下的内力组合设计值，以保证结构构件的安全使用。结构构件的正常使用要求，是指结构构件在各种荷载状态作用下，结构构件的变形、裂缝、应力等计算值，不应超过相应的规定限值。满足承载力和正常使用的要求，是结构计算最主要的原则。2.2.2 根据建筑结构破坏效果的严重程度，划分安全等级。冷换框架属于一般的构筑物，其破坏后果介于不严重与很严重之间，即严重破坏，属于分类中的二级。 建筑物中各类结构构件使用阶段的安全等级，宜与整个结构的

35、安全等级相同，但对其中部分结构构件的安全等级，可根据其重要程度作适当调整。对承受恒载为主的小偏心受压柱的构件安全等级，应提高一级，因为它是恒载产生的轴向力标准值与按荷载的短期效应组合计算的轴向力值的比值达到70%及以上的构件。在冷换框架结构中，只有恒载小偏心受压柱属于需要提高安全等级的构件。2.2.8 框架构件的抗震设计，应根据框架高度和设防烈度，采用不同的抗展等级。抗震等级是根据设防烈度、结构类型、结构高度等综合考虑的设防标准。冷换框架抗震等级的划分，与 建筑抗震设计规范G B J 11-89相一致 。2.2.4 计算板传给次梁、次梁传给框架梁的竖向荷载时，为了简化计算，可以不考虑结构连续性

36、的影响。2.2.5 计算框架柱和基础时，为简化计算，可不考虑平台活荷载的折减。之.2.6 冷换框架层数不多，计算框架梁、柱时，为简化计算，可不考虑平台活荷载的不利位置影响。2.2.7 空冷器的风机和电机的基座设置在楼层上时，经调查发现框架结构有不同程度的振动现象。为确保结构的正常使用，在设计计算中，应考虑其动力影响。但目前对固有振动濒率等动力特性和结构合理振幅控制值，尚难确定，而且缺乏实测数据，因此，在规范中没有提出结构动力特性的计算方法和要求。规范中规定应考虑动力影响，有待今后进一步实测研究解决。 空冷器设备，近几年来有较大的改进，设备性能比以往有所改善，新的空冷器的电机不是坐落在楼层上，而

37、是悬吊在空冷器的本身钢架上。过去振动比较大，主要是风机的主轴比较长，主轴的离心力引起振动力。新的空冷器对结构振动影响，尚待通过调查实测解决。2.3 抗 假 设 防2.3.1 原 冷换构架设计技术规定，对抗震设防要求不明确。本次修订明确规定冷换框架按丙类建筑抗皿设防要求进行抗震设计。即其重要性分类，属于建筑抗震设计规范中的丙类建筑。明确了重要性分类，抗震设防便有了明确目标和要求。2.3.2 冷换框架位于设防烈度7一9度地区时，应考虑水平地震作用，并应按框架两个主轴方向分别进行抗震验算。但可不考虑竖向地震作用。规范明确了应验算范围和可不考虑的因素。2.3.3 设防烈度6度时，框架可不进行抗震验算，但应采取抗霞构造措施，而且措施应符合要求。2.3.4 框架结构的地震破坏，与建筑场地类别有密切关系，当为I类场地时，其破坏较轻，故规范规定:当建筑场地为I类场地时，框架可按原烈度降低一度采取抗震构造措施 (注:地震作用仍按原烈