SH3067-1995 石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流SH3067-1995 石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范.精品文档.SH3067-1995 石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范UDC IEI 中华人民共和国行业标准P SH 3067 -95 石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范Pe lOchemical coolers and exchangers frame design code reinforced concrete 1995-02-08发布 1995-07-01实施中国石油化工总公司 发布中华人民共和国行业标准石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范Petochemical

2、 coolers and exchangers frame design code reinforced concrete S H 3067 - 95 主编单位z 中国有化洛阳石油化工工程公司批准部门z 中国石油化工总公司中国石油化工总公司文件中石化 (1995 )建字40号关于发布行业标准石油化工企业钢前J昆凝土冷换框架设计规范的通知各有关单位z由中国有化洛阳石汹化工工程公司主编的石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范已经审查和定销。现批准石油化工企业钢筋混凝土冷换桩架设计规范)> S H 3067-95为石油化工行业标准，自 1995年 7 月 1 日起实施。原炼油厂冷却器、换热器构

3、架设计技术规定(钢筋棍凝七篇) S Y J 1031一邸，自 1995年 12月 31 日废止。本规范的具体解帮工作，由中国石化洛阳石油化工工程公司负责。中国石油化工总公司-九九瓦年:月八日目;欠1 总则.2 一般规定. 2 2.1 结构布置. 2 2.2 结构计算. .32.3 抗震波防.， . 4 2.4 材料选择. . 5 3 荷载和荷载效应组合叮叮. 73.1 荷载. - . .73.2 荷载徽应组合.，. .104 截面设 ii 与构造. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . u 附录A 各层水平变位计算式.电.，插页附录9B 综合挡风系

4、数a值 . 插页附录C 结构基本自振周期计算公式.， '''19附录D 柱抗侧移刚度计算.插页附录E 用词说明- E 21 附加说明.- . 22 附 2 条文说明 . . 23 总则1.0.1 本规范适用于石油化工企业支承冷却器、换热器及卧式容器以下简称玲换设备)以及其顶层设有空气冷却器(以下简称空冷器)的钢筋混凝土冷换框架设计。本规范不运用于管廊顶上带空气冷却器的钢筋混凝土框架设计。1.0.2 执行本规范时，尚应符合现行有关标准规范的要求。2 一般规定2.1 结构布置2. 1. 1 结构布置，应力求体型简单，质量分布和刚度变化对称均匀。2. 1.2 结构布置，

5、应根据设备布置的要求，优先采用横向承重框架结构。当采用纵向承重框架结构时，应采取措施加强横向同IJ度。2. 1.3 平面尺寸为正方形或接近正方形和抗震设防烈度7. 8 、 9 度的框架，在两个主输方向，均应采用框架结构。2. 1.4 设防烈度 7 、 8 、自度时，框架应采用现浇钢筋混凝土结构。2.1.5 平固定位轴线应与校的截面几何中心相重合;上F层件，截面的儿何中心，应在同一垂线上，框架横梁及位i司纵梁的中心线，宜与住中心线相重合。2.1.6 框架的跨度、柱距和层高，宜采用以下系列2. 1.6.1 跨度:有空冷器时为4.35. 5.70 、 8. 70m , 无空冷器时为 5. UO 、

6、6.00 、 7.0um ，2.1.6.2 柱距 6.uom ，2.1.6.3 层高:底层为 4.50 、 5.00.5.50.6.00 、6. 50. 7. UO m ，第二层及以上各层为4.00 、 4.50 、 5.00 、5.50 、 6.00m 。2 注z 层高为坚向相邻平台顶面(含抹商层)之间的距离z 底层层高为设计地面至第三层平台顶面之间的距离。2.1.7 框架上冷换设备基座，宜采用钢筋混凝士结构。空冷器的风机和电机基座，宜采用钢结构。2. 1.8 框架层间楼梯的设置，应根据生产操作和安全防火的要求确定。2.1.9 框架各层平台四周应设置钢栏杆，对高度小于20m 的平台，其栏杆高

7、度为1. 05m; 对高度大于或等于20m的平台，其栏杆高度为1. 20m 0 2.2 结构计算2.2.1 框架结构构件，应满足各种荷裁状态下的承载j与正常使用的要求。2.2.2 框架的安全等级为二级。对承受恒载为主的小偏心受压柱的构件安全等级为一级。2.2.3 框架构件的抗震等级，宜符合表2.2.3 的规定。框架抗震等级 表 2.2.8设防烈度 6 7 8 9 框架高度 (m) <25 '>25 <35 >35 <35 >35 <25 抗震等级 四2.2.4 I'算板传给次梁和次梁传给框架梁的竖向街载时，自I不考虑结构连续性的影响

8、。2.2.1 计算框架柱和基础时，可不考虑各层平台活荷载的折减。2.2.8 计算框架梁、柱时，可不考虑平台活荷载的不利位置影响。2.2.7 计算有空冷糠的框架荷载效应时，应考虑风机和电机对钩件承载力的动力影响。2.8 抗震设防2.8.1 框架抗震设计，应符合丙类建筑抗震设防要求。2.8.2 抗震设防烈度为 7. 8 、 9 度时，框架应考虑水平地震作用，并应按框架两个主轴方向分别进行抗震验算。对坚向地震作用，可不考虑。2.8.8 抗震设防烈度为 6 度时，框架可不选行抗震验算，但应符合抗震构造措施要求。2.8.4 当建筑场地为 1 类场地时，框架可按原设防烈度降低一度采取抗震构造措施，地震作用

9、仍按原烈度计算，但 6 度时构造措施可不降低。2.8.1 设防烈度为 8 、 9 度时，楼层屈服强度系数小于0.5 的框架，宜按现行也建筑抗震设计规范进行高于本地区设防烈度预馅的罕遇地震作用下薄弱层的抗震变形验算。2.8.8 框架结构构件的截面抗震验算，应符合下式要求:r. S<一至一 (2.3.6) rRE 式中 r.一一结构构件的重要性系数 aS一一结构构件荷载效应组合设计值3R 一一结构构件抗力设计值，应按有关建筑结构设计规范的规定确定 zYRE一一承载力抗震调整系数，按现行 4建筑抗震设计规范的规定采用。2.4 材料选择2.4.1 混凝土强度等级，应符合下列规定:2.4. 1.

10、1 框架梁.板、柱，不宜低于C 250 抗震等级为一级的框架梁、板、柱，不应低于C 30。抗震等级为二、三级的框架架、极、柱，不应低于C 250 2.4.1.2 框架基础当采用 I 级级钢筋时，不宜低于C 15. 当采用 H 级钢筋时不宜低于C 20。基础垫层宜采用C 100 2.4.2 艇架粟，柱中的纵向受力钢筋宜选用 n. III 级钢筋，箍筋宜选用1. n 级钢筋。框架楼板、平台板及基础，宜选用1. n 级钢筋。2.4.1 按一、二级抗震等级设计时，框架纵向受力钢筋的强度实测值，应符合下列要求:2.4.8.1 钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值，不应小于1. 25. 2.4.8.

11、2 钢筋的朋椒强度实测值与钢筋的强度标准值的比值:当按一级抗震等级设计时，不应大于1. 25. 当按二级抗震等级设计时，不应大于1. 40 注z 钢筋的检验方法，应符合国家现行标准棍凝土结构工程施I及验收规范F 的规定。2.4.4 地脚螺栓应采用未经冷加工的Q 235 -A F 号钢制作。当冬季 it 算温度等于或低于 20'C 时，应采用 Q 235 -A 制作。3 荷载和荷载效应组合3.1 荷载3.1.1 框架上的荷载，可分为下列三类:3.1.1.1 永久荷载:结构白毒、固定的冷却器快热器、容器设备的重力荷载、设备保温重及介质重、空冷器的紧向和水平向当最荷载.3. 1.1. 2

12、;T变荷载 平台均布活荷载.设备充水水重、风荷载及多遇地震作用;注: -'-if不考虑、雪荷载的作用。3. 1.1.3 偶然荷载.罕遇地震作用。3.1.2 冷换容设备重力荷载标准值，应包括设备自重、管道重、梯子平台童、保温重、操作介质重、并应按生产操作和充水试压两种状态分别考虑。3. 1. 3 空冷器的风机和电机当量荷载标准值，应符合下列规定:3. 1. 3.1 每台风机和电机的竖向当量荷载标准值，可按下式计算:F , =KdG. <3.1. 3一 1 ) 式中 F，.一-每台风机和电机的竖向荷载标准值 (kN) , G, 风机和电机重力荷载标准值 (kN)Kd一一动力系数，取

13、1. 5。3. 1. 3.2 水平向当量荷载标准值的取值，应符合下列规定:(1 )当空冷捺为一台时，其水平向当量荷载标准值应按下式计算2F dk = K hd G k (3. 1. 3-2) 式中 Fdk一一空冷器风机和电机的水平向当量荷载标准值(k N); K'd 水平向动力系数，取0.25 ，( 2 )当空冷器为两台时，其水平向当量荷载标准值，应按下式计算zFdk = FHl +Fdk2 (3. 1. 3- 3) 式中 Fdkl 、 FH2一-各台空冷器风机和电机的水平向荷载标准值 (k N) , ( 3) 当空冷器为多台时，其水平向当量荷载标准值，除按 (3. 1. 3 -3)

14、 式计算外，同时应按下式计算，取两者最大值Fd' = /FJkl + Fk2 + F . (3. 1. 3-4) 式中 Fd Jot-一句第 n 台空冷器风机和电机的水平向当量荷载标准值 (k N) , 注:计算每幅框架空冷器水平向当量荷载标准值时，仅考虑相邻柱间空冷器的影响，其他柱间可不考虑。3.1.4 框架平台均布活荷载标准值、应按表 3. 1. 4 采用。项次 类 ?IJ 标准值 (kN/m 2 )1 板、平台梁 4.0 2 框架梁.柱.基础、支承设备梁 2.0 3 空玲器、卧式容器平台各种构件 2.0 4 安装检修荷载 按实际情况确定，一般不小于4.0注:冷换设备头盖检修荷载

15、己包括在平台均布活荷载内，不另行考虑;准架梁如遇多台设备荷载时，仅取其中最不利的一台设备的安装检修荷载进行计算。3. ), 5 作用在框架每层节点上的风荷载标准值，可近似按下式计算=W， = ， z 卢 .W ， A (3. 1. 5) 式中 W，一一框架每层节点上的风荷载标准值 (kN ); ，一一风荷载体型系数，取1. 3; 一一风压高度变化系数，按现行建筑结构荷载规范的有关规定采用;A 综合挡风系数，按附录B 采用;W , 基本风压值 (kN/m2);A 一一框架每层桂间的面积(即柱距或跨度与层高的乘积)(m 2 ) 。注 当框架高度大于30m 或高宽比大于或等于 1.5 l，可按现行建

16、筑结构荷载规范有关规定考虑结构凤J1<系数的影响。3. 1.6 框架水平地震作用，可采用底部剪力法或不考虑扭转影响的振型分解反应谱法进行计算。当采用底部剪力法时，各楼层可仅考虑一个自由度 g 当采用振型分解反应谱法时，可取结构的前三个振型。水平地震作用标准值，应按现行建筑抗震设计规范的有关规定进行计算。3.2 荷载效应组合3.2.1 框架应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，分别进行荷载效应组合，并应取最不利组合进行设计。3.2.2 荷载分项系数，应按表3.2.2确定。荷载分项系盘盘 表 3.2.2荷我类 'j ft 号 分项系数结构自重.设备与管道自重、介质与保温自重

17、1. 2 空玲器风机和电视自重 2 1. 2 设备试压充水水重 1 1. 1 平台均布活荷载 4 1. 3 风荷载 5 1. 4 水平地震作用 6 1. :1 3.2.3 框架结构荷载效应组合，按表3.2.3规定采用10 荷载效应组合 表 3.2.3荷载状态 组合内容正常操作 (1) + (2) + (4) + (5) 充水试压 (1) + (2) + (3) + (4) 地震作用 (1) + (2) + (4) + (6) 注:充水试压状态时，不吉介质章。3.2.4 框架结构构件的荷载效应，应按下 flJ三种状态j挂行荷载效应组合，并取其不利者z3.2.4.1 正常操作时，框架结构构件荷载效

18、应组合的设计值，应按下式计算zS = 'YGC GGK + 'Y dCd Fd' + 'YQCK + 'Y筐 C.W ，(3.2.4- 1) 式中 5 一一结构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力的设计值 a川、 'Yd .'YQ 、 'Y. 一一分别为重力荷载、空冷器当量荷载、水平地震作用和风荷载的分项系数，应按表3.2.2采用 pCG 、 Cd 、 CQ.C.一一分别为重力荷载、空冷器当量荷载、平台均布活荷载和风荷载的效应系数，应按现行电建筑结构设计统一标准确定:G，一-重力荷载标准值(包括结构

19、自重、设备11 与管道重.介质与保温重 )(k N) ; F d> 空冷器当量荷载标准值 (k N) , Qk-一平台均布荷载标准值，应按表 3. 1. 3 采用;W，_. 风荷载标准值。3.2.4.2 充水试压时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算:S.; YcCcG. , + rdCdFdk +rWECWEGW + rQc , (3.2.4-2) 式中 S川一结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩轴向力和剪力的设计值;rWE-一充水荷载分项系数，按表3.2.2采用;lWE-一充水荷载效应系数，按现行建筑结构设计统一标准确定.Gw二充水荷载标准值 (k N) , GW

20、E-一章力荷载标准值(包括结构自罩、设备与管道章、保温m. ifl不包括介质重)(k N)o 3.2.4.3 地震作用时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算:SEh rcCCGK +rdCdFd> +rQCK +rEhCEhE; (3.2.4- 3) 式中 SEh-一结构构件荷载效应组合的设计值，包括12 组合的弯矩、轴向力和剪力的设计值，rEh-一水平地震作用分项系数，按表3.2.2采用;CEh -一水平地震作用效应系数，按现行建筑结构设计统一标准确定;E; 水平地震作用标准值。3.2.5 罕遇地震作用时，框架结构构件荷载效应组合的设计值，应按下式计算zSh CCGK +C

21、dFdk +CK +CEh E; (3.2.5) 式中 Sh一一罕遇地震作用下，结构构件荷载效应组合的设计值包括组合的弯短、轴向力和剪力的设计值 3E; 罕遇水平地震作用标准值，按现行 4建筑抗震设计规范的规定 I 算。13 4 截面设计与构造4.0.1 框架梁的截面与构造，应符合下列规定:4.0.1.1 梁截面宽度不宜小于 250 m m ，且不小于村宽的 1/ 2 ;梁截丽的高宽比不宜大于 4 ;梁净跨与截面高度之比不宜小于 4 ; 4.0. 1. 2 现浇框架梁，当计算框架梁刚度时，可不考虑板翼缘的影响，4.0. 1.3 框架梁的梁端截面的设计，宜取柱边的渠端弯矩设计值;4.0. 1.

22、4 当纵向为非承重框架结构时，纵梁可按连续梁计算，但在边支座处梁顶，应设置上部钢筋，钢筋截面积不得小于梁跨中下部纵向受力钢筋截面积的 1 / 4 ;且从柱边伸入梁内长度应大于纵梁的 1 /白，4.0. 1. 5 非地震区框架梁的截面、配筋、构造，应符合现行混凝土约构设计规范的有关规定s4.0.1.6 地震区框架梁的截丽、配筋、构造，应符合现行建筑抗震设计规范的有关规定。4.0.2 框架平台板的厚度，不应小于 100 mm 。平台饭的受力钢筋间距，不应大于 200 m m ，分布筋间距，不应大于 300m m 0 4.0.3 框架们的截丽与构造. )，任何介下列规定:4.0.3.1 框架柱的截面

23、最小边长，不宜小于 300 m m , 4 位?争高与截面高度之比，不宜小子 4 ; 4.0.3.2 框架柱的计算-!<:度 10 ，底以往取1. 0 H; 其余各层取1. 25 H ; 11', H 为层高，底层层高从提础顶面算起。4.0.3.3 非地震区框架柱的截面 b 配筋、构造，应符合现行混凝土结构设计规范的有关规定，4.0.3.4 地震区框架柱的截面，配筋、构造，应符合现行 4建筑抗震设计规范的有关规定。15 附录A 各层水平变位计算式襄A备层水平变位计算式i层佳绩嗣度和 1;层梁线嗣度和E.J. , I E.h , 层数 11， = I 寸:- 1; = I寸I计算

24、系数Fdm/kN(kN'm) (kN.m) h hl F. = 一一一一1, h! 822 =-二 (Fl +Rz ?一12 4r 'l 82 3 =8 32 =.，岛. =8.3 hh3 =8 2 +一一一一4 ; f2 h! F2=Fl+-一一一?fz 833=-.!.(F3+R3+) 12 4 '3 3 . . 。= . 3-84-3 uh-r 3-4 utn-=+ 33 43 'u.-2 4 3 .。h h! F J = Fz +一一一h 7 hf 8.=tF +R.+丁Z845 =8S4 =.8; =8; . h.h3 =(J44+-一4 川&

25、#039;3 1, hj F. =F3 +一一一一f ; 计算系数Rdm/kN)R. = _hl 拿二4', +0.33/, (h t +hz)2 R ，=一-一一一一一4', +0.33/, (h , +h3)' R3 =Rz +一一一-一一一一4 ; (h 3+h, )2 R =R3 +一一-一一一一一一4 '3 平台单位力作用处的侧移(主位移) 由某层作用单位力后引起其它层的侧移 (111位移)(m/k N) (m/kN) .J,. 8 11 :;:土 (F ， +R ,) 12 8 12 =821 =.8 h =8 , 1 h ,h, = 611

26、 +一一-一-一一41, +48; F .-1 : f , -2 h._t h ? (h.- 2 + h.- ,)' h2_. I R ,. -l =R , -2 +一-一一二一一一一一一+一一二 4 r ._2 1.- , n - 1 1.-, '.四 1h 2._1 8 (._,) (._,) =二 (F ， -l +R.-t +一一一一一一)12 4 TII -l 8(;-1) , =8, (11+1) =8( , -d( , -t) + 4r.-l n 1. '. h'. 、8. =二-:-(F. +R; + 一丁一一-)12 4 r; hi I

27、 (h.-I + h.)2 F.=F.- t +一 R 11 = F .-1 +一一一一一-1. 1 4'.? 注 i = 1 , 2 f 3 , ', 0 , J;j-;层柱截丽惯性距 (m 4 ); J;i 一-，层梁截面惯性距， (m 4 h L. 一-，层蜒的跨度 (m) ， .-一-，层柱的高度 (m) E ， 一一材料弹性模量 (kN/m 句。附录B 综合挡风系数 。值综合挡风系数的a 值，应根据设备布置和风向与设备铀线关系(图 B -1. B ? 2 ) 按表B 确定。综合措凤系鼓 a 值 表B凤向与设备轴线平行时 凤向与设备轴线垂直时每层 两跨框架 单跨框架

28、 两跨框架 单跨框架柱间 '1.'1层 单层 空冷 顶层 单层 空冷 而层 单层 空冷 '1.'1.层 单层 空冷面积<m 2 ) 设备 设备 器层 设备 设备 器层 设备 设备 设备 设备 设备 器层25 1. 26 1. 16 1. 10 0.91 1.28 1. 09 1. 06 30 1.05 0.97 1. 12 0.84 0.75 0.96 1. 07 0.91 0.89 1.55 1.19 1.49 35 0.90 0.83 0.96 0.72 0.65 0.81 0.92 0.78 0.76 1.32 1.02 1.27 40 0.

29、79 0.72 0.85 0.63 0.57 0.72 0.81 0.68 0.67 1. 16 0.89 1. 12 45 0.70 0.65 。 75 0.56 0.50 0.64 0.72 0.61 0.59 1. 03 0.79 0.99 50 0.63 0.58 0.68 0.51 0.45 0.58 0.64 0.55 0.53 0.93 0.72 0.90 巳Mr时州罩在结打也茧宫时悟监叶()节计主才? E# 丰立#-回应E酬捂缸医(旦17 手丰V问l 柱距 l 柱距(a )两跨布置时图 B-2 风向与设备轴线垂直(b )申跨布置时附录C 结构JI 水i' l t辰!每

30、Jt月 ''51 公戊a一户U。叫王凹-EG-G Z-J , ,d qG T (C.II.11 式巾 T 1 框架结构基本白振周期 ( s l; G Ei 一一第 1 层重力荷截代表值，按建筑抗震设计规范规定采用 (kN ), G ， -一第一层地单位力作用下水平位移. ;f按附录 A 公式 l 赁，J一一基本内振周期的调整系数， nf取0.719 附录D 柱抗侧移刚度计算柱抗侧移刚度，可接下式计算z12E 1 . Kz 吁一丁了一式中 K，-往抗侧移刚度 (k N/m); hi 一-1层柱的高度 (m);E一一柱材料弹性模量 (kN/m2);1. 一-1 层柱戳面惯性矩

31、(m 勺 gC 一一刚度修正系数，按表D计算。(DJJ.ll 刚度修正系数计算式 表D条 件 中桂简图 边柱筒图中 Kl 肿K ， t Ko 间 一K , ?K. 层性 ? J 底 脚固定一，军 1 民主 f 桂层 脚 Ko 伎接注:Ko 为柱线刚度， Kl Kz K3. K为各层梁线刚度$当计算边往刚度修正系数时，式中剖K， K， 取零e计 算 式E 一一气了2+K K= (Kt +Kz) +(K3 +K,) 2 K o O.5+K 一一-一2+K r= Kl+Kz Ko O.5+K =一1 +一2?i'哇a哇 z Kl+ K Z Ko 附录E 用 ?iJ 说 IVJ本规范条文中要

32、求严格程度的用词，在执行时接下述说明区别对待:E儿 l 表示很严格，非这样做不可的用词 z正面i司采用.必须反 ?i 司采用;严禁E.il.2 表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，iF.面 i司采用.应反面 i司采用;不应;或.不得导;E.且0.3 炭示允 i词1 稍 f存I选撑.在条件盯 I时'0时、.1 酋先应这拷做的用词:正面 i司采用;宜;或 ;f; ; 反面前l采用;不宜;。附加说阴二本规范主编单位和i 二i二卖起草人名早主编单位:中闵1'1七洛因1石油化工工程公司主要起草人.孙柯仅徐文光胡鸣歧22 中华人民共和国行业标准石油化工企业钢筋混凝土冷换框架设计规范

33、SH3067-95 条文说明199 5 北京修订说明本规范是根据中国石油化工总公司中石化(1991)建标安 158号文的通知，由我公司对原 4炼油厂冷换框架设计技术规定>> SH J 1013-83 (钢筋混凝土篇)进行修订而成。在修订过程中，进行了广泛的调查研究，总结 r近年来石油化工冷换框架的实践经验和新的科研成果，对其中的主要问题，进行了多次讨论，最后经审查定稿。本规范共分阴章和阿个附录。这次修汀的主要内容有.按 4建筑结构设计统一标准J.， GBJ 68- 84的规定，采用r以概率论为基础的设计方法，按建筑抗震设计规范GBJ 11一腑的规定，修改了设计地震作用的取值，增加T

34、抗震设计的内容.按 4建筑结构设计通用符号.计量单位和基本术语>> GBJ 83- 85的规定，修改了符号、 tt 量单位和基本术语=删减 r原规定中一些不常用的有关规定，补充 r必要的规定。在本规范施行过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料提供我公司，以便今后修订时参考。中国石化洛阳石油化工工程公司一九九四年十二月目次l 总则 . .27 2 一般规定. .282.1 结构布置. . 28 2.2 结构i 算 - . 31 2.3 抗震设防. . .32 2.4 材料选择-. 34 3 荷载和荷载效应组合. .35 3.1 荷载. . 35 3.2 荷载效应组合. &#

35、039;19 4 截面设计与构造. 41 总则1. O. 1 石油化工企业生产装置中的冷换框架，有两种形式:一种是在框架上仅设置冷换设备，另一种是在框架上除设置冷换设备外，在框架顶层还设有空气冷却器。这两种冷换框架的结构布置、设计原则虽有些不同. f且生产特点大体上是相同的，而且在工艺生产分类中均属冷换框架。本规范适用于上述两种形式的冷换框架.但不适用于管架(管廊)顶上带空气冷却器的钢筋混凝土框架，因为管架结构的布置和受力特点与冷换框架差异性大，设计标准和方法也不同。27 2 一般规定2.1 结构布置Z. . 1 冷换框架的结构布置，应力求体型简单.质量与自IJ度分布均匀，尽可能地避免不等高框

36、架，避免刷度突变，因石化企业许多是建在地震区，结构体型不规则，质量与刚度不均匀，对抗震亟为不利。设计时应从布置上加以解决。2. .Z 程架结构布置，在满足生产要求的情况下，采用横向作为承重框架，口f使构件传力直接，同时由于横向为框架结构，增强了横向刚度.减少横向的侧向变位，因而使结构也较为合理。 m有时由于生产要求，需要将承重框架布置在纵向时.应注意加强横向刚度，可将横向梁柱节点采取则性构造攒施。2.1.3 框架结构布置，当平面为正方形或接近正方形时，由于平而长宽比之故，框架纵横向都应采用框架结构。设防烈度 7 - 9 度时，纵横向也应采用框架结构，以提高抗震能力。2.1 电 4 lt防烈度

37、7 - 9 度地区的玲换框架.应采用现浇结构，以提高抗震性能。2. .5 框架平面定flL轴线与性截面几何中心重合; 上 F层注截爵的几何中心在同一塞线上=框架纵横梁中心线与往中心线重合，是为了减少结构布置上的不必要的偏心，21 避免号|起不利影响。2. 1. 6 框架的跨度、住距和ti! 高的系列，系根据我公 rfJ对 lfi个石化厂的 60座冷换框架调奇分忻确定的。报据调杏，跨度有4.3日， 4.5 , 5.0, 5.7 , 6.11 , 7.11 , 7.5 , 8.7 m 共八种;村，距有 4.0 ， 4.5 ， fi.O , 6.6 , 7.0 m 共五种 a 层高自3.8 ， 4.

38、0 , 4.2 , 4.6 , 4.65 , 4.75 , 4.8 , 5.0 , 5.2 , 5.3 , 5.4 , 5.5 , 5. 白， 5.7 , 5.8 , 6.0 , 6.2 ，自 .3 ，6.5 , 6.6 , 6.7 , 6.9 , 7.0 , 7.1 , 7.5 , 7.8 , 7.9 , 8.0 , 8.17 m 共29种。调查表明:跨度、柱距及层高的种类繁多。 l司样的规模.同样的设备，由于设计人不同，布置的结果相差悬殊。出现上述现象的主要原因是长期以来对冷换框架的设计没有一定尺寸系列的要求，设计中不受任何约束。为纠正上述情况，在满足工艺安装的一般雯求和总结以往设计的基础

39、上，规定 f框架系列尺寸。拧-网尺寸的确定，为了减少空冷器的振动影响，原则上柱网尺寸与空冷器构架尺寸相对应，推荐使用柱网 6 x 4. ;而 m (两跨)和 6 x 5.7 m两种，其中 6x4.35m (两跨)也 lif 用 6 x8.7m (单跨)代替G跨度:有空冷器时，采用 4.35 ， 5.7 ， 3.7m 系列 s 无空冷器时，采用 5.0 ， 6.0 , 7.0 m ，冷换设备的系列尺寸，其总长度最大 7 -7.5 m ，考虑设备两端分别留有走道和检修面 2-2.4 m ，楼层平台总宽度要求约为 9 -9.9m 。对 6.0 ， 7.0m 跨度可采用悬挑平台满足总宽度的要求。抖，距

40、推荐使用 6.0 m ，按每 6.0 m性距内设宦两台冷换设备，从工艺管线布置和生产要求也是适宜的。若采用29 4.0 m拉距，布置两台设备有困难，布置一台又显得平面利用不紧凑，结构也不合理，故未纳入规范系列。如l工艺生产实际需要4.0m柱距时，可按特例处理。层高经调查偏高，应从严控制，规范中对底层采用1. 0 m的倍数，对第二层及其以上采用。.5 m的倍数，因此，底层采用4.5 ， 5.0 , 5.5 , 6.0, 6.5 , 7.0m ，第二层及其以上采用4.5 ， 5.0 , 5.5 , 6.0m 。2.1.7 框架上冷换设备基座高度一般在O.7-0.9m ，以往设计有的采用钢筋混凝土结

41、构，有的采用钢结构。这两种结构形式各有其优缺点，钢结构外型美观、轻巧，但钢材用最大，投资多，钢筋混凝土结构省钢材，造价低，一般可节省钢材70%以上，规范规定;宜采用钢筋混凝土结构主要是考虑节省钢材。安冷嚣的风凯和电机饥座，以往大部分采用钢结构，主要是设备汀货原因，往往由于风机和电机的设备订货，与设讨规定的规格出入大，施工现场经常需要修改基座形式和尺寸，为使基座具有修改尺寸的适应性，因此，规定;宜采用钢结构;。2. 1.8 框架层阔的交通，应根据生产操作和安全防火要求确定。一般每层至少应设置一个45度的斜梯。根据调查，框架层阔的梯子，有的位置不当，有的坡度太陡，操作工人意见很大，故梯子斜度宜采用

42、为45度。2.1.9 框架各层平台四周钢栏杆，以往当平台高度小于20m 时.栏忏高1. 0 m; 高度大于等于20m时，栏杆高度1. 2m 。根据劳动部最新规定，将栏杆高度1.0m 肴，改为1. 05m 。30 2.2 结构计算2.2.1 框架结构构件，应满足正常操作、充水试压和地震作用三种荷载状态下承载力要求，即结构构件的承载力设 ii 值，应大于各种荷载状态下的内力组合设计值，以保证结构构件的安全使用。结构构件的正常使用要求，是指结构构件在各种荷载状态作用下，结构构件的变形、裂缝、应力等计算值，不应超过相应的规定限值。满足承载力和正常使用的要求，是结构计算最主要的原则。2.2.2 根据建筑结构破坏效果的严重程度，划分安全等级。冷换框架属于一般的构筑物，其破坏后果介于不严重与很严重之间，即严重破坏，属于分类中的二级。建筑物中各类结构构件使用阶段的安全等级，宜与整个结构的安全等级相同，但对其中部分结构构件的安全等级，可根据其重要程度作适当调整。对承受恒载为主的小偏心受压柱的构件安全等级，应提高一级，因为它是恒载产生的轴向力标准值与按荷载的短期效应组合计算的轴向力值的比值达到70%及以上的构件。在冷换框架结构中，只有恒载小偏心受压柱属于需要提高安全等级的构件。2.2.3 框架构件的抗