vb奥氏体不锈钢TiG焊的焊接工艺评定.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流vb奥氏体不锈钢TiG焊的焊接工艺评定.精品文档.目 录摘 要1引 言2第一章 焊接工艺评定基本原理31.1 焊接工艺评定的目的31.2焊接工艺评定的一般程序31.3 焊接性能是焊接工艺评定基础3第二章 奥氏体不锈钢TIG焊的焊接工艺评定理论基础42.1 评定对接焊缝42.2 管与板角焊缝试件42.3 焊接工艺因素42.4. 评定规则52.5热处理52.6 试件厚度和焊件厚度62.7试件制备62.8 对接焊缝试件和试样的检验8第三章 焊接工艺评定表13第四章 结束语20参考文献21致 谢22摘 要焊接过程是特殊过程。焊接结果不容易经济地通过检

2、验和试验完全验证，有些问题在设备使用后才曝露出来造成不应有的损失。在产品施焊前就需要确认焊接工艺能否保证焊接接头的使用性能。焊接工艺评定又是制造安装单位的技术资源和技术储备，是焊接技术和焊接质量控制水平和能力的标志，也是获得优良焊接质量的保证。通过焊接工艺评定的研究能更好的了解焊接技术和焊接工艺的特性，掌握焊接工程的内在规律。奥氏体不锈钢具有优异的抗腐蚀性、良好的高温抗氧化性和低温韧性,具有很高的经济价值.一般认为,奥氏体钢在焊接中存在的问题主要有:焊接接头区的晶间腐蚀、应力腐蚀开裂及含Ni较高的单相奥氏体钢焊接接头的热裂纹等.这些问题都与奥氏体钢焊接区域的显微组织结构有关.关键词 焊接工艺评

3、定 一般过程 指导书 评定报告 检测 焊缝引 言在现代生产中，随着社会的进步、生产力的发展对焊接产品的要求越来越高，不锈钢以其耐腐蚀，耐酸等良好的性能得到广泛应用奥氏体不锈钢是应用最广泛的不锈钢，以Cr-Ni型不锈钢最为普遍。目前奥氏体不锈钢大致分为Cr18-Ni8型、Cr25-Ni20型、Cr25-Ni35型。还有广泛开发应用的超级奥氏体不锈钢。本文以1Cr18Ni9Ti钢为例做焊接工艺评定。焊接工艺是保证焊接质量的重要措施，它能确认为各种焊接接头编制的焊接工艺指导书的正确性和合理性。通过焊接工艺评定，检验按拟订的焊接工艺指导书焊制的焊接接头的使用性能是否符合设计要求，并为正式制定焊接工艺指

4、导书或焊接工艺卡提供可靠的依据。不锈钢的生产在我国已经历了近年的发展历程，但目前的生产规模仍与产钢头号大国的地位很不相称。尽管不锈钢的生产技术都有了长足的进步，产量、质量和品种不断增加和提高，少数产品的质量达到了国际先进水平，但是和国际先进水平相比，我国不锈钢厂在工艺技术、装备水平、产品质量等方面尚有较大的差距，需要进行技术改造和提高，以适应我国国民经济发展的要求。在发达国家，每年消耗的不锈钢中约有70%是奥氏体不锈钢，尽管我国消费水平不高，奥氏体不锈钢的消耗量也达到总消耗量的65%左右。钨极氩弧焊焊接不锈钢尤其是较薄的板材、管材具有独特的优势，焊接质量容易保障，但是如果工艺不当也会产生严重缺

5、陷，如奥氏体晶粒边界会产生碳扩散现象,并与 Cr 结合，生成碳化铬。当晶粒界附近的 Cr 含量小于12%时,会导致贫铬，从而在腐蚀介质作用下贫铬区将失去耐腐蚀性能。导致不锈钢晶间腐蚀,这种腐蚀现象受到应力作用时就会沿晶断裂，是奥氏体钢最危险的一种破坏形式。晶间腐蚀受应力作用时产生断裂的区域分别作用在焊接接头的热影响区、焊缝或熔合线上。奥氏体不锈钢不是在任何时候都会产生晶间腐蚀。它与钢的加热温度和产生晶间腐蚀的温度敏感区，焊接过程中高温停留时间有关。最敏感的温度区间为450-850。当加热温度小于450时，不会产生碳扩散现象。也就是说不会形成碳化铬化合物。当温度升高至830以上时，此时晶粒内铬扩

6、散现象增强。大量的铬于晶粒的碳化合生成碳化铬，但两者都不会形成贫铬。产生晶间腐蚀最敏感的温度为630，因此在焊接过程中严格控制危险温度区,降低630的高温度停留时间。第一章 焊接工艺评定基本原理1.1 焊接工艺评定的目的焊接工艺评定的目的是验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确性，并评定施焊单位能力。1.2焊接工艺评定的一般程序焊接工艺评定的一般过程是：在产品施焊之前，根据材料的焊接性能，结合产品的制造工艺拟定焊接工艺指导书，遵照焊接工艺评定标准施焊试件、制取式样，检查试件和式样，测定焊接接头是否具有所要求的使用性能，提出焊接工艺评定报告，对拟定的焊接工艺指导书进行评定作出结论。根据评定合格的焊接工

7、艺指导书，可以编制出在它覆盖范围内若干焊接工艺规程，规范生产单位的制造安装焊接工作。若评定不合格，则应分析不合格原因，修订焊接工艺指导书，重新评定。1.3 焊接性能是焊接工艺评定基础焊接性能是金属材料对焊接加工的适应性。即材料在限定的施工条件下焊接符合设计要求的构建，并满足预定服役要求的能力。焊接性能受材料、焊接方法、构件类型及使用要求四个因素的影响。焊接性能试验包括焊接工艺性能试验和焊接接头使用性能试验。焊接工艺性能试验主要指焊接裂纹敏感性试验、焊接气孔敏感性试验；焊接接头使用性能包括力学性能、耐腐蚀性能、抗疲劳性能、抗脆断性能。通过焊接性能试验可以了解焊接方法、焊接工艺对金属材料的适应性；

8、了解焊接材料的匹配性；可以合理地选择焊接工艺参数。焊接裂纹敏感性试验可分为间接法和直接法两大类。做焊接性能试验时要根据金属材料的特点，要有针对性。奥氏体不锈钢从凝固到冷却至室温都保持奥氏体组织，没有冷裂纹倾向。对奥氏体不锈钢不做热影响区最高硬度试验或Y形坡口焊接裂纹试验。第二章 奥氏体不锈钢TIG焊的焊接工艺评定理论基础2.1 评定对接焊缝工艺时，采用对接焊缝试件。对接焊缝试件评定合格的焊接工艺亦适用于角焊缝。试件形式示意图1。图1 焊接工艺评定试件形式2.2 管与板角焊缝试件a.管与板角焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于板材的角焊缝，反之亦可。b.板材对接焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于管材的

9、对接焊缝，反之亦可。2.3 焊接工艺因素1.焊接工艺评定因素分为重要因素、补加因素和次要因素 1)重要因素是指影响焊接接头力学性能（冲击韧性除外）的焊接工艺因素。 2)补加因素是指影响焊接接头冲击韧性的焊接工艺因素。当规定进行冲击试验时，需增加补加因素。 3)次要因素是指对要求测定的力学性能无明显影响的焊接工艺因素。 表1 奥氏体不锈钢TIG焊的焊接工艺评定因素因素种类焊接工艺评定因素的主要内容重要因素药芯焊丝牌号(只考虑类别代号后头两位数字)、焊丝钢号、增加或取消填充金属、实心焊丝改为药芯焊丝或相反、预热温度比已评定合格值低50以上、保护气体种类、混合保护气体配比、补加因素从已评定合格的焊接

10、位置改变为向上立焊、电流种类和极性、增加线能量次要因素坡口形式、在同组别号内选择不同钢号做电板、坡口根部间隙、增加钢垫板、填充金属横截面积、焊接位置、改变尾部保护气体、保护气体流量、电流种类和极性、电流值和电压值、乌极的直径和种类、不摆动或摆动焊、乌极间距、喷嘴尺寸2.4. 评定规则a : 焊接方法 改变焊接方法，需要重新评定焊接工艺 。b : 各种焊接方法的焊接工艺评定重要因素、补加因素和次要因素1）当变更任何一个重要因素时都需要重新评定焊接工艺。2）当增加或变更任何一个补加因素时，则可按增加或变更的补加因素增焊冲击韧性试件进行试验。3）当变更次要因素时不需要重新评定焊接工艺，但需要重新编制

11、焊接工艺指导书。c : 当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法或重要因素、补加因素不同的焊接工艺时，可按每种焊接方法或焊接工艺分别进行评定；亦可使用两种或两种以上焊接方法、焊接工艺试件，进行组合评定。 组合评定合格后用于焊件时，可以采用其中一种或几种焊接方法、焊接工艺，但应保证其重要因素、补加因素不变，按相关条款确定每种焊接方法或焊接工艺适用于焊件厚度的有效范围。2.5热处理 改变焊后热处理类别，需重新评定焊接工艺。除气焊外，当规定进行冲击试验时，焊后热处理的保温温度范围或保温时间范围改变后要重新评定焊接工艺。试件的焊后热处理应与焊件在制造过程中的焊后热处理基本相同，低于下转变温度进行焊后热处

12、理时，试件保温时间不得少于焊件在制造过程中累计保温时间的80%。奥氏体钢的使用温度高于或等于196时，可免做冲击试验，一般不热处理。2.6 试件厚度和焊件厚度评定合格的对接焊缝试件的焊接工艺适用于焊件厚度的有效范围：表2 试件焊缝金属厚度与焊件焊缝金属厚度规定 mm表3 试件厚度与焊件厚度规定 mm1)对接焊缝试件评定合格的焊接工艺用于角焊缝焊件时，焊件厚度的有效范围不限。2） 组合评定合格后，当作单一焊接方法（或焊接工艺）分别评定来确定适用于焊件母材的厚度有效范围。3） 本次设计使用的奥氏体母材厚度为 1.5T102.7试件制备母材、焊接材料、坡口和试件的焊接必须符合焊接工艺规程的要求。试件

13、的数量和尺寸应满足制备试样的要求，试样也可以直接在焊件上切取。 对接焊缝试件尺寸：试件厚度应充分考虑适用于焊件厚度的有效范围。 角焊缝试件尺寸见表4和图2、图3。表4 板材角焊缝试件尺寸 mm图2 板材角焊缝试件及试样图3 管材角焊缝试件2.8 对接焊缝试件和试样的检验a. 试件检验项目：外观检查、无损检测、力学性能试验。 外观检查和按 JB4730 进行无损检测结果不得有裂纹。 b. 力学性能试验项目包括拉伸试验、夏比 V 型缺口冲击试验（当规定时）和弯曲试验。 1) 力学性能试验项目和取样数量应符合表 5 的规定。 2) 当试件采用两种或两种以上焊接方法（或焊接工艺）时： 拉伸试样和弯曲试

14、样的受拉面应包括每一种焊接方法（或焊接工艺）的焊缝金属和热影响区；当规定做冲击试验时，对每一种焊接方法（或焊接工艺）的焊缝区和热影响区都要做冲击试验。 表 5 力学性能和弯曲性能试验项目和取样数量 c .力学性能试验的取样要求： 1) 取样时，一般采用冷加工方法，当采用热加工方法取样时，则应去除热影响区。 2) 试件允许避开缺陷制取试样，取样位置按规定。 3) 试样去除焊缝余高前允许对试样进行冷校平。 4) 板状对接焊缝试件上试样取样位置见图 4。 图4 板材对接焊缝试件上试样位置图d. 拉伸试验1) 取样和加工要求 a) 试样的焊缝余高应以机械方法去除，使之与母材齐平。试样厚度应等于或接近试

15、件母材厚度 T。 b) 厚度小于或等于 30mm 的试件，采用全厚度试样进行试验。 c) 当试验机受能力限制不能进行全厚度的拉伸试验时，则可将试件在厚度方向上均匀分层取样，等分后制取试样厚度应接近试验机所能试验的最大厚度。等分后的两片或多片试样试验代替一个全厚度试样的试验。 2)形式紧凑型板接头带肩板形试样（见图 5）适用于所有厚度板状的对接焊缝试件。图5 紧凑型板接头带肩板形拉伸试样3)指标 拉强度应不低于母材标准规定值的下限值。e. 弯曲试验1) 试样加工要求 试样的焊缝余高应采用机械方法去除，面弯、背弯试样的拉伸表面应加工齐平，试样受拉伸表面不得有划痕和损伤。 2) 试样形式a) 横向侧

16、弯试样见图6。图6 横向侧弯试样b) 面弯和背弯试样见图 7。 试件厚度 T 为 1038mm ，试样宽度等于试件厚度。图7 面弯和背弯试样c)指标试样在弯曲到规定的角度后，其拉伸面上沿任何方向不得有单条长大于3mm的裂纹和缺陷。试样的棱角开裂一般不记。f. 冲击试验试样 a) 试样取向：试样纵轴应垂直于焊缝轴线，缺口轴线垂直于母材表面。 b) 取样位置；在试件厚度上的取样位置见图 8。 c) 缺口位置：焊缝区试样的缺口轴线应位于焊缝中心线上。 热影响区试样的缺口轴线至试样轴线与熔合线交点的距离大于零，且应尽可能多的通过热影响区。 图8 冲击试样位置图2) 合格指标焊接接头每个区 3 个试样为

17、一组的常温的冲击吸收功平均值应符合图样或相关技术文件规定，且不得小于 27J，至多允许有 1 个试样的冲击吸收功低于规定值，但不低于规定值的 70%。 g.焊缝试件和试样的检验检验项目：外观检查，金相检验（宏观、微观）1)检验不得有裂纹。2)项检验焊缝根部应焊透，焊缝和热影响区不得有裂纹、未熔合；角焊缝两焊脚之差不宜大于3mm。 3）用线切割机将奥氏体钢母材和焊接热影响区切下厚0.5mm的薄片.对焊接区薄片用王水溶液侵蚀,显示出熔合区将薄片在砂纸上磨至50,再用离子减薄仪在氩气介质中减薄至30.从薄片试样上截下=3mm的圆片,即可进行透射电镜观察分析.取焊接区金相试样在管式电炉中加热至750保

18、温24h,随炉冷却,取出后在苛性赤血盐溶液中煮沸24分钟,然后在金相显微镜下观察相析出程度.焊接工艺评定报告名 称：1Cr18Ni9Ti+1Cr18Ni9Ti(6)对接焊 焊接工艺评定序号: HPX001 焊接工艺评定编号: HP001 焊接工艺规程编号: HPG001 焊 接 方 法: 钨极氩弧焊 山东科技大学2011年05月焊接工艺评定任务书评定项目1Cr18Ni9Ti+1Cr18Ni9Ti(6)对接焊焊接方法钨极氩弧焊焊 接 位 置水平评定用材材质或牌号规 格备 注母 材1Cr18Ni9Ti /1Cr18Ni9Ti6/焊条或焊丝H0Cr21Ni10Ti2.5/焊剂或气体Ar/检验项目试件

19、数量评定标准检验项目试件数量评定标准拉 伸2GB/T228金 相/弯曲面弯2GB/T232冲击焊 缝3GB/T229背弯2GB/T232熔 合线/侧弯/热影响区6GB/T229预热预热温度/ 焊接接头图第一页层间温度/ 其它/后热后热温度 / 后热时间/ 分焊后热处理温度/ 时间/ 分其它/电特性电流见焊接工艺指导书电压其它编制日期审批日期焊 接 工 艺 指 导 书单位名称 山东科技大学 焊接工艺评定序号： HPX001 焊接工艺指导书编号： HPG001 日期： 2011.05 焊接工艺评定报告编号： HP001 焊接方法： 钨极氩弧焊 机械化程度（手工、半自动、自动）： 手工 焊接接头：

20、简图：（接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道布置及顺序）坡口形式： 见图 衬垫（材料及规格） / 其他 / 母材：类别号： 组别号： 1 与类别号： 组别号： 1 相焊及标准号： GB/T4237 钢 号：1Cr18Ni9Ti与标准号：GB/T4237 钢 号：1Cr18Ni9Ti 相焊 厚度范围：母材：对接焊缝： 1.512 角焊缝： 不 限 管子直径、壁厚范围：对接焊缝： 1.512 角焊缝： 不 限 焊缝金属厚度范围：对接焊缝： 12 角焊缝 ： 不 限 焊材类别焊丝/焊材标准GB/T8110-1995/填充金属尺寸2.5/焊材型号H0Cr21Ni10Ti/其他/ 第二页焊接位置： 对接

21、焊缝的位置： 平焊 焊接方向：（向上、向下） / 焊后热处理： / 温度范围（） / 保温时间（h） / 预热：预热温度（）（允许最抵值） / 层间温度（）（允许最高值） / 气体： 气体种类 混合化 流量（L/min）保 护 气 ： Ar 99.96% 810 电特性电流种类： 直 流 极性： 正接 焊接电流范围（A）： 90190 电弧电压（V）： 2528 （按所焊位置和厚度，分别列出电流和电压范围，记入下表）焊道/焊层焊接方法填充材料焊接电流电弧电压焊接速度线能量牌号直径正性电流（A）（V）（cm/min）kJ/cm1钨极氩弧焊H0Cr21Ni10Ti2.5正接801102526782

22、42钨极氩弧焊H0Cr21Ni10Ti2.5正接12014027281014243钨极氩弧焊H0Cr21Ni10Ti2.5正接1201402728101424/钨极类型及直径 铈钨、2.5 喷嘴直径（mm）： 12 熔滴过渡形式 短路过渡 焊丝送进速度（cm/min）： / 技术措施：摆动焊或不摆动焊： 不摆动焊 摆动参数： / 单道焊或多道焊（每面）： 多道 单丝焊或多丝焊： / 编制日期审核日期批准日期 第三页 焊 接 工 艺 评 定 报 告单位名称：山东科技大学 焊接工艺评定序号： HPX001 焊接工艺评定报告编号： HP001 日期：2011.05接工艺指导书编号： HPG001 焊

23、接方法 ： 钨极氩弧焊 机械化程度（手工、半自动、自动）： 手工 接头简图：（坡口形式、尺寸、衬垫、每种焊接方法或焊接工艺、焊缝金属厚度） 母材：材料标准： GB/T4237 钢号： 1Cr18Ni9Ti /1Cr18Ni9Ti 类、组别号：1与类、组别号：1 相焊厚度： 6mm 焊后热处理： / 热处理温度（）： / 保温时间（h）： / 保护气体： 气体种类 混合化 流量（L/min）保 护气体: Ar 99.96% 810填充金属：焊材标准： GB/T8110-1995 焊材牌号： H0Cr21Ni11Ti 焊材规格： 2.5 焊缝金属厚度： / 其他： / 电特性：电流种类： 直流 极

24、性： 正接钨极尺寸： /焊接电流（A）： 110、140 电弧电压（V）： 26、28 焊接位置：对接焊缝位置：平焊 方向：（向上、向下）： / 角焊缝位置： / 方向：（向上、向下）： / 技术措施： 焊接速度（cm/min）： 7、10 摆动或不摆动： 不摆动焊 多道焊或单道焊（每面）： 多道 多丝焊或单丝焊： / 其他： /第四页拉 伸 试 验 试验报告编号： L001 试样编号试样宽度（mm）试样厚度（mm）横截面积（mm2）断裂载荷（kN）抗拉强度（MPa）断裂部位和特征L0125615080530焊缝L0225615078520焊缝弯曲试验 试验报告编号： W001 试样编号试样类

25、型试样厚度（mm）弯心直径（mm）弯曲角度（0）试验结果W01面弯=6241800合格W02面弯=6241800合格W03背弯=6241800合格W04背弯=6241800合格/冲击试验 试验报告编 ： C001 试样编号试样尺寸缺口类型缺口位置试验温度（）冲击吸收功（J）备注C0155510V型热影响区常温55/C0255510V型热影响区常温48/C0355510V型热影响区常温50/C0455510V型焊缝区常温65/C0555510V型焊缝区常温69/C0655510V型焊缝区常温50/C0755510V型热影响区常温68/C0855510V型热影响区常温60/C0955510V型热影

26、响区常温64/第五页金相检验（角焊缝）：根部：（焊透、未焊透） / ， 焊缝：（熔合、未熔合） / 。 焊缝、热影响区：（有裂纹、无裂纹） / 。 检验截面焊脚差（mm）/无损检验RT： 无裂纹 UT： / MT： / PT： / 其他分析表面或取样开始表面至熔合线的距离（mm）： / 附加说明： / 结 论： 本评定按JB 47082000规定焊接试件、检验试样，测定性能，确认试验记录正确评定结果： 合 格 焊工姓名李海章焊工代号01施焊日期2011年04月03号编制日期审核日期批准日期第三方检 验第六页金相检验（微观）对18-8奥氏体不锈钢(1Cr18Ni9Ti)单面焊、双面焊焊接区域在显

27、微镜下观察的结果表明,两种试样焊接区域的组织特征相似，几种类型的铁素体形态(蠕虫状、板条状的、骨架状的)共存于18-8奥氏体不锈钢焊缝中，且不同位置处各种铁素体形态所占比例不同。在焊缝中心以骨架状铁素体为主，偏离中心处以板条状铁素体为主，而在熔合区附近则以蠕虫状铁素体为主。板条状铁素体由奥氏体晶界向奥氏体晶内生长，板条间相互平行。熔合区靠近焊缝一侧，由于冷速快而形成大量蠕虫状铁素体，2铁素体含量很少，奥氏体晶粒较粗大，可观察到杂质和析出物被轧制成带状的形态。焊接处有一条条状夹杂物带，可能会成为裂纹萌生处。试验中发现,奥氏体钢焊缝在经过高温处理或时效处理时将有相和M23C6析出。对焊接区金相试样

28、在管式电炉中进行750保温24h的加热处理,试样随炉冷却后用苛性赤血盐溶液煮沸24分钟.在显微镜下观察，可看到光亮绿色的奥氏体基体上分布着淡黄色的铁素体和大量黑色析出物。这些析出物分布是不均匀的，有些晶界存在，有些晶界不存在。还可以观察到有些析出物由铁素体组织转变而成，有的是由奥氏体组织部分转变而成。.根据相形成的机理，相是形核控制其形成速率的，一旦形核，相长大很迅速，铁素体可能全部转变为相，而不会出现铁素体部分转变为相的情况。可以推知，由铁素体部分转变而成的析出物可能为M23C6，由铁素体完全转变而成的析出物可能为相。由相和M23C6析出的TTT曲线可以看出，相析出比M23C6要缓慢得多。对

29、奥氏体钢焊接区域及母材进行X射线衍射，将X射线衍射分析结果与粉末衍射标准联合委员会(JCPDS)公布的标准值进行对比，实测衍射峰所对应的晶面间距与JCPDS公布的对应相的晶面间距标准基本吻合。由此可知奥氏体钢焊接区域及母材中都以奥氏体为主要组成相,其次是铁素体相和微量的其它相。但相对来说，焊缝中铁素体含量比母材中高些，这与金相观察的结果相一致。电镜观察区发现，在奥氏体钢焊缝和HAZ的奥氏体晶粒内部都存在少量马氏体，但其数量很少，焊缝中的马氏体组织中位错亚结构很少，HAZ的马氏体中的位错亚结构比焊缝中的多。第四章 结束语TiG焊接技术在现代焊接领域仍占有不可替代的作用。尤其在低中合金钢，有色金属

30、和一些特殊性能钢的焊接方面，TiG焊接技术的作用更显突出。奥氏体不锈钢是应用最广泛的不锈钢，以Gr-Ni型不锈钢最为普遍。优质的TiG焊能满足奥氏体不锈钢的设计要求，保证正常的使用寿命。而一旦出现严重的焊接缺陷，就会影响常品的使用寿命，甚至给安全生产带来威胁，引起安全事故。为了防止这些缺陷的产生，对TiG焊技术进行更深一步探索。通过对质量差原因的分析，逐步改善和提高奥氏体TiG焊的焊接质量。奥氏体TiG焊的焊接质量受到焊接设备、焊丝、操作技术水平等的限制。通过对这些限制的深入研究找出造成质量差的原因，提出相应措施，解决这些缺陷，使其进一步完善，加以推广，并对奥氏体不锈钢的焊接作业起到一定指导作

31、用。参考文献1.王新民. 焊接技能实训： 机械工业出版社2.乌日根. 焊接质量检测： 化学工业出版社3.王贵斗. 金属材料与热处理： 机械工业出版社4.邓洪军. 金属熔焊原理： 机械工业出版社5.雷世明. 焊接方法与设备： 机械工业出版社6. 李莉. 焊接结构生产： 机械工业出版社7.李荣雪. 金属材料焊接工艺： 机械工业出版社8.冯秋官. 机械制图与计算机绘图： 机械工业出版社9.全国锅炉压力容器标准化技术委员会编. 承压设备焊接工程师： 云南科技出版社10.劳动和社会保障部教材办公室组织编写. 焊接工艺与技能训练： 中国劳动和社会保障出版社致 谢感谢孙宏飞老师在论文撰写过程中给予的指导和帮助。孙宏飞老师一丝不苟的作风，严谨求实的态度，踏踏实实的精神，不仅授我以闻，而且教我做人，虽历时三载，却给以终身受益无穷之道。感谢材料工程系全体老师对我的培养，向他们表示诚挚的谢意和崇高的敬意。同时也感谢我的同学们三年来对我的学习、生活的关心和帮助。再次感谢校方、老师特别是指导老师给予的帮助。最后，向我的父亲、母亲致谢，感谢他们对我的养育之恩。（最后签名）年 月 日