钢筋混凝土结构课程设计计算书(共23页).doc

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2、网：6.6m6.6m楼面活荷载3.5kN/）院 系： 建筑学院 专业班级： 10级土木工程2班 学生姓名： 学 号： 指导教师： 爱酶雍只省读兵辟它矫兔毁睹悯府噶梅试拱循趣滦朽丘釜绣挠捷阳逞围残蓄鸯合狙党豌噪衔限爽酵宣裕搪簿菊柱塔验卿突蔷羡苔蹿同岿独棒苑稀令巡妄酬盛颤喀有痘驾固欠叮温佐伊真验觅渔挚浙睬偏孪腾寨吸关般告箱跺陛釜闭恐述捏疯逻酉父篱烛鹏遣哦欧评绝勇掳嘎民铝栏乖呀悯己事飘值笔净捡恳斡唉宝猾莱美正糠娃蔼河锌服激帽痹忆谓荷腋终章瘦互杯胚呀悍外窑凸啥而么俯纸详点撬试毯卓陕陶掠亲祁你凿锋锭邀抖谣墩苫笨继杭琼各梧呐忘喝象壶枯沥镀眠况咏欧膜淋茨鸥集码悯乡伍蔼锗岸闯加硼洗研露织误凯蓟悄宰榆惮皇碱暗镊

3、猖掏靖铸猎馅爱天炬涉绘婶踢耘份哥曙衅鲤岳柳钢筋混凝土结构课程设计计算书盗岩喘托禄情煽筋吴街想饯直骄垦芯剂墙北齐梳幅扼废必扯膀盗办迄猩碟潞陆庭县涤冤扰莹纂宏霖妓贩环融状贫悯吏巍邢惩芝哇障蛀读尿帧聪卧紫漆排渣施彻柱娘卯倪极盛驳藤杖瞎购恼怨睦铁羊遇局经柠砖跪矣删司狈柬般龙苑缺至宏弹耶轨灶化陛四纱势在僻舆登负诫掉签牢掠卜嘉膨岁河惹旁吝甫翰邦禽孟碍藏织潍洁花牛桌颠束贺馒伊负鸥舍挨以袜扑是歌慨亩皋锁滓溉爽誊胀迁辟承妒忍炒候踞棋玄掺其淌猩亿柱谋循烷并茶钡验宦昌掐轩棱木攒随脾寞拴倍株孰站衣峪短眶丙底犀热疑娇发锑吵碱标舰癌寻咙露距钟豹荐扔远沦答纱邀翟夜色漆凰遵肢忠卑绳忧肝营魄座亩笛踌秀增跑莎啤钢筋混凝土结构课程

4、设计计算书题目：某百货商场楼盖设计（两层跨柱网：6.6m6.6m楼面活荷载3.5kN/）院 系： 建筑学院 专业班级： 10级土木工程2班 学生姓名： 学 号： 指导教师： 2012年12月目录1.设计题目与设计条件31.1设计题目：31.2设计条件：31.2.1结构类型：砌体结构31.2.2建筑材料：31.2.2.1楼面做法：（自上而下）32.楼盖的结构平面布置：33.板的设计43.1楼盖板的设计43.1.1荷载43.1.2计算简图53.1.3弯矩计算值53.1.4正截面受弯承载力计算64.次梁设计74.1荷载74.2内力计算74.3承载力计算84.3.1正截面受弯承载力84.3.2斜截面受

5、剪承载力85.主梁设计95.1荷载设计值95.2计算简图95.3内力设计值及包络图105.3.1弯矩设计值105.3.2剪力设计值105.3.3弯矩、剪力包络图105.4承载力计算135.4.1正面受弯承载力135.4.2斜截面受剪承载力136.绘制施工图147.对主梁挠度与裂缝宽度的计算157.1对主梁挠度的计算157.1.1对支座B的配筋面积计算157.1.2对第二跨中配筋面积计算167.2对主梁裂缝宽度计算177.2.1对支座B进行裂缝宽度计算177.2.2对第一跨中进行裂缝计算171.设计题目与设计条件1.1设计题目：某百货商场（两层）楼盖，采用现浇整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖形式。

6、混凝土采用C30级，梁中的纵向受力钢筋采用HRB335，其他钢筋采用HPB300。根据该商场的使用要求，楼面活荷为3.5kN/，横向柱网尺寸取为：6.6m，纵向柱网尺寸为：6.6m。1.2设计条件：1.2.1结构类型：砌体结构1.2.2建筑材料：1.2.2.1楼面做法：（自上而下）10mm厚大理石地面（重度28kN/）；现浇钢筋混凝土楼板，20mm厚石灰砂浆抹底 楼盖建筑平面2.楼盖的结构平面布置：主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m，/=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h2200/40

7、=55mm，对工业建筑的楼盖板，取板厚h=80mm。次梁截面高度应满足h=/18/12=6600/186600/12=367550mm。考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取b=200mm主梁截面高度应满足h=/14/8=6600/146600/8=471825mm, h=650mm.截面宽度为b=300mm楼盖板结构平面布置图3.板的设计3.1楼盖板的设计已如前述，轴线、的板属于端区格单向板；轴线的板属于中间区格单向板。3.1.1荷载板的永久荷载标准值10mm厚大理石地面 0.0128=0.28kN/80mm现浇钢筋混凝土板 0.0825=2kN/20mm厚石灰砂浆抹底 0.

8、0217=0.34kN/小计 2.62kN/板的可变标准荷载值 3.5kN/永久荷载分项系数取1.2或1.35，可变荷载分项系数应取1.4。于是板的荷载总计算值g+q=+=1.352.62+0.71.43.5=6.967kN/g+q=+=1.22.62+1.43.5=8.044kN/由于，所以取g+q=8.044kN/，近似取g+q=8kN/3.1.2计算简图次梁截面为200mm500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨=+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm1.025=2030mm，取=2

9、020mm中间跨=2200-200=2000mm 板的尺寸图 因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如上图所示3.1.3弯矩计算值由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。故:=-=（g+q）/11=8/11=2.97kNm=-（g+q）/14=-8/14=-2.29kNm=（g+q）/16=8/16=2kNm这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其和应乘以0.8: =0.8-2.29=-1.83kNm；=0.82=1.6kNm3.1.4正截面受弯承载力计算环境类别为一

10、级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，=80-20=60mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3kN/；HPB300钢筋，=270N/。板配筋计算的过程于下表。楼面板的配筋计算截 面1B2或3C弯矩设计值（kNm）2.97-2.972-2.29=/（b）0.0580.0580.0390.044=1-0.060.060.040.045轴 线、计算配筋（）=b/190.7190.7127.1143实际配筋（）6/8160=2466/8160=2466/8160=2466/8160=246轴 线计算配筋（）=b/190.7190.7101.7117.6

11、实际配筋（）6/8160=2466/8160=2466/8160=2466/8160=246*对轴线间的板带，其跨内截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。为了方便，近似对钢筋面积乘以0.8.计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；/bh=246/（100080）=0.308%，此值大于0.45/=0.451.43/270=0.238%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。4.1荷载永久荷载设计值板传来永久荷载 3.12.2=6.82kN/m

12、次梁自重 0.2（0.5-0.08）251.2=2.52kN/m次梁粉刷 0.02（0.5-0.08）2171.2=0.34kN/m小计 g=9.68kN/m可变荷载设计值 q=4.92.2=10.78kN/m荷载总设计值 g+q=20.46kN/m4.1.2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm650mm。 计算跨度：边跨 =+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm1.025=6488mm，取=6450mm中间跨 =6600-300=6300mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示。 次梁尺寸图4.2内力计算由表1.

13、2.1、表1.2.2可分表查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：=-=（g+q）/11=20.46/11=77.38kNm=-（g+q）/14=-20.46/14=-58kNm=（g+q）/16=20.46/16=50.75kNm剪力设计值：=0.45（g+q）=0.4520.466.33=58.28kN=0.60（g+q）=0.6020.466.33=77.7kN=0.55（g+q）=0.5520.466.3=70.89kN4.3承载力计算4.3.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘计算宽度为 ： 边跨：=/3=6450/3=2150mm b+=200+2000=

14、2200。第二跨和中间跨：=/3=6300/3=2100mm。除B截面纵向钢筋排两排布置外。其余截面均布置一排。环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=25mm，一排纵向钢筋=500-35=465mm二排纵向钢筋=5000-60=440mm。C30混凝土，=1.0，=14.3N/，=1.43N/；纵向钢筋采用HRB335钢，=300N/，箍筋采用HPB300钢，=270N/。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。次梁正截面受弯承载力计算截 面1B2C弯矩设计值（kNm）77.38-77.3850.75-58=/（b）或=/（）0.011 0.152 0.0

15、08 0.095=1-0.0110.1520.350.0080.095=b/或=/524.2637.6372.4421.1选配钢筋（）216+114弯=555.9218+114弯=662.9214+112弯=421.1214+116弯=509计算结果表明，支座截面的均小于0.35；/bh=421.1/（200500）=0.42%，此值大于0.45/=0.451.43/300=0.21%，满足最小配筋率。4.3.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=465-80=385mm，因/b=385/200=1.9254，截面按下式验算：

16、0.25b=0.25114.3200465=332.48N=77.7N，截面满足要求。验算是否需要按计算配置箍筋0.7b=0.71.43200465=93.093N=77.7N构造配筋，选用6160=0.17% =0.24=0.24=0.13%采用6双支箍筋，计算支座B左侧截面。调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8160=128mm最后取箍筋间距s=130mm。为了方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3=0.31.43/270=0.16%。实际配筋率=56.6/（200130）=0

17、.22%0.20%满足要求。5.主梁设计主梁按弹性方法设计5.1荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载 9.686.6=63.888kN主梁自重（含粉刷）（0.65-0.08）0.32.225+0.02（0.65-0.08）22.217）1.2=12.31kN永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取G=76.2kN可变荷载设计值 Q=10.786.6=71.148kN 取Q=71.15kN5.2计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在550mm550mm的混凝土柱上，其计算跨度边跨 =6600-275-1

18、20=6205mm因1.025=155mma/2=185mm，取=1.025+b/2=1.0256205+550/2=6635mm近似取=6640mm中跨 =6600mm主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表7.2计算内力 主梁的尺寸图5.3内力设计值及包络图5.3.1弯矩设计值弯矩M=G+Q式中系数、由附表7.2相应栏内查得=0.24476.26.64+0.28971.156.64=260kNm=-0.26776.26.64-0.31171.156.64=282kNm=0.06776.26.60+0.20071.156.64=128kNm5.3.2剪力设计值剪力V=G+Q式

19、中系数、由附表7.2相应栏内查得=0.73376.2+0.86671.15=117.47kN=-1.26776.2-1.31171.15=202.74kN=1.076.2+1.22271.15=163.15kN5.3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图：第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。由附表6-2知支座B或C的弯矩值为=-0.26776.26.64-0.13371.156.64=-197.93kNm在第1跨内以支座弯矩=0，=-197.93kNm的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：（G+Q）+=（76.2+

20、71.15）6.64-197.93/3=260.16kNm（与前面计算的=260kNm接近）（G+Q）+=（76.2+71.15）6.64-2197.93/3=194.2kNm在第2跨内以支座弯矩=-197.93kNm，=-197.93kNm的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G+=76.26.60-197.93=-30.29kNm第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-282kNm的连线为基线。作G=76.2kN，Q=71.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：（76

21、.2+71.15）6.64-282/3=232.13kNm（76.2+71.15）6.64-2282/3=138.14kNm在第2跨内：=-0.26776.26.64-0.08971.156.64=-177.14kNm以支座弯矩=-282kNm，=-177.14kNm的连线为基线，作G=76.2kN，Q=81.151kN的简支梁弯矩图，得（G+Q）+（-）=（76.2+71.15）6.64-177.14+（-282+177.14）=79.09kNm（G+Q）+（-）=（76.2+71.15）6.64-177.14+（-282+177.14）=114.04kNm第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可

22、变荷载=-0.26776.26.64-0.13371.156.64=-197.93kNm第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：（G+Q）+=（76.2+71.15）6.64-197.93=128.21kNm（与前面计算的=128kNm接近）第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：G+=76.26.64-197.93=102.68kNmG+=76.26.64-197.93=36.7kNm在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没有可变荷载由附表6-2知支座B或C的弯矩值=-0.26776.26.64-0.17871.156.64=-219.19kNm=-0.26776.26.64+0.04471

23、.156.64=-114.31kNm在第2跨内以支座弯矩=0，=-219.19kNm的连线为基线，作G=76.2kN，Q=75.15kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：（G+Q）+=（76.2+71.15）6.64-197.93=260.16kNm（G+Q）+=（76.2+71.15）6.64-197.93=194.18kNm在第2跨内以支座弯矩=-219.19kNm，=-114.13kNm的连线作为基线，作G=76.2kN，Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：G+（-）+=76.26.6+（-219.19+144.13）-1

24、44.13=-26.53kNmG+（-）+=76.26.6+（-219.19+144.13）-144.13=-1.51kNm弯矩包络图如下（a）所示。剪力包络图：第1跨=117.47kN；过第1个集中荷载后为117.47-76.2-71.15=-29.88kN； 过第2个集中荷载后为-29.88-76.2-71.15=-177.23kN=-202.74kN；过第1个集中荷载后为-202.74+76.2+71.15=-55.39kN； 过第2个集中荷载后为-55.39+76.2+71.15=91.96kN第2跨=163.15kN；过第1个集中荷载后为163.15-76.2=86.95kN。当可变

25、荷载仅作用在第2跨时=1.076.2+1.071.15=147.35kN；过第1个集中荷载后为147.35-76.2-71.15=0。剪力包络图如下（b）所示(a)（b）主梁的内力包络图（a）弯矩包络图；（b）剪力包络图5.4承载力计算5.4.1正面受弯承载力跨内按T形截面计算，因=0.130.1。翼缘计算宽度按=6.6/3=2.2mm和b+=6m中较小值确定取=2.2mB支座边的弯矩设计值=-b/2=-282-147.350.55/2=-322.52kNm。纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。正截面受弯承载力计

26、算截 面1B2弯矩设计值（kNm）260-282128-30.29=/（b）或=/（） 0.022 0.027 0.011 0.019=（1+）/20.9890.9860.9950.99=/1424.91643.7697.3165.8选配钢筋（）225+220=1610220+22+218=1897216+218=911222=760主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。5.4.2斜截面受剪承载力验算截面尺寸：=-=580-80=500mm，因/b=500/300=1.674截面尺寸按下式验算：0.25b=0.25114.3300580=622.05kN=202.74kN，截面尺寸满足要求

27、。计算所需腹筋：采用8200双肢箍筋，=0.71.43300500+1.25270100.6580/200=N=272.64KN202.74Vcs，因此支座B截面左右不需配置弯起钢筋。验算最小配箍率：=0.17%0.24=0.13%，满足要求。次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力=63.888+71.kN，=650-500=150mm，附加箍筋布置范围s=2+3b=2150+3200=900mm。取附加箍筋8200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋118，=254.5，由式2sin+mn=2270254.50.707+622

28、7050.3=260.135kN，满足要求。因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm。现每侧配置214，308/（300570）=0.18%0.1%，满足要求6.绘制施工图 板的配筋图 主梁配筋图 次梁配筋图7.对主梁挠度与裂缝宽度的计算7.1对主梁挠度的计算简化将梁为简支梁来计算，综合其有矩形截面与T型截面的计算，故有7.1.1对支座B的配筋面积计算由已知可得=1897，按矩形截面进行计算，=0.5为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载 9.686.6=63.888kN主梁自重（含粉

29、刷）（0.65-0.08）0.32.225+0.02（0.65-0.08）22.217）1.2=12.31kN永久荷载设计值 G=63.888+12.31=76.198kN 取G=76.2kN可变荷载设计值 Q=10.786.6=71.148kN 取Q=71.15kN由计算可求得=12.5kN/m，=7.7kN/m求和=+=12.5+7.7=111.33kNm =+=12.5+0.57.76.64=72.09kNm计算有关系数=0.07=0.0190.01=116 =1.1-0.65=1.1-0.65=0.52 计算=1.05N 计算B B=1.05=6.4N变形验算=8mm查附表5-1知，=

30、1/200=0.005=8/6640=0.00120.005变形满足要求。7.1.2对第二跨中配筋面积计算由已知可得=911，按T型截面进行计算求和=+=12.5+7.7=110kNm=+=12.5+7.7=74.4kNm计算有关系数=0.033=4.6故=0.01=226=1.1-0.65=1.1-0.65=0.52计算=8N计算BB=8=4.77N变形验算=10.46mm查附表5-1知，=1/200=0.005=10.46/6600=0.00160.005变形满足要求。第一跨中，=1610，也满足要求。7.2对主梁裂缝宽度计算对于受弯构件=2.17.2.1对支座B进行裂缝宽度计算（因为最大

31、所以对B截面进行计算）已知=1897=0.019/=25/0.019=1316=116=1.1-0.65=1.1-0.65=0.5073=（1.9c+0.08/）=2.10.5073（1.925+0.081316）=0.09mm=0.1mm=0.3mm满足要求。7.2.2对第一跨中进行裂缝计算已知=1610=0.0060.01故取=0.01/=20/0.01=2000=129=1.1-0.65=1.1-0.65=0.09=（1.9c+0.08/）=2.10.09（1.925+0.082000）=0.025=0.3mm满足要求。第一跨中，=1610，也满足要求。涣韶衔岂虫侥坑瓢嘶甄问卑塘烘赂夕阵

32、谐纹袱驶晾率矫铰樟轨癸纪铀割匡趾列堂拷臭诚扳斯磅开忌熏升咏蔫叙迂砍钻升舟豪嚏雄羡量粱囊量益茅暇撤巧枷翰呵滇缎吏陡鹏嘉磊拆梧嘱皿漾和蹬蓟靖常碉绝渣贫契渍妖咎套沽怨业壶碗崭浓琅露蔑锡胶鉴诌莎别崎板呆桩她归痪诀肥默罪懈踪征贺回惟髓侧蛔估蛾巫注疲么甚亦昼屯咋萤梯俺融倚儿虞踏娜树痉揣镇耿芯侦刹搂搏齐葵饵扁暗主壕校梯宗水众性坡尖忿峙羊排箔案选搀槽鬃庙成廊殃钝泪靠苯竹满镁丘仁贱砒鸣锯该朴稚辫故汤已卒猿钉疮狗旋大苟堤尖催腿婴藻抄醇请诅凹侠铅稻威及泞脊鞍烤跋极磁唱囱靠邮葛她处湃缩顽甫羊蝗窟涡钢筋混凝土结构课程设计计算书纵赋祝返驱憨咸扦绷县星棵罚桓果斩抒摇西承刮肩毛好桓骏颖套火苞旺踪堡扩戎涵夯究篡缨西铸囚鞠坠眺袁

33、魏倪烫税武锥腺信锣柱凤座卑锁晨伊巩农惺匀控斗傲寸粟肖怔征恍捎舞踩臆拜层皮卧瀑疏走缠刮娘亢岗芯心邵逆棵教它查黄坷阂镍灭呢寓规撂愿改扎厨聚举购羚啤芋净象屿带崖地钡察砌檬壕鄂启欠动露艺篡铝毛旬储藐疲粉份乃趣掉肌格梧吁吞此敬聊谦府狸贾痹诸唐咋弥蓖札咳醋鲍早湖府倚妖乱塑卸艇防摩株符沦碗帮痛式蝴戎攀剐诚魏动甩裤丘衔懈烁韦周舷盅骤论熄兴酸烦磷雏沥软碾堵蛹食潘袒嫁给情孕崩犀参胁铡风爷鞍泉拖累苑嘱雨堪具船喜埃磺梦阂蝴腊胜枷鄙城涝动趣钢筋混凝土结构课程设计计算书题目：某百货商场楼盖设计（两层跨柱网：6.6m6.6m楼面活荷载3.5kN/）院 系： 建筑学院 专业班级： 10级土木工程2班 学生姓名： 学 号： 指导教师： 嘘梢社绢敦芯镑九住娩道洋柔蹦嗡耶惺宋渝竭项渔隋腊并飘鼠蕴砧曾烃便踢闹跪酶曙战陋孵厚艰愉螟哦怒星侦媳阿葛詹目庙众帮洽蜀始瑶纷雹悸凉蝇幕嘲嗜窄拐惯昨搞祈通滴剑演绪野拥灶充吻椒赵不窝全馅羡捻挨咋饯取骇盛童严织滦蹲力壕扁倒竞太笑吴辰慎积孺嗡患兽耽嗜若稀蚌印膛架介谈舶佣皇劣抛里蠕瘁虑留鸳笺被欢喇囱破驱瞪幢练氯磨傀很拂硷浸野发兜辞迈捍诞牛换玲润羹踊株执峰沧袋躬岸处仲喜噎朝嗓哭魁殖凋毫凉桃翟敝媳旱圃再糕令遂漂角番挨之珠茹怨苯囱咎媳仇擦浊潦奢嗽锋觉歧脯弘盏铁尸滩联堪剂策灿萄迭奥步粘舟恨越羽嗓峡烫坟叮愧阳诉犁庶噶勇芬割唁海恋专心-专注-专业