高架支模施工方案.doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上高架支模施工方案1.工程概况1.1西安榆林商会大厦总建筑面积m2，地下两层，地上主楼A座26层，总建筑高度99.95 m；地上主楼B座34层，总建筑高度135.75 m。A、B座结构为框架-核心筒结构，裙房为框架结构。底层层高5.4m，二、三、四层高为4.8m，以上为标准层，其中：A座标准层高3.6m，B座标准层高3.8m。本工程外立面裙房以上为玻璃幕墙，裙房为石材幕墙。1.2本工程在A座一层1-31-6/1-C1-D轴间板高度10.08m（如图1-1阴影部位），板厚度为120mm，其中有2道框架梁400650、2道次梁250550，该区域支模板面积为9m21m=18

2、9m2。图1-1 A座高支模示意图B座一层1-161-18/1-B1-D轴间板高度10.08m（如图1-2阴影部位），板厚度为120mm，其中有1道框架梁550800、2道次梁400700、250650，该区域支模板面积为18.628m12.2m=227m2；B座一层1-211-23/1-B1-E轴间板高度10.08m（如图1-3阴影部位），板厚度为120mm，其中有2道框架梁5001200、400700，5道次梁250550，该区域支模板面积为27m20m=540m2。以上区域均属于高架支模。图1-2 B座高支模示意图图1-3 B座高支模示意图1.3本方案适用于1.2条所描述部位的支模。2.

3、编制依据2.1 GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准2.2 GB/50375-2006建筑工程施工质量评价标准2.3 JGJ59-2011建筑工程施工安全技术规范2.4 GB50411-2007建筑节能工程施工质量验收规范2.5工程建设强制性条文（房屋建筑部分）2.6 GB50666-2011混凝土结构工程施工规范2.7 JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2.8施工图纸及施工计算手册2.9建筑施工模板安全技术规范3.控制目标模架体系经过充分论证和计算，遵循“经济、快捷、质优”的原则，达到模板支撑安全无变形。4.原材料要求4.1顶板底模板采用9mm厚竹胶板

4、，梁、柱模板均采用15mm厚镜面板。4.2钢管壁厚3mm，扣件符合规范标准要求。4.3梁板支撑用方木采用5080mm方木，要求全部过压刨。柱子加固采用100槽钢，间距400mm进行。4.4扣件：不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用性能的缺陷，并应将外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清理干净。5.施工准备5.1技术准备熟悉图纸，成立以项目技术负责人为首的模板设计小组，组织模板的设计、加工制作、检测和调整。5.2材料和机具准备依据模板材料的规格和数量，制定加工订货计划，按照施工进度的要求，组织材料进场；木工设备进场要组织小型机械使用质量验收。5.3施工现场准备搭设木工加工

5、棚，平整硬化模板拼装场地，在模板加工前，加工设备要进场安装并调试完毕，模板安装前或合模板前完成钢筋验收工作。5.4劳动力准备按照实际需求量组织劳动力进场，保证木工人数不少于120人，进场前应进行操作工艺、质量标准、安全卫生、消防等项目的技术培训和交底。6.施工部署充分考虑满堂架的整体安全及承载力要求，决定如下：先搭设满堂架，后支设梁板模板，待钢筋绑扎完成并清理梁板内垃圾后，再进行柱模板的封口。7.施工工艺和方法（一）架体总体要求对满堂架架体采取：设剪刀撑、水平杆、与周边拉结等一系列加强措施。1.架体立杆(1)扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，每一步距

6、纵向横向各设一道水平拉杆。(2)纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(3)立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48mm3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度为1000mm，并应采用3个旋转扣件进行固定。(4)立杆底部设垫板，顶部设可调支托。(5)扣件式钢管立杆必须采用对接扣件连接，严禁搭接接长，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离为600，各接头中心距离主节点不大于步距的1/3。(6)严禁将上段的立杆与下段的立杆错开固定在水平拉杆上。2.架体水平杆(1)每

7、步的纵、横向水平杆必须双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于800mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离为150mm。(3)主节点处水平杆布置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距为150mm。3.剪刀撑(1)模板支架每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连

8、续设置。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过6根。b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm。(二)搭设方案强制性要求如下：本工程模板支撑体系由满堂红架完成，搭设方法为：满堂架搭设大梁的架体搭设柱的架体搭设梁板的架体搭设。搭设方案强制性要求如下：1.满堂架搭设1.1立杆板：纵、横向间距900mm；水平大横杆间距为1200并与满堂架纵横连结贯通。所有立杆下垫垫块(用50厚木板制作，尺寸为15015

9、0)。1.2扫地杆：立杆搭设的同时进行固定，距楼面以上高度200mm,纵横向布置，不遗漏。1.3水平大横杆：竖向间距为1200mm，并与立杆连结固定，双向布置。1.4梁底小横杆：间距为900mm，并与梁支撑立杆连接固定。梁底从梁根部第一道小横杆架设立撑，立撑间距为900mm并与满堂架纵横连结贯通。1.5竖向剪刀撑：框架梁两侧及跨中设置剪刀撑角度约为4560,剪刀撑和满堂支架应连结为整体，剪刀撑必须与两侧受力杆件连接。1.6水平剪刀撑：共设六道，沿一层、二层扫地杆设置两道，该两道之间再设置两道，均分其中空间；二层空间共设置两道，均分二层扫地杆以上空间。1.7严禁使用有裂纹扣件、斜向钢管，确保立杆

10、垂直度不大于5mm。1.8相邻立杆接头必须相互错开，严禁在同一步内连续设置。1.9负一、二层搭设满堂架，并进行梁底顶撑，立竿间距同本层搭设办法，保证卸载至筏板顶面。1.10支撑架纵横连接，确保结构受力均匀地通立杆过传递到下一层，最终卸载至基础顶面。2.高度为5001200mm的梁：2.1两侧立杆间距900mm，在梁底部应加设一排立撑，立撑间距为900mm并与满堂红架纵横连结贯通，其架顶标高用调节丝杠进行校正，并沿梁的纵向设剪刀撑，连续布置，在立杆上加水平横杆，间距为1200mm。2.2水平大横杆：底部距楼面200mm处设置扫地杆，以上大横杆步距为1.2m纵横双向，且与梁底立撑杆件连接拉通，共设

11、四道。2.3梁底小横杆：间距为900mm，并与梁底部支撑立杆结点连接固定。3.柱面层采用15厚镜面板，背衬采用5080mm木楞，间距200mm。对拉杆的设置形式为：对拉杆水平间距为400mm，对于边长大于等于1200mm的框架柱设3排，边长1100900mm框架柱设2排，边长800600mm框架柱设1排，小于600的框架柱，不设对拉杆；对拉杆垂直间距在地下室及非标准层为400mm，在标准层为500mm。4.梁、板4.1板底模板采用9mm厚覆膜竹胶板，梁模板侧模采用15mm厚镜面板，背衬5080木楞，间距200mm，对于净高550的梁在其腰位设置14对拉杆一道，水平间距600mm，进行定位加固，

12、对于净高550的梁侧模板梁夹进行加固，间距为600mm。4.2梁模板的安装采用“梆包底”形式。对于跨度大于4m的梁，梁底应按规范要求起拱2，梁侧模板不起拱。板底模压梁侧模。8.质量保证措施及注意事项8.1、质量保证措施8.1.1所有的木方必须要经过压刨工序，与钢管接触面一侧应加钉竹胶板压条，防止木方侧向变形。8.1.2顶板模板采用硬拼缝，确保砼表面不漏浆及砼面光洁。8.1.3墙柱模板不得拆除过早，防止砼强度过低而造成砼表面的顺筋裂纹。8.1.4梁板模板的拆除时间应根据砼强度试验报告结果而定。8.1.5模板验收时，除进行垂直度校核外，对于剪力墙的顶口边、梁侧边、建筑物外缘边还应进行通线检查。为杜

13、绝出现安全事故，彻底排除安全隐患。在砼浇筑前，必须严格对模板支撑系统脚手架进行验收程序，验收完毕后，由各参与人员对验收结果进行签字。若验收结果合格，方可进行下道工序，否则坚决不允许进行下道工序。8.1.6安装时，必须按经过审批的方案进行，严禁任意变动；8.1.7新使用的模板及支撑材料，应严格进行质量检查，有不合格或有损坏、缺陷的不得使用；8.1.8模板支撑不得使用严重锈蚀的钢管及腐朽了的木材，在安装支撑时，地面应平整、坚实、垂直安装，在调整时，应用木楔楔紧，并钉牢；8.1.9设临时工作平台，不得直接站在横梁上作业或行走。8.2注意事项8.2.1柱模板合模前，其砼基层必须凿去浮浆并用水冲洗干净。

14、8.2.2采用强力吹风机清理干净梁底模内、柱内垃圾后再进行梁柱封模板。8.2.3为防止多层板边缘遇水起层，凡新锯开的断面处或拆模后边缘油漆的损毁处应刷清漆二道。8.2.4模板表面必须刷脱模剂。8.2.5所有的支承立杆，特别是大梁底部顶撑构件严禁使用搭接杆件。8.2.6所有的扣件及对拉杆件必须拧紧，墙柱横向剪刀撑，必须与满堂红架连接为整体，不得独立设置。8.2.7要严格按照施工方案的要求进行施工，施工前要求应做好技术及安全措施交底工作。9.质量标准9.1主控项目要求100%合格。9.2一般项目符合要求。9.3允许偏差合格率大于95%，且超过偏差点最大值不超过允许偏差值的115%，见下表：项次项目

15、允许偏差值检查方法国家规范标准项目规范标准1轴线位置柱、梁、墙53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线检查3截面模内尺寸基础105尺量柱、梁、墙4-534层高垂直度层高不大于5米63经纬仪或吊线、尺量大于5米855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度10-0+5-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10 0+5-011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、高-5对角线-612插筋中心线位移5510.环保与节能10.1施工现场及时支好模板，扎好钢筋，

16、做好浇筑准备，以便堵泵、移泵时洒落的混凝土及剩余混凝土在初凝之前入模。10.2施工过程中应注意控制噪音、粉尘，严禁摔打模板，满足施工现场环境要求。10.3利用废旧多层板制作现场垃圾回收箱，分为可回收及不可回收两类，将施工产生的废弃物分类处理，合理回收利用施工过程中产生的建筑垃圾。10.4利用短方木制作加固梁用梁夹，而且可以回收循环利用。10.5利用废旧多层板制作花池、草坪边围护，美化景观。10.6采用方木接长机械将现场短方木拼接成长度为3m或4m的长方木，做到充分利用原材，节约投入。10.7夜间施工采用铝制灯罩，并朝向施工现场。11.安全文明及成品保护11.1木工机械的操作人员，应经过一定的机

17、械操作技术培训，掌握机械性能和操作规程后，才能上岗。11.2木工加工机械的电气设备，应有良好的绝缘并接地，每台机械必须一机一闸，并设漏电保护开关。机械转动的外露部分必须有安全防护罩，在停止工作时应切断电源，锁好电闸箱。11.3机械使用前，应抚空运转试车正常后，才能开始使用。11.4现场施工的照明电线及混凝土振动线路，不准直接挂在钢筋上，如确实需要，应在钢筋架设横担木，将电线挂在横担木上；如采用行灯时，电压不得超过36V。11.5现场使用氧气瓶、乙炔瓶、压接头钳时，三者的距离不得小于10m，如不能满足要求时，应采取遮挡措施，不得将点燃的焊炬随意卧放在模板或挂在钢筋上。11.6拆模时操作人员必须挂

18、好、系好安全带。在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。11.7浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。12.应急

19、预案（一）事故现场一旦模板支撑系统坍塌或倒塌事故，将会造成人员伤亡和财产损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度的降低员工及相关方人员生命安全和财产损失，特制定高支模应急救援预案。（1）组织机构组长：李东航副组长：王良高仓成员：崔力宁张瑞涛吴广朝刘晓林韩生永郭在成田骐铭职责与分工如下：职务姓名职责联系电话备注组长李东航负责总体指挥、统一调度副组长王良高仓负责向外部救援（医院）组员崔力宁张瑞涛负责伤害现场的指挥、落实事故。现场的伤员情况，进行急救处理，伤员外送组员吴广朝负责现场人员离散组员郭在成落实事故现场的伤员情况、急救处理及伤员外送组员刘晓林负责现场保护、疏散人员组员韩生永负责现场保护、疏

20、散人员组员田骐铭负责伤员外送（2）事故处理程序1、在施工过程中检测人员一旦发现意外情况，应立即通知班组长并及时上报项目部值班人员，组织在场全体人员进行紧急撤离。2、立即通知项目经理，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况，请求公司应急救援中心支援。3、若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。同时配备急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。4、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况采取补救措施，在必须确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5、项目部应对施

21、工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。（二）应急队伍（1）应急队伍由10人组成，组长：李东航；副组长：王良高仓（2）应急预案实施负责人：指挥：李东航；副指挥：王良（3）应急队伍联系电话如下：医院：120组长：副组长：安全员：（三）材料准备（1）准备临时加固用的钢管2T，扣件1000只；（2）60液压千斤顶两个；（3）准备16工字钢20根长5m。（四）对模板支架变形进行观测模板的安装由各单位测量组精确定位。在砼浇注过程中，必须设临时沉降观测点和板面变形观测点，安排专人对模板支架的变形情况进行观测，发现扣件破坏或

22、下滑导致梁板下沉、模板支架出现扭曲及变形等存在可造成施工安全隐患的情况时，应立即停止该部位砼浇筑，疏散上部人员和砼荷载，组织专业人员进行校正修复，待隐患彻底排除后，方可进行施工。13.模板拆除13.1拆除时混凝土强度要达到1.2MPa，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。大梁的混凝土强度必须确保混凝土28天强度完全满足后方可拆除。模板拆除根据现场同条件的试块强度，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。13.2拆除模板的顺序为先支的模板后拆，后支的先拆。13.3模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

23、13.4模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。13.5模板拆除必须专人看守，提前进行架体与主体的拉结牢靠，严防架体突然失稳导致整体坍塌，造成安全事故。附：模板计算书板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)7二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN

24、/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10.12立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小

25、梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)300，300设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12mm41、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4

26、0.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.51=6.51kN/mq20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/mp0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4=0.24kNmMmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.1

27、1kN/m5ql4/(384EI)53.113004/(38410000)0.12mml/400300/4000.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因L/la取整-19000/900取整-19，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k

28、+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/mM1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14kNmq20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/mp0.91.4Q

29、1k=0.91.42.53.15kN/mM20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.32/2，0.10.32/2+3.150.30.95kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.950.95kNmMmax/W0.95106/6400014.83N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.11kNV20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0

30、.6813.152.2kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.3，0.10.3+3.153.18kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.183.18kNmax3Vmax/(2bh0)=33.181000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(1009350)0.17mml/400900/4002.25mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.993004/(

31、89350)0.04mml1/400300/4000.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24

32、)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/mq1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/mq1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/mq2(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.140.9+1.2230.570.91.79kN按悬臂梁，R1q1l=1.70.30.51kNRmaxRmax，R11.79kN;同理，R1.05kN，R1.05k

33、N正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.050.91.08kN按悬臂梁，R1Rmaxl=1.080.30.33kNRmaxRmax，R11.08kN;同理，R0.63kN，R0.63kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNm)Mmax0.37kNmMmax/W0.37106/449081.79N/mm2f205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax1.85kNmax2Vmax/A=21.851000/4248.72N/mm2125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)max0.31mm跨中max=0.31mm=900/400=

34、2.25mm悬挑段max0.16mm=300/400=0.75mm满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205h/i1200/15.975.47150满足要求！查表得，0.78Mw0.921.40.180.91.22/100.03kNmNw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.94.24kNfNw/(A)+Mw/W4242.87/(0.78424)+0.03106/449018.8N/mm2f205N

35、/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N4.24kNN30kN满足要求！九、立柱基础验算楼板承载力设计活载Q(kN)4楼板承载力设计值fak(MPa)45立柱垫木基础承载力折减系数mf1垫板底面面积A(mm2)22500立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4240/(122500)0.188MPafak45MPa满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)27混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)10.12梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自

36、重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm

37、)1200新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12mm4q10.9max1.2

38、(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/mq2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m1、强度验算Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107

39、37.30.122+0.1211.760.1220.06kNmMmax/W0.06106/375001.57N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632qL4/(100EI)=0.63230.71254/(10010000)0.017mml/400125/4000.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l+0.446 q1活l=0.39337.30.12+0.4461.760.121.93kNR2=R4=1.143 q1静l+1.223 q1活l=1.14337.30.12+1.2231.760.125.6kNR3=0.9

40、28 q1静l+1.142 q1活l=0.92837.30.12+1.1421.760.124.58kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.121.51kNR2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.124.39kNR3=0.928 q2l=0.92830.70.123.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂

41、梁分别计算，如下图：q1max1.93+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.51.2+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(1.2-0.5)/21，5.6+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.63kN/mq2max1.51+(0.3-0.1)0.5/4+0.51.2+(0.5+(24+1.1)0.12)(1.2-0.6)/21，4.39+(0.3-0.1)0.5/44.41kN/m1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.630.72，0.

42、55.630.220.3kNmMmax/W0.3106/640004.61N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.630.7，5.630.22.392kNmax3Vmax/(2bh0)=32.3921000/(26080)0.75N/mm21.78N/mm2满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.6324.417004/(1009350)0.28mml/400700/4001.75mm2q2l24/(8EI)4.412004/(89350)0.04mml/400200/4000.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.630.7，0.3935.630.7+5.630.24.5kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.04kN，R2R44.5kN，R33.68kN，R52.81kN正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.410.7，0.3934.410.7+4