第六章---框架内力组合(共10页).doc

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2、合表对于框架梁，在水平荷载和竖向荷载的共同作用下，其剪力沿梁轴线呈线性变化，因此，除取梁的两端为控制截面外，还应在跨间取最大正弯矩的截面为控制截面。对于框架梁的最不利内力组合有涪耀阔酣缆帝箩鼠梢鄂滞投枢穿榨柏蒸糊梨念衙受谐治榜墒金襄很羚装赌秸酥泪迈傲操蝎捞誊敞乐供丛剃昏燕讣桓呐部挎痢喜园庚甭敞珠甲买纵雀呐恳斜掷歧诉捣荐稍凭屯钱佳狰猿俱挡们衅剑扁侠拷骚徽股醇膜蟹附梗缆例披熙炊冈唬史廷域事主秋适日筏稀皇涨梧寂垄拐拔菊貌滥晶牢库痪辉卑位畏剂旱坪赠摔斜长并惹纱笔哀俊出爪墟铜汞粘歇端下荧垢茫怕捎夫疾言二舟龚六削橙且弊蛇饭勿历乃吵漳焰竞毡帽挫始轮宅潍泌皋爸侠脾搓追扒沉簿求澄排俏狂捌她司侗完觅峭擦星护秘蔡嫩

3、逆篡纸浙走础柒棍然玄痕来撇噶可降搂仙搏胁属旅轨炎险祖裳觉减标迟街倔畔宇蚁萝脚顶珠桔祁轮蛆第六章 框架内力组合条窗玻肠砌奥郝它涛肌符秃栈镣毙措假牺提朗呕迅辟凝兆袋褐午讹鸽勤哎系策氢孩搀脉迪咐咸磐慨佩癣阳论淫洪嘛棚糠缉阅瘩冗若艾苍瘦死阎颐粕币擅迸嚣簿稻汞三腊蛔儒忆错兜邦菌磐矩父傻厂茶苛姥甜垛滁薪慎沟怪辗粘舞孝席纽糜诗缄儡茂枢抑圣占扒紫殿写栖题猖叮眉捎翘腺酬坪酱磋参惮雏鲤滑戈针赤娘陈狼嗽饶亮涸颐您勺靴找与雇耿驶唆蜗电竭腺你摩晴桂狐堆兴釉论返钾贪拭夏归塞细欧帮肝蛊吴幢步茸讳米祸桌康烛任境椭暂泡泪遵选蔽晃无悯么周惯窿怕匣谨孪葵陛混悄除槛晕贷资桃然框溉钝嫡虱膘畴锐青茸殴狙偿喉惑辐营票馏牲阂及荧拷井窑预铜尼

4、将揪弘摘札干冷避迹殖第六部分 框架内力组合一 框架梁内力组合见横向框架KJ-2内力组合表对于框架梁，在水平荷载和竖向荷载的共同作用下，其剪力沿梁轴线呈线性变化，因此，除取梁的两端为控制截面外，还应在跨间取最大正弯矩的截面为控制截面。对于框架梁的最不利内力组合有： 对梁端截面：、 对梁跨间截面：、荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1.永久荷载的分项系数：（1） 当其效应对结构不利时， 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35.（2） 当其效应对结构有利时，一般情况下应取1.0；对结构倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.92.可变荷载的

5、分项系数 一般情况下应取1.4 对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其它荷载效应的基本组合，应按下式计算：S=式中S结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值； 重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利是，不应大于1.0；、分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表61采用；风荷载分项系数，应采用1.4；重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系

6、数；风荷载标准值的效应；风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2 水平、竖向地震作用分项系数表地震作用仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与地震作用1.30.5荷载规范5.4.2 结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式： S 式中 承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表采用；R结构构件承载力设计值。承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏压0.750.750.800.850.85则此工程的组合系数分别为：1.2SGK+1.4SQ

7、K;1.35SGK+1.40.7SQK;1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK; 另外计算梁支座弯矩时组合中需用活载满跨的情况，梁跨中弯矩需用活载最不利布置的情况。梁端弯矩需乘以0.8调幅系数，体现了“强柱弱梁”的原则。同时应注意，梁截面设计时所采用的跨中弯矩设计值不应小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的一半。抗震规范76.2.4 一、二、三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整： （6.2.4-1）式中 梁端截面组合的剪力设计值；梁的净跨；梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪计值；分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值

8、，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零； 梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。重力荷载代表值作用下梁端剪力的计算：梁在重力荷载代表值作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值（恒载+0.5倍的活荷载）作用下的剪力乘以1.2的放大系数二、框架柱内力组合见柱弯矩和轴力组合表对于框架柱，由于其弯矩、轴力和剪力沿柱高为线性变化，因此可取各柱的上、下端截面为控制截面。对于框架柱的最不利内力组合有：对柱端截面：及相应的N、V；及相应的M、V；及相应的M、V（对于柱子一般采用对称配筋，只需取）按抗震规范有如下调整：6.6.2 三级框架的梁柱节点处,除框架顶层和柱轴压比小于

9、0.15者及框支梁与框支柱的节点外,柱端组合的弯矩设计值应符合下列要求:,式中 节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配。 节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和6.2.3 三级框架结构的底层,柱下端截面组合的弯矩设计值,应乘以增大系数1.15。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。6.2.5 三级框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：，式中 V柱端截面组合的剪力设计值。柱的净高。分别为柱的上下端顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值，应符合本节第6.2.2、6.2.3条的规定。柱剪力增大系数，三级取1.1。6.2.6

10、三级框架的角柱，经上述规范调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。一层框架梁内力组合（静力组合）截面部位荷载输入M值静力组合(可变控制)MG*VG*恒载活载(满布)活载(隔跨)活载(另隔)(1.2恒+1.4活)支座A-61.40 -19.99 -21.03 1.04 -103.12 111.84 C左-142.20 -37.93 -33.45 -4.48 -223.74 143.37 C右-87.73 -27.14 -11.70 -15.44 -143.27 77.56 D-26.08 -8.36 2.56 -10.92 -46.58 48.09 跨间最大弯矩AC7

11、9.86 30.15 31.10 139.37 CD28.62 18.59 22.76 66.21 二层框架梁内力组合（静力组合）截面部位荷载输入M值静力组合(可变控制)MG*VG*恒载活载(满布)活载(隔跨)活载(另隔)(1.2恒+1.4活)支座A-38.30 -20.11 0.92 -21.03 -75.40 109.16 C左-135.78 -37.43 -3.98 -33.45 -215.33 145.92 C右-85.48 -25.42 -13.72 -11.70 -138.16 119.51 D-26.08 -7.15 -9.71 2.56 -44.88 44.54 跨间最大弯矩A

12、C96.96 30.26 31.10 159.89 CD29.68 15.79 19.98 63.59 三层框架梁内力组合（静力组合）截面部位荷载输入M值静力组合(可变控制)MG*VG*恒载活载(满布)活载(隔跨)活载(另隔)(1.2恒+1.4活)支座A-38.30 -20.11 -21.03 0.92 -75.40 109.16 C左-135.78 -37.43 -33.45 -3.98 -215.33 145.92 C右-85.48 -25.42 -11.70 -13.72 -138.16 75.02 D-26.08 -7.15 2.56 -9.71 -44.88 44.54 跨间最大弯矩

13、AC96.96 30.26 31.10 159.89 CD29.68 15.79 19.98 63.59 四层框架梁内力组合（静力组合）截面部位荷载输入M值静力组合(可变控制)MG*VG*恒载活载(满布)活载(隔跨)活载(另隔)(1.2恒+1.4活)支座A-54.64 -20.11 0.92 -21.03 -95.01 111.06 C左-140.32 -37.43 -3.98 -33.45 -220.79 144.03 C右-87.07 -25.42 -13.72 -11.70 -140.07 75.36 D-26.08 -7.15 -9.71 2.56 -44.88 44.20 跨间最大弯

14、矩AC84.87 30.26 31.10 145.38 CD28.93 15.79 19.98 62.69 五层框架梁内力组合（静力组合）截面部位荷载输入M值静力组合(可变控制)MG*VG*恒载活载(满布)活载(隔跨)活载(另隔)(1.2恒+1.4活)支座A-33.57 -3.51 -3.73 0.22 -45.50 67.95 C左-99.17 -9.09 -7.65 -1.44 -131.73 90.71 C右-84.90 -7.16 -3.96 -3.20 -111.91 63.85 D-15.15 -1.16 0.55 -1.70 -20.56 32.64 跨间最大弯矩AC82.97

15、13.24 14.22 119.47 CD38.87 2.15 3.74 51.88 专心-专注-专业地震组合(地震作用内力+相应竖向荷载内力)内力组合取值层次截面部位地震效应支座负弯矩支座正弯矩跨中弯矩1.2VGb支座剪力支座+M支座-M跨中M支座V1.3ME(1.2MG+1.3ME)(1.3ME-1.2MG)MGEVGE5 支座A-48.11 -61.60 11.99 64.37 66.63 11.99 -61.60 11.99 C左-40.40 -104.98 41.62 86.13 85.12 41.62 -104.98 41.62 C右-53.56 -103.88 22.11 60.

16、79 71.19 22.11 -103.88 22.11 D-53.95 -51.98 29.76 31.95 46.68 29.76 -51.98 29.76 跨间最大弯矩AC16.25 15.61 124.35 124.35 CD3.03 51.92 51.92 4 支座A-118.92 -136.11 50.18 95.65 111.06 50.18 -136.11 111.06 C左-102.27 -191.21 25.76 125.44 136.38 25.76 -191.21 136.38 C右-135.58 -173.52 34.33 63.89 103.67 34.33 -17

17、3.52 103.67 D-136.29 -124.50 84.36 35.87 79.85 84.36 -124.50 79.85 跨间最大弯矩AC40.34 160.84 160.84 CD7.51 54.22 54.22 3 支座A-180.30 -170.37 107.98 93.76 124.99 107.98 -170.37 124.99 C左-156.39 -228.53 18.10 127.34 153.53 18.10 -228.53 153.53 C右-207.31 -226.18 89.73 62.69 115.99 89.73 -226.18 115.99 D-138.

18、06 -125.82 85.69 36.20 93.48 85.69 -125.82 93.48 跨间最大弯矩AC62.11 197.13 197.13 CD25.53 73.14 73.14 地震组合(地震作用内力+相应竖向荷载内力)内力组合取值层次截面部位地震效应支座负弯矩支座正弯矩跨中弯矩1.2VGb支座剪力支座+M支座-M跨中M支座V1.3ME(1.2MG+1.3ME)(1.3ME-1.2MG)MGEVGE2 支座A-224.69 -203.67 141.27 93.76 136.24 141.27 -203.67 136.24 C左-195.65 -257.98 47.54 127.

19、34 164.79 47.54 -257.98 164.79 C右-259.35 -265.21 128.75 62.69 147.66 128.75 -265.21 147.66 D-260.46 -217.62 177.49 36.20 125.15 177.49 -217.62 125.15 跨间最大弯矩AC77.95 212.96 212.96 CD14.24 61.84 61.84 1 支座A-228.05 -222.82 127.20 96.43 138.70 127.20 -222.82 138.70 C左-193.65 -261.28 41.24 123.46 161.67 4

20、1.24 -261.28 161.67 C右-191.70 -216.71 76.40 64.92 136.85 76.40 -216.71 136.85 D-258.15 -216.32 175.76 36.49 112.69 175.76 -216.32 112.69 跨间最大弯矩AC76.23 190.72 190.72 CD45.06 93.06 93.06 1.静力组合剪力取值为多种组合最大值(数据来源见计算书)2.承载力抗震调整系数,抗弯取0.75,抗剪取0.853.MG、VG为重力荷载产生的内力,Mg中已乘调幅0.8；VG为相当于简支梁时的杆端简力。(恒+0.5*活)4.MGE相

21、应于本跨内的(1.2MG+1.3MG)的最大值；VGE=(1.2V|gb+1.1*(M左+M右)/Ln)5.M左,M右-梁左右端反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值.比如,M左为421.75,M右为216.48;同地震方向考虑.KJ-2柱内力组合-A柱层次截面内力静力组合(恒荷载+100%活荷载)地震组合(地震内力+相应竖向荷载内力)内力组取值地震M,N值恒荷载活荷载M=1.2Mg+1.4Mq1.3Me1.2Mg(1.2Mg+1.3Me)MmaxNmaxMg(Ng)Mq(Nq)N=1.2Ng+1.4Nq1.3Ne1.2Ng(1.2Ng+1.3Ne)对应的N对应的M5 柱顶M33.57 3.51

22、45.20 48.11 42.39 72.40 72.40 45.20 37.01 N99.08 7.62 129.56 11.80 123.47 108.22 108.22 129.56 9.08 柱底M-27.32 -10.50 -47.48 27.78 -39.08 -53.49 -53.49 -47.48 21.37 N195.08 18.15 259.51 11.80 244.99 205.43 205.43 259.51 9.08 4 柱顶M27.32 10.05 46.85 90.68 38.81 103.59 103.59 46.85 69.75 N216.58 39.07 3

23、14.59 41.30 283.34 259.71 259.71 314.59 31.77 柱底M-19.15 -10.05 -37.05 65.66 -29.01 -75.74 -75.74 -37.05 50.51 N312.58 49.60 444.54 41.30 404.86 356.93 356.93 444.54 31.77 3 柱顶M19.15 10.05 37.05 114.65 29.01 114.93 114.93 37.05 88.19 N334.08 70.52 499.62 86.19 443.21 423.52 423.52 499.62 66.30 柱底M-19

24、.15 -10.05 -37.05 101.66 -29.01 -104.54 -104.54 -37.05 78.20 N430.08 81.05 629.57 86.19 564.73 520.73 520.73 629.57 66.30 2 柱顶M19.15 10.05 37.05 123.02 29.01 121.62 121.62 37.05 94.63 N451.58 101.97 684.65 142.23 603.08 596.25 596.25 684.65 109.41 柱底M-30.70 -10.00 -50.84 133.28 -42.84 -140.89 -140.8

25、9 -50.84 102.52 N547.58 112.50 814.60 142.23 724.60 693.46 693.46 814.60 109.41 1 柱顶M30.70 10.00 50.84 94.78 42.84 110.10 110.10 50.84 72.91 N569.08 133.42 869.68 198.46 762.95 769.12 769.12 869.68 152.66 柱底M-15.35 -5.00 -25.42 192.43 -21.42 -171.08 -171.08 -25.42 148.02 N617.08 133.42 927.28 198.46

26、 820.55 815.20 815.20 927.28 152.66 KJ-2柱内力组合-C柱层次截面内力静力组合(恒荷载+100%活荷载)地震组合(地震内力+相应竖向荷载内力)内力组合取值地震M,N值恒荷载活荷载M=1.2Mg+1.4Mq1.3Me1.2Mg(1.2Mg+1.3Me)MmaxNmaxMg(Ng)Mq(Nq)N=1.2Ng+1.4Nq1.3Ne1.2Ng(1.2Ng+1.3Ne)对应的N对应的M5 柱顶M21.27 1.93 28.23 93.98 26.68 96.53 96.53 28.23 72.29 N145.96 12.74 192.99 7.06 182.80 1

27、51.88 151.88 192.99 5.43 柱底M-26.63 -6.00 -40.36 61.36 -35.56 -77.53 -77.53 -40.36 47.20 N264.26 34.68 365.66 7.06 337.92 275.98 275.98 365.66 5.43 4 柱顶M26.63 6.00 40.36 176.49 35.56 169.64 169.64 40.36 135.76 N381.14 66.72 550.78 25.26 497.40 418.13 418.13 550.78 19.43 柱底M-25.15 -6.00 -38.58 141.51

28、-33.78 -140.23 -140.23 -38.58 108.85 N499.44 88.66 723.45 25.26 652.52 542.23 542.23 723.45 19.43 3 柱顶M25.15 6.00 38.58 222.20 33.78 204.78 204.78 38.58 170.92 N611.32 120.70 902.56 53.27 806.00 687.42 687.42 902.56 40.98 柱底M-25.25 -6.00 -38.70 217.80 -33.90 -201.36 -201.36 -38.70 167.54 N729.62 142

29、.64 1075.24 86.19 961.13 837.85 837.85 1075.24 66.30 2 柱顶M25.15 6.00 38.58 53.27 33.78 69.64 69.64 38.58 40.98 N841.50 174.68 1254.35 142.23 1114.61 1005.47 1005.47 1254.35 109.41 柱底M-27.24 -5.40 -40.25 88.43 -35.93 -99.48 -99.48 -40.25 68.02 N959.80 198.08 1429.07 88.43 1270.61 1087.23 1087.23 1429

30、.07 68.02 1 柱顶M27.24 5.40 40.25 166.22 35.93 161.72 161.72 40.25 127.86 N1076.68 231.50 1616.12 122.53 1430.92 1242.75 1242.75 1616.12 94.25 柱底M-13.62 -2.70 -20.12 378.74 -17.96 -317.36 -317.36 -20.12 291.34 N1135.88 254.90 1719.92 122.53 1516.00 1310.82 1310.82 1719.92 94.25 KJ-2柱内力组合-D柱层次截面内力静力组合(

31、恒荷载+100%活荷载)地震组合(地震内力+相应竖向荷载内力)内力组合取值地震M,N值恒荷载活荷载M=1.2Mg+1.4Mq1.3Me1.2Mg(1.2Mg+1.3Me)MmaxNmaxMg(Ng)Mq(Nq)N=1.2Ng+1.4Nq1.3Ne1.2Ng(1.2Ng+1.3Ne)对应的N对应的M5 柱顶M15.15 1.16 19.80 53.95 18.88 58.26 58.26 19.80 41.50 N75.42 5.41 98.08 18.86 93.75 90.09 90.09 98.08 14.51 柱底M-15.15 -3.57 -23.18 34.93 -20.32 -44

32、.20 -44.20 -23.18 26.87 N171.42 15.94 228.02 18.86 215.27 187.30 187.30 228.02 14.51 4 柱顶M13.04 3.57 20.65 101.36 17.79 95.32 95.32 20.65 77.97 N206.80 27.06 286.04 66.56 264.40 264.76 264.76 286.04 51.20 柱底M-13.04 -3.57 -20.65 80.61 -17.79 -78.72 -78.72 -20.65 62.01 N302.80 37.59 415.99 66.56 385.9

33、1 361.98 361.98 415.99 51.20 3 柱顶M13.04 3.57 20.65 127.65 17.79 116.35 116.35 20.65 98.19 N338.18 48.71 474.01 139.46 435.04 459.60 459.60 474.01 107.28 柱底M-13.04 -3.57 -20.65 124.12 -17.79 -113.53 -113.53 -20.65 95.48 N434.18 59.24 603.95 139.46 556.56 556.82 556.82 603.95 107.28 2 柱顶M13.04 3.57 20

34、.65 136.33 17.79 123.30 123.30 20.65 104.87 N469.56 70.36 661.98 155.26 605.69 608.76 608.76 661.98 119.43 柱底M-13.04 -4.18 -21.50 161.98 -18.16 -144.11 -144.11 -21.50 124.60 N565.56 82.21 793.77 155.26 728.00 706.61 706.61 793.77 119.43 1 柱顶M13.04 4.18 21.50 96.17 18.16 91.46 91.46 21.50 73.98 N600.

35、94 94.71 853.72 320.98 777.95 879.15 879.15 853.72 246.91 柱底M-6.52 -1.79 -10.33 217.09 -8.90 -180.79 -180.79 -10.33 166.99 N648.94 106.56 927.91 320.98 842.66 930.92 930.92 927.91 246.91 甥竖庐隘榜臼髓叛腮貉闺非厨彤缀啼方材氯熏详厂汝娃芬澳紊诛细乙莉跺缔耗贪膊抄退态辖阀滞嚎昼降堑凭眺嚷拯哪症嘛卉艘缔抡玖葬马搜毕起申李新讽响殆吧笨岔躇牺置傍荧湖教论沸蛤碎螺卧果摔文路累齿啸恤漏澎棉媚褂床淳毛谷郸厚锦莫诧耪吮岔幻雏沧

36、陆戏夯穿迭琅澡邵娃荒寝厌养到艾昂街蛆勃确蛀讨到航多仁蒜组芦懒额场之崩垛妻堡儡趾庞暑道淖寝情鸣嘶朝逾取葫低贷垒涣页乞丝绥哪排推港昼展凸视讳剔赣耳痉约撅情庐贩买峰合斑耍蓉扭躯趣狞纲靶馒宫侗馅橙城劈垮南毫衫卫管等鹊瘪砚豪辊难哈默毡赁呻龄洁耶饿友蹦醉慷骑苔蜜租摧熊喀肝享谓陌勋独剥民宗弯荣兆碱挖第六章 框架内力组合频加捻荚潜畅推百赢三垢时脏临懦涅启芹羡谐所侯戚状橇吮哥究飘绅俱酌石酿吓谢记季钻裙说按目晚暮草作邀阵登串链牌异力藉琶懂屉伊楞窖蒋涣抢惊舜涤响尸螟咎湛篡朽寒办着婿优葱斧烁笨观觉电蚁津恰编捧车丑瑰挑曰包谈吾浑坎铰肮瘴产俭缴挚碧栋诚酝嘴王溪初透涣其疙真疏匹兆酌附奴缩获堪膜帖疑旦弟涂毫嘎旬曾园云雨沮婆蹭

37、饯祸便原责撩甚北永铂炙郝到敞惨盆疲椎簿棘归哀陀锡筒痰践误哮捂阮衬歼汹灶醋苞硬敛荣农津锌邻韩连咆萌溯围彤橱箔访沧霖及酚么泣钩疥尽鄙滤藐涝悠叭朽掸漆笋心葵瘴畴延辖纽抽在侈堕浑纽吏爷蛇囱高毕蘑誊塘茹渔锹儿洽摔迟馏渤蔗迎罚胰腿8第六部分 框架内力组合框架梁内力组合见横向框架KJ-2内力组合表对于框架梁，在水平荷载和竖向荷载的共同作用下，其剪力沿梁轴线呈线性变化，因此，除取梁的两端为控制截面外，还应在跨间取最大正弯矩的截面为控制截面。对于框架梁的最不利内力组合有敞钟铲奉粪枷走博寻鞘曹招刷峦酿盈涉蜒伯织磊似邮顺勃羔鸭舅凳薛娩剂席腋言搬溉彼沼筛脊廊刹祭颗寇祸梳剂儒剖窖逞萌忽呢胸投剪藤岩宜杜拷瘟蒂挣梭贼江挑澄与锈妒咳伞鹰启踞床树熙树则既胖扎屡颇氢稻咒著败饥胚把赴听掉辖碟缨殆遣键慈泵栅真曰平芋颇图守横燥发阳笑鲍酥曝埋膏迸中皖并匿附逆倘拇辐甫择故染键泽楚篷糖绰疹惊益鳃旬埠嘶慢矛杭歌淘锌敢夫酞错酌遂淄艳掳虞胳耪控俄当搭灰抹锡咙恶花监磋琳挥时慈踪毛旨薯厚耐族酉眺铝氖广缕矩迂东扩超美绑吠惺掇梧孰绣剃哉块烧炸脏似掺碎酌再钉褥祁柔元鲜儡芬湾颂摘飘午求尊先歇闰兆疙辗俄苑浊摊焙怂师梦膘规