钢结构节点计算(共38页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第8章 节点设计原理8-1 节点设计的原则整个结构是由构件和节点（connection）构成的。单个构件必须通过节点相连接，协同工作才能形成结构整体。即使每个构件都能满足安全使用的要求，如果节点设计处理不恰当，连接节点的破坏，也常会引起整个结构的破坏。可见，要使结构能够满足预定功能的要求，正确的节点设计与构件设计，两者具有同等的重要性。由于连接节点受力状态较为复杂，不易精确地分析其工作状态。所以，在节点设计时应遵循下列基本原则：（1）连接节点应有明确的传力路线和可靠的构造保证。传力应均匀和分散，尽可能减少应力集中现象。在节点设计过程中，一方面要根据节点构造的实际

2、受力状况，选择合理的结构计算简图；另一方面节点构造要与结构的计算简图相一致。避免因节点构造不恰当而改变结构或构件的受力状态，并尽可能地使节点计算简图接近于节点实际工作情况。（2）便于制作、运输和安装。节点构造设计是否恰当，对制作和安装影响很大。节点设计便于施工，则施工效率高，成本降低；反之，则成本高，且工程质量不易保证。所以应尽量简化节点构造。（3）经济合理。要对设计、制作和施工安装等方面综合考虑后，确定最合适的方案。在省工时与省材料之间选择最佳平衡。尽可能减少节点类型，连接节点做到定型化、标准化。各类节点的具体构造不尽相同，也很难同时满足上述各项原则。总起来说，首先节点能够保证具有良好的承载

3、能力，使结构或构件可以安全可靠地工作；其次则是施工方便和经济合理。8-2 次梁与主梁的连接节点次梁与主梁的连接有铰接（hinged connection或simple framing connection）和刚接（fully restrained connection）两种。若次梁按简支梁或连续梁计算，但在连接节点处只传递次梁的竖向支座反力，其连接为铰接。若次梁按连续梁计算，连接节点除传递次梁的竖向支座反力外，还能同时传递次梁的端弯矩，其连接为刚接。次梁与主梁的连接型式按其连接相对位置的不同，可分为叠接和平接两种。8.2.1 次梁与主梁铰接1叠接叠接是把单跨次梁直接放在主梁上，如图8.2.1所

4、示，并用焊缝或螺栓固定其相互间位置。当次梁支座反力较大时，应在主梁支承次梁的位置设置支承加劲肋，以避免主梁腹板承受过大的局部压力。主梁腹板横向加劲肋的间距要结合次梁的支承位置来确定。8.2.2 次梁与主梁的叠接（刚接）8.2.3 主梁的中心垫板图8.2.1 次梁与主梁的叠接（铰接）另一种叠接做法是次梁在主梁上连续通过，如图8.2.2所示。由于次梁本身是连续的，次梁支座弯矩可以直接传递。当次梁需要拼接时，拼接位置应选择在弯矩较小处。当次梁荷载较大或主梁上翼缘较宽时，可在主梁支承次梁处设置焊于主梁中心的垫板，以保证次梁支座反力以集中力的形式传给主梁，避免主梁受扭作用（图8.2.3）。这种连接的优点

5、是构造简单，次梁安装方便。缺点是主次梁结构所占空间大，其使用常受到限制。2平接（a） （b） （c）图8.2.4 次梁与主梁的平接（铰接）平接是将次梁连接在主梁的侧面（图8.2.4），可以直接连在主梁的加劲肋图8.2.4（a）、短角钢图8.2.4（b）和承托图8.2.4（c）上。次梁顶面根据需要可以与主梁顶面相平，或比主梁顶面稍低。平接可以降低结构高度，故在实际工程中应用较为广泛。图8.2.4（a）、（b）中的连接构造，需将次梁的翼缘局部切除。考虑到连接处有一定的约束作用，并非理想铰接，通常将次梁支座反力值加大（2030）%进行连接计算。当次梁的支座反力较大，用螺栓连接不能满足要求时，可采用工

6、地焊缝连接承受支座反力，此时螺栓仅起安装和临时固定位置的作用。图8.2.4（c）适用于次梁支座反力较大的情况。支座反力全部由承托传递，支座反力引起的压力在承托上面按三角形分布，反力合力作用点位于承托顶板外边缘a/3处图8.2.5（c）。次梁端部的腹板应采取适当的固定措施防止支座处截面的扭转。8.2.2 次梁与主梁刚接次梁与主梁刚接时，由于连接节点除传递次梁的竖向支反力外，还要传递次梁的梁端弯矩，当主梁两侧的次梁梁端弯矩相差较大时，会使主梁受扭，对主梁不利。因此，只有当主梁两侧次梁的梁端弯矩差较小时，才采用这种连接方式。次梁与主梁的刚接常采用平接形式。此时，次梁连接在主梁的侧面，并与主梁刚接，两

7、相邻次梁成为支承于主梁侧面的连续梁（图8.2.5）。为此，两跨次梁之间必须保证能够传递其支座弯矩。图8.2.5（a）为采用高强度螺栓连接。图8.2.5（b）为次梁支承在主梁的承托上，采用焊接连接。由于次梁弯矩主要由其翼缘承受，所以在次梁翼缘上应设置连接盖板。次梁支座负弯矩M可以分解为上翼缘拉力和下翼缘压力的力偶（h为次梁高度）。计算时，次梁上、下翼缘与连接板的螺栓连接或焊接连接要满足承受N力的要求。次梁的竖向支座反力R则通过螺栓传给主梁腹板加劲肋图8.2.5（a），或直接通过次梁梁端承压传给主梁的承托图8.2.5（b）。次梁的竖向支座反力R在承托顶板上的作用位置可视为距承托外边缘处，承托顶板上

8、的压力为三角形分布图8.2.5（c）。（a） （b） （c）图8.2.5 次梁与主梁的平接（刚接）8-3 梁与柱的连接节点梁与柱的连接一般可分为三类：其一，铰接连接，这种连接柱身只承受梁端的竖向剪力，梁与柱轴线间的夹角可以自由改变，节点的转动不受约束；其二，刚性连接，这种连接柱身在承受梁端竖向剪力的同时，还将承受梁端传递的弯矩，梁与柱轴线间的夹角在节点转动时保持不变；其三，半刚性连接（partially restrained connection），介于铰接连接和刚性连接之间，这种连接除承受梁端传来的竖向剪力外，还可以承受一定数量的弯矩，梁与柱轴线间的夹角在节点转动时将有所改变，但又受到一定程

9、度的约束。在实际工程中，上述理想的刚性连接是很少存在的。通常，按梁端弯矩与梁柱曲线相对转角之间的关系，确定梁与柱连接节点的类型。当梁与柱的连接节点只能传递理想刚性连接弯矩的20%以下时，即可认为是铰接连接。当梁与柱的连接节点能够承受理想刚性连接弯矩的90%以上时，即可认为是刚性连接。半刚性连接的弯矩转角关系较为复杂，它随连接形式、构造细节的不同而异。进行结构设计时，必须通过试验或其他方法提供较为准确的节点弯矩转角关系。设计部门很难办到，因此目前较少采用半刚性连接节点。8.3.1 梁与柱的铰接连接1梁支承于柱顶的铰接连接（a） （b） （c）图8.3.1 梁支承于柱顶的铰接连接图8.3.1为梁支

10、承在柱顶的铰接构造。梁的支座反力通过柱顶板传给柱身，顶板与柱身采用焊缝连接。每个梁端与柱采用螺栓连接，使其位置固定在柱顶板上。顶板厚度一般取1620mm。在图8.3.1（a）中，梁端加劲肋对准柱的翼缘板，使梁的支座支力通过梁端加劲肋直接传给柱的翼缘。这种连接形式构造简单，施工方便，适用于相邻梁的支座反力相等或差值较小的情况。当两相邻梁支座反力不等且相差较大时（例如左跨梁有活荷载，右跨梁无活荷载），柱将产生较大的偏心弯矩。设计时柱身除按轴心受压构件计算外，还应按压弯构件进行验算。两相邻梁在调整、安装就位后，用连接板和螺栓在靠近梁下翼缘处连接起来。在图8.3.1（b）中，梁端采用突缘支座，突缘板底

11、部刨平（或铣平），与柱顶板直接顶紧，梁的支座反力通过突缘板作用在柱身的轴线附近。这种连接即使两相邻梁支座反力不相等时，对柱所产生的偏心弯矩也很小，柱仍接近轴心受压状态。梁的支座反力主要由柱的腹板来承受，所以柱腹板的厚度不能太薄。在柱顶板之下的柱腹板上应设置一对加劲肋以加强腹板。加劲肋与柱腹板的竖向焊缝连接要按同时传递剪力和弯矩计算，因此加劲肋要有足够的长度，以满足焊缝强度和应力均匀扩散的要求。加劲肋与顶板的水平焊缝连接应按传力需要计算。为了加强柱顶板的抗弯刚度，在柱顶板中心部位加焊一块垫板。为了便于制造和安装，两相邻梁之间预留1020mm间隙。在靠近梁下翼缘处的梁支座突缘板间填以合适的填板，并

12、用螺栓相连。在图8.3.1（c）为梁支承在格构式柱顶的铰接连接构造。为了保证格构式柱两单肢受力均匀，不论是缀条式还是缀板式柱，在柱顶处应设置端缀板，并在两个单肢的腹板内侧中央处设置竖向隔板，使格构式柱在柱头一段变为实腹式。这样，梁支承在格构式柱顶连接构造可与实腹式柱的同样处理。2梁支承于柱侧面的铰接连接（a） （b） 图8.3.2 梁支承于柱侧面的铰接连接梁连接在柱的侧面上，在柱侧面设置承托，以支承梁的支座反力，其铰接构造如图8.3.2所示。当梁的支座反力不大时，可采用如图8.3.2（a）所示的连接构造。梁端可不设支承加劲肋，直接放在柱的承托上，用普通螺栓固定其位置。梁端与柱侧面预留一定间隙，

13、在梁腹板靠近上翼缘处设一短角钢和柱身相连，以防止梁端向平面外方向产生偏移。这种连接形式比较简单，施工方便。当梁的支座反力较大时，可采用如图8.3.2（b）所示的连接构造。梁的支座反力由突缘板传给承托，承托一般用厚钢板制作，有时为了安装方便，也可采用加劲后的角钢。承托的厚度应比梁端突缘板的厚度大1012mm，承托的宽度应比梁端突缘板的宽度大10mm。承托与柱侧面用焊缝相连。承托的顶面应刨平，和梁端突缘板顶紧并以局部承压传力。考虑到梁端支座反力偏心的不利影响，承托与柱的连接焊缝按1.25倍梁端支座反力来计算。为了便于安装，梁端与柱侧面应预留510mm的间隙，安装时加填板并设置构造螺栓，以固定梁的位

14、置。当两相邻梁的支座反力相差较大时，应考虑偏心影响，对柱身应按压弯构件进行验算。8.3.2 梁与柱的刚性连接（a） （b） （c）图8.3.3 梁与柱的刚性连接框架梁与柱的连接节点做成刚性连接，可以增强框架的抗侧移刚度，减小框架横梁的跨中弯矩。在多、高层框架中梁与柱的连接节点一般都是采用刚性连接。梁与柱节点的刚性连接就是要保证将梁端的弯矩和剪力可以有效地传给柱子。图8.3.3是梁与柱的刚性连接构造图。图8.3.3（a）所示为多层框架工字形梁和工字形柱全焊接刚性连接。梁翼缘与柱翼缘采用坡口对接焊缝连接。为了便于梁翼缘处坡口焊缝的施焊和设置衬板，在梁腹板两端上、下角处各开r=3035mm的半园孔。

15、梁翼缘焊缝承受由梁端弯矩产生的拉力和压力；梁腹板与柱翼缘采用角焊缝连接以传递梁端剪力。这种全焊接节点的优点是省工省料，缺点是梁需要现场定位、工地高空施焊，不便于施工。为了消除上述缺点，可以将框架横梁做成两段，并把短梁段在工厂制造时先焊在柱子上，如图8.3.3（b）所示，在施工现场再采用高强度螺栓摩擦型连接将横梁的中间段拼接起来。框架横梁拼接处的内力比梁端处小，因而有利于高强度螺栓连接的设计。图8.3.3（c）为梁腹板与柱翼缘采用连接角钢和高强度螺栓连接，并利用高强度螺栓兼作安装螺栓。横梁安装就位后再将梁的上、下翼缘与柱的翼缘用坡口对接焊缝连接。这种节点连接包括高强度螺栓和焊缝两种连接件，要求它

16、们联合或分别承受梁端的弯矩和剪力，常称为混合连接。图8.3.4（a）为工字形梁与柱的刚性连接节点（柱腹板内不设横向加劲肋的刚性节点）的变形示意图。在梁的受压翼缘处图8.3.4（b），由梁端弯矩引起的集中压力对柱腹板产生挤压力，应验算：柱腹板计算高度边缘处的局部承压强度以及柱腹板在横向压力作用下的局部稳定；在梁受拉翼缘的拉力作用下图8.3.4（c），防止柱翼缘发生横向变形过大，保证梁翼缘应力均匀分布，应验算柱翼缘的厚度。图8.3.4 梁柱节点的变形和柱腹板的受力在梁的受压翼缘处，柱腹板的厚度tw应同时满足：局部承压条件 （8.3.1）局部稳定条件 （8.3.2）在梁的受拉翼缘处，柱翼缘板的厚度t

17、c按强度计算应满足： （8.3.3）式中 梁受压、受拉翼缘的截面面积；柱、梁钢材抗拉（压）强度设计值；在垂直于柱翼缘的集中压力作用下，柱腹板计算高度边缘处压应力的假定分布长度，参照梁中局部承压的公式计算；柱腹板的宽度；柱钢材屈服点。如果上述关于梁的受压或受拉翼缘处的计算不能满足，就需要对柱的腹板设置横向（水平）加劲肋。梁与柱刚性连接中柱腹板横向加劲肋的尺寸要求应满足钢结构设计规范（GB50017）中7.4.3条的有关规定。梁与柱刚性连接节点的节点域如图8.3.5（a）所示，由柱的翼缘板和腹板的横向加劲肋所包围，即节点域的边长分别是梁和柱的腹板高度。节点域在周边剪力和弯矩作用下，柱腹板存在屈服和

18、局部失稳的可能性，应验算其抗剪强度和稳定性。 （a） （b） 图8.3.5 梁与柱刚性连接的节点域节点域在梁端弯矩作用下将产生较大的剪力。设梁端弯矩仅由梁翼缘板承受，柱腹板上边加劲肋受力如图8.3.5（b）所示，则有节点域中的应力比较复杂，剪应力在节点域的中心为最大，剪切屈服由中心开始逐步向四周扩展。由于节点域四周有较强的弹性约束，节点域屈服后，剪切承载力仍可提高。试验证明：节点域的剪应力达到时，节点域仍能保持稳定，因此将节点域屈服剪应力提高到。即节点域抗剪屈服条件为：。忽略柱剪力及柱轴力的影响，节点域抗剪强度按下式验算：或 （8.3.4）式中 分别为节点两侧梁端弯矩设计值；钢材抗剪强度设计值

19、；分别为梁和柱的腹板高度；柱腹板厚度；节点域腹板的体积。柱为工字形截面时，；柱为箱形截面时，。当柱承受较大的压力时，应将乘以，以考虑柱压力对节点域抗剪承载力的影响，式中为柱的屈服轴压承载力。为了防止节点域的柱腹板受剪时发生局部失稳，节点域内柱腹板的厚度应满足下式要求： （8.3.5）式中 分别为柱和梁的腹板高度。当柱腹板节点域不满足抗剪强度的要求时，柱腹板应予补强。如图8.3.6所示，对焊接H形组合柱，宜将柱腹板在节点域范围内更换为较厚板件。加厚板件应伸出柱上、下横向加劲肋（即梁上、下翼缘高度处）之外各150mm，并采用对接焊缝将其与上、下柱腹板拼接。 图8.3.6 节点域腹板的加厚8.3.3

20、 梁与柱的半刚性连接（a） （b）图8.3.7 梁与柱的半刚性连接图8.3.7为多层框架梁与柱的半刚性连接节点。在图8.3.7（a）中，梁端上、下翼缘处各用一个角钢作为连接件，并采用高强度螺栓摩擦型连接将角钢的两肢分别与梁和柱连接，这种连接属于半刚性连接。图8.3.7（b）为梁端焊一端板，端板用高强度螺栓与柱翼缘连接，常称为端板连接。试验结果表明：图b比图a的转动刚度大，当图b中的连接端板足够厚且螺栓布置合理、数量足够时，端板连接对梁端的约束可以达到刚性连接的要求。（a） （b） （c）图8.3.8 刚架斜梁与柱的连接图8.3.8为轻型单层框架梁与柱连接的常见节点形式，属于半刚性连接节点。斜梁

21、端板有三种形式：端板竖放图8.3.8（a）、端板斜放图8.3.8（b）和端板平放图8.3.8（c）。与图8.3.7（b）端板连接类似，当斜梁端板的厚度足够厚且螺栓布置合理、数量足够时，图8.3.8所示的端板连接可以作为刚性连接。半刚性连接的框架计算比较复杂，需要通过试验确定节点连接的关系曲线。目前，关于半刚性连接已取得许多研究成果，但尚未达到实用化程度。8-4 桁架与柱的连接节点桁架与柱的连接既可以做成铰接，也可以做成刚接。桁架支承在钢筋混凝土柱或砖砌体柱上时一般都是做成铰接，而支承在钢柱上时通常做成刚接。8.4.1 桁架与柱的铰接连接 （a） （b） （c）图8.4.1 桁架与柱的铰接支座节

22、点图8.4.1为梯形桁架和三角形桁架支承在钢筋混凝土柱或砖柱顶的支座节点构造图，支座只传递桁架的竖向支座反力，可以视为铰接。这种支座是由支座节点板、支座底板和加劲肋组成，通常称为平板式支座。加劲肋成对设置在支座节点板两侧，其中面位于支座底板对称轴线上。加劲肋的作用是增加支座节点板的平面外刚度，减小支座底板中的弯矩。支座反力R图8.4.1（a）、（b）通过节点板和加劲肋将集中荷载转化成为线荷载，从而改善了支座底板的受力状态。由于加强了底板的刚度，使支座反力R以方形或矩形底板下呈均匀分布压力的形式传给钢筋混凝土柱等下部结构。图8.4.1（a）所示的梯形桁架支座节点中，桁架端竖杆轴线与支座加劲肋位置

23、发生冲突。解决这个问题的常见做法是将端竖杆偏离轴线放置在支座加劲肋的左侧，在保证正常施焊的前提下，端竖杆角钢的肢背应尽量靠近加劲肋（留有焊接余地），以减小端竖杆偏心的不利影响。为了便于桁架下弦角钢肢背施焊，下弦角钢水平肢与支座底板之间的净距C图8.4.1（a）、（b）所示，不应小于下弦角钢伸出肢的宽度，且不得小于130mm。锚栓预埋在钢筋混凝土柱顶，用于固定桁架的位置。锚栓的直径d一般为2024mm，埋入柱顶的锚固长度一般为25d，并应加4d的弯钩。为便于安装桁架时可以调整位置，底板上的锚栓孔直径应为锚栓直径的22.5倍，待桁架安装就位完毕后，再在锚栓上套上垫板，并与底板焊牢以固定桁架，垫板上

24、的孔径比锚栓直径大12mm。锚栓设置在底板的中线上，并与加劲肋对齐如图8.4.1（a）所示，这将使底板的宽度加大。锚栓位置也可按图8.4.1（b）所示布置，底板的宽度就可变小。支座节点的传力路线是：桁架杆件的内力通过杆端连接焊缝传给节点板，经由节点板与加劲肋之间的竖向焊缝，将一部分力传给加劲肋，然后再通过节点板、加劲肋与底板的水平焊缝把全部支座反力传给底板，最后传给钢筋混凝土柱等下部构件。支座底板的净面积按下式计算： （8.4.1）式中 R桁架的支座反力；混凝土的抗压强度设计值。底板所需的面积为：A=An+锚栓孔缺口面积，底板如采用矩形应使2a2bA。在图8.4.1（a）中加劲肋的端部不可能伸

25、到底板的边缘，此时底板的面积可只算到加劲肋的外缘，即图中的2a2b，此时不必扣除预留锚栓孔缺口面积。通常桁架支座反力不大，底板平面尺寸由其刚度和锚栓位置等构造要求确定，常用尺寸：2a2b=240240400400mm。底板的宽度和长度均不能超出钢筋混凝土柱顶支承面的范围。底板厚度按柱顶反力均匀作用下在底板中产生的弯矩确定。在图8.4.1（b）中底板被节点板和加劲肋分隔成为四个两相邻边支承的板（ab），其单位宽度的弯矩按下式计算： （8.4.2）式中 底板下的均布反力，；两相邻支承边的对角线长度，见图8.4.1（b）；系数，由查表8.4.1得，是内角顶点至对角线的垂直距离。表8.4.1 两相邻支

26、承边的矩形板的系数0.30.40.50.60.70.0280.0420.0580.0720.085支座底板的厚度为： （8.4.3）为使柱顶压力比较均匀地分布，底板不宜太薄。支座底板的厚度宜满足下列构造要求：当桁架跨度18m时，t16mm；当桁架跨度18m时，t20mm。加劲肋的高度与节点板的高度相同图8.4.1（a），三角形桁架支座节点的加劲肋应紧靠上弦水平肢并焊接图8.4.1（b）。加劲肋的厚度取与节点板厚度相同或略小。为避免三条互相垂直的焊缝交于一点，加劲肋底端应切角C1图8.4.1（c）。加劲肋可视为支承于节点板上的悬臂梁，一个加劲肋所受的剪力V通常假定为支座反力R的1/4，或按加劲肋

27、的底部水平焊缝所传的合力计算，故应按悬臂梁验算其强度。加劲肋与节点板的竖向连接焊缝同时承受剪力V和弯矩。每个加劲肋与节点板之间竖向连接焊缝按下式验算： （8.4.4）式中，；为加劲肋高度；为加劲肋切角高度，一般取15mm。底板与节点板、加劲肋的水平连接焊缝承受全部支座反力R，按下式计算： （8.4.5）式中，焊缝计算长度之和mm。8.4.2 桁架与柱的刚性连接图8.4.2 桁架与柱的刚性连接图8.4.2所示是桁架与柱刚性连接的构造图。桁架与柱刚性连接时，桁架支座处除承受竖向支座反力外，还有由桁架端弯矩产生的上、下弦的水平力。在上弦节点中，上弦与柱采用盖板c连接，节点处的水平力为（M为桁架端弯矩

28、）。上弦节点处的水平力通过盖板及其连接焊缝传给柱子。上弦的端板与柱翼缘的连接螺栓只起安装定位作用，只需满足构造要求。在下弦节点中，下弦节点的螺栓连接承受水平偏心拉力，承托板承受竖向剪力R。为了减小节点板的尺寸，将下弦和端斜杆轴线汇交于柱的内侧边缘，因此螺栓不能对桁架下弦轴线对称布置。下弦节点处的水平拉力为（N、M分别为刚架计算时的横梁轴力和支座弯矩），水平拉力对螺栓群有偏心作用。螺栓最大拉力的计算应考虑两种情况，详见第3章公式（3.5.15）和（3.5.16）。螺栓连接中最大受拉螺栓的拉力，应满足不大于螺栓受拉的承载力设计值。桁架下弦节点板与支承板的连接焊缝共同承受支座反力R、最大水平力H1（

29、拉力或压力）以及偏心弯矩H1e1作用，其连接焊缝的强度按下式计算：式中 最大水平力H1至焊缝中心的距离；lw=l-10(mm)。上弦和下弦节点中端板d和a应具有一定的刚度，端板厚度t应满足构造要求，上弦节点：t1220mm；下弦节点：t20mm，并应计算下弦节点中端板的抗弯强度。下弦节点的端板a在水平拉力作用下受弯，计算时通常取最大受拉螺栓处的一段端板，其高度为l1。考虑端板两侧边缘部分有较大的嵌固作用，端板可以近似按嵌固于两列螺栓间的单跨固接板计算弯矩，则端板厚度t应满足公式（8.4.3）的要求：式中 一个螺栓所受的最大拉力，按第3章公式（3.3.15）或（3.3.16）计算；两竖列螺栓的距

30、离；受力最大螺栓的端距加上螺栓竖向间距的一半。桁架支座竖向反力R由端板传给承托b。承托常用2540mm的厚钢板，有时采用1416mm厚的大号角钢截成。承托与柱的连接焊缝通常按（1.21.3）倍的R力计算。8-5 变截面柱的节点构造在设置吊车的单层工业厂房中，经常要使用阶形柱（Separate Columns）。阶形柱变截面处是上、下段柱连接和支承吊车梁的重要部位，必须具有足够的强度和刚度。阶形柱的吊车梁支承平台，也称为肩梁，是由上盖板、下盖板、腹板以及垫板组成的。在阶形柱变截面处构造肩梁的主要目的有二：其一，是将上、下段柱连成整体，实现上、下段柱的内力传递，保证不产生相对转角和位移；其二，是解

31、决吊车梁、制动梁和柱的连接。上、下段柱的截面形式、截面宽度都不相同，下段柱的截面高度比较大，常做成格构式，需要在下段柱的上端做一个具有足够刚度的肩梁来承受上段柱的内力，同时又作为吊车梁的承托。因此，肩梁应有足够大的强度和刚度。肩梁有单壁式和双壁式两种。1单壁式肩梁图8.5.1为边柱上、下段柱的连接构造及上段柱的安装接头。肩梁只有一块腹板，为单壁式肩梁，主要用于上、下段柱都是实腹柱的情况，也可用于下段柱为截面较小的格构式柱中。板b加板c可视为肩梁的上翼缘，板d可视为肩梁的下翼缘。上段柱腹板与肩梁翼缘一般采用角焊缝连接。上段柱内、外翼缘直接用斜对接焊缝分别与翼缘板e和下段柱屋盖肢的腹板拼接，翼缘板

32、e实际上是上柱内冀缘板的延伸，可适应上、下段柱宽度改变的需要，便于安装，又保证了上、下段柱连接的刚度。上段柱内翼缘板e开槽口插入肩梁腹板a，用角焊缝连接，其计算内力可近似按下式计算： （8.5.1）式中 P1 上段柱翼缘板的内力；N、M 上段柱下端使P1绝对值最大的最不利内力组合中的轴力和弯矩；h1 近似取上段柱的截面高度。图8.5.1 单壁式肩梁构造（边柱）a肩梁的腹板；b支承吊车梁的平台板；c加劲肋；d下横隔板。肩梁腹板a可近似按跨度为h2（h2为下段柱的截面高度），受集中荷载P1作用的两端简支梁计算（图8.5.1）。为了保证阶形柱变截面处的刚度，肩梁高度不宜太小，通常肩梁的腹板高度可取

33、(0.450.6) h2。肩梁只需计算其强度而不必计算刚度和稳定性。肩梁腹板厚度通常由剪切强度确定，不应小于12mm。肩梁腹板a与下段柱屋盖肢腹板的连接焊缝按肩梁支座反力RA计算。肩梁腹板a与下段柱吊车肢腹板不但承受肩梁支座反力RB，同时还承受吊车梁竖向支座反力Dmax，故应按RB+Dmax计算。这些连接焊缝的计算长度应小于或等于60hf，hf 8mm。上、下段柱连接如在工地进行安装拼接，则必须在上段柱下端连接处设置连接板（如图8.5.1所示），以保证拼接正确。在阶形柱中，吊车肢上的平台板b要传递较大的吊车荷载，厚度不宜小于20mm，根据荷载的大小，厚度通常为1636mm。平台板b的平面尺寸应

34、比下段柱截面尺寸略大，以便于焊缝连接。加劲肋C的厚度一般取1620mm，横隔板d的厚度一般取1220mm。图8.5.2 吊车梁在柱上的支承图8.5.1所示肩梁构造适用于吊车梁支座为突缘支座的情况。当吊车梁竖向支座反力Dmax较大时，为了加强肩梁的腹板，可在吊车梁突缘宽度范围内，在肩梁腹板两侧局部各贴焊一块板f，板f与板a以角焊缝相焊，可按单侧吊车梁最大支座反力的75%计算所需焊缝长度，板f的高度不宜小于300mm，板厚由承压面积计算确定。板f顶面采用V形剖口焊缝，并与板a一起刨平顶紧于上盖板。平台板上设置垫板用以调整吊车梁的标高，同时也起到分布Dmax增大承压面积的作用，垫板厚度不宜小于20m

35、m。当吊车梁为平板式支座时，如图8.5.2所示，宜在吊车肢腹板上与吊车梁梁端支座加劲肋的相应位置处设置短加劲肋，并按吊车梁最大支座反力计算端面承压和焊缝强度。这时肩梁腹板不必穿出吊车肢腹板。图8.5.3 双壁式肩梁构造（中柱）1肩梁的腹板；2支承吊车梁的平台板；3下横隔板；4加劲肋。2双壁式肩梁图8.5.3为中柱变截面处采用双壁式肩梁的连接构造，主要用于下段柱为格构柱，以及拼接刚度要求较高的重型柱中。双壁式肩梁由支承吊车梁的平台板、两侧的肩梁腹板和肩梁的下横隔板构成一个箱形结构，其刚度和整体性较好，但制造、施焊复杂。为便于安装螺栓，应在上盖板上开直径150mm的孔（个数按需要确定）；下盖板也应

36、在每个箱格适当开直径100mm的孔，以排除肩梁箱体内可能有的积水。双壁式肩梁的计算方法与单壁式基本相同，只是在计算腹板时，应考虑两块腹板共同受力，连接焊缝应根据构造作法具体布置确定。8-6 柱脚节点8.6.1 柱脚的形式与构造柱脚（Column bases）的作用是将柱的下端固定于基础，并将柱身所受的内力传给基础。基础一般由钢筋混凝土做成，其强度远比钢材低。为此，需要将柱身的底端放大，以增加其与基础顶部的接触面积，使接触面上的压应力小于或等于基础混凝土的抗压强度设计值。柱脚按其与基础的连接方式不同，可分为铰接和刚接两种型式。图8.6.1是几种常用的铰接柱脚型式，主要用于轴心受压柱。图8.6.1

37、 (a) 在柱子下端直接与底板焊接。柱子压力由焊缝传给底板，由底板扩散并传给基础。由于底板在各方向均为悬臂，在基础反力作用下，底板抗弯刚度较弱。所以这种柱脚型式只适用于柱子轴力较小的情况。当柱子轴力较大时，通常采用图8.6.1(b)、(c)、(d)所示的柱脚型式。在柱子底板上设置靴梁、隔板和肋板，底板被分隔成若干小的区格。底板上的靴梁、隔板和肋板相当于这些小区格板块的边界支座，改变了底板的支承条件。在基础反力作用下，底板的最大弯矩值变小了。柱子轴力通过竖向角焊缝传给靴梁，靴梁再通过水平角焊缝传给底板。图8.6.1(b)中，靴梁焊在柱翼缘的两侧，在靴梁之间设置隔板，以增加靴梁的侧向刚度；同时，底

38、板被进一步分成更小的区格，底板中的弯矩也因此而减小。图8.6.1(c)是格构柱仅采用靴梁的柱脚型式。图8.6.1(d)在靴梁外侧设置肋板，使柱子轴力向两个方向扩散，通常在柱的一个方向采用靴梁，另一方向设置肋板，底板宜做成正方形或接近正方形。此外，在设计柱脚中的连接焊缝时，要考虑施焊的方便与可能性。b1b0La1ccttBb0/2(a)(b)(c)(d)图8.6.1 铰接柱脚(a) (b)图8.6.2 刚接柱脚图8.6.2是常用的刚接柱脚型式，主要用于框架柱（压弯构件）。图8.6.2 (a)是整体式刚接柱脚，用于实腹柱和肢间距离小于1.5m的格构柱。当格构柱肢间距离较大时，采用整体式柱脚是不经济

39、的，这时多采用分离式柱脚，如图8.6.2 (b)所示，每个分肢下的柱脚相当于一个轴心受力铰接柱脚，两柱脚之间用膈材联系起来。图8.6.3 柱脚的抗剪键柱脚通过预埋在基础上的锚栓来固定。锚栓按柱脚是铰接还是刚接进行布置和固定。铰接柱脚只沿着一条轴线设置两个连接于底板上的锚栓（图8.6.1），锚栓固定在底板上，对柱端转动约束很小，承受的弯矩也很小，接近于铰接。底板上的锚栓孔的直径应比锚栓直径大0.51.0倍，并做成U形缺口，待柱子就位并调整到设计位置后，再用垫板套住锚栓并与底板焊牢。在铰接柱脚中，锚栓不需计算。刚接柱脚中，靴梁沿柱脚底板长边方向布置，锚栓布置在靴梁的两侧，并尽量远离弯矩所绕轴线。锚

40、栓要固定在柱脚具有足够刚度的部位，通常是固定在由靴梁挑出的承托上。在弯矩作用下，刚接柱脚底板中拉力由锚栓来承受，所以锚栓的数量和直径需要通过计算决定。靴梁在柱脚弯矩作用下变形很小，能够传递弯矩，符合刚接柱脚的要求。为了便于柱子的安装，锚栓不宜穿过柱脚底板。柱脚的剪力主要依靠底板与基础之间的摩擦力来传递。当仅靠摩擦力不足以承受水平剪力时，应在柱脚底板下面设置抗剪键，如图8.6.3所示，抗剪键可用方钢、短T形钢做成。也可将柱脚底板与基础上的预埋件用焊接连接。近年来一种将钢柱直接插入混凝土杯口基础内，用二次浇注混凝土将其固定的插入式柱脚形式，已在多项单层工业厂房工程中应用，效果较好。这种柱脚构造简单

41、、节约钢材、安装调整快捷、安全可靠，已列入GB50017规范的第8章的8.4节。8.6.2 轴心受压柱的柱脚计算1底板的计算底板的平面尺寸取决于基础材料的抗压能力，假设基础对底板的压应力是均匀分布的，则底板的面积（见图8.6.1b）按下式计算： （8.6.1）式中 L、B底板的长度和宽度；N柱的轴心压力；fc基础所用混凝土的抗压强度设计值；A0锚栓孔的面积。根据构造要求定出底板的宽度： （8.6.2）式中 a1柱截面已选定的宽度或高度；t靴梁厚度，通常取1014mm；c底板悬臂部分的宽度，通常取锚栓直径的（34）倍；锚栓常用直径为2024mm。底板的长度为。底板的平面尺寸L、B应取整数。根据柱

42、脚的构造型式，可以取L与B大致相同。底板的厚度由板的抗弯强度决定。可以把底板看作是一块支承在靴梁、隔板、肋板和柱端的平板，承受从基础传来的均匀反力。靴梁、隔板、肋板和柱端面看作是底板的支承边，并将底板分成不同支承形式的区格，其中有四边支承、三边支承、两相邻边支承和一边支承。在均匀分布的基础反力作用下，各区格单位宽度上最大弯矩为：四边支承板： （8.6.3）三边支承板及两相邻边支承板： （8.4.2）一边支承（悬臂）板： （8.6.4）式中 q作用于底板单位面积上的压力；a四边支承板中短边的长度；系数，由板的长边b与短边a之比，查表8.6.1；a1三边支承板中自由边的长度；两相邻支承板中对角线的

43、长度见图8.6.1中(b)、(d)；系数，由b1 / a1，查表8.6.2，b1为三边支承板中垂直于自由边方向的长度或两相邻边支承板中的内角顶点至对角线的垂直距离见图8.6.1中(b)、(d)。当三边支承板b1 / a1小于0.3时，可按悬臂长为b1的悬臂板计算；c悬臂长度。表8.6.1 四边支承板弯矩系数b/a1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.03.04.00.0480.0550.0630.0690.0750.0810.0860.0910.0950.0990.1020.1190.125表8.6.2 三边支承板及两相邻边支承板弯矩系数b1/a10.30.40.50.60.70.80.91.01.21.40.0260.0420.0580.0720.0850.0920.1040.1110.1200.125经过计算，取各区格板中的最大弯矩Mmax，按公式（8.4.3）来确定底板的厚度t。合理的设计应使各区格板的弯矩值基本相近；如果区格板的弯矩值相差很大，则应调整底板尺寸或重新划分区格。为了使底板具有足够的刚度，以满足基础反力均匀分布的假设，底板厚度一般为2040mm，最