附着式塔吊附墙装置要求(共7页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上附着式塔吊附墙装置相关标签：1、塔吊高度超过规定未安装附墙装置，扣10分每台塔吊的性能、载重、受力等不同，因而附着的高度亦不同，一般塔吊的使用说明书都对附墙高度有明确规定，必须按规定严格执行。2、附墙装置安全不符合说明书要求，扣3-7分附墙装置的安装应注意以下六个方面：（1）附墙的形式有以下两种附墙杆与建筑物的夹角以45度至60度为宜，至于采用哪种方式，要根据塔吊和建筑物的结构而定。（2）附墙杆与建筑物连接必须牢固，保证起重作业中塔身不产生相对运动，在建筑物上打孔与附墙杆联接时，孔径应与联接螺栓的直径相称。分段拼接的各附着杆、各联接螺栓、销子必须安装齐全，各联接件的固

2、定要符合要求。（3）塔机的垂直度偏差，自由高度时，为3，安装附墙后为1。（4）当塔吊未超过允许的自由高度时，而地基的承受力弱场合或风力较大的地段施工，为避免塔机在弯距作用下，基础产生不均匀沉陷，以及其他意外事故，必须提前安装附着装置。（5）因附墙杆只能受拉、受压，而不能受弯，故其长度应能调整，一般调整范围为200mm为宜。（6）塔机附墙的安装，必须在靠近柜架柱或现浇柱处。3、附墙杆超过说明书规定长度无设计计算书，扣10分附墙杆超过说明书规定长度后将有以下变化：（1）附墙杆所受的弯矩、扭矩将增大，需重新设计计算；（2）附着的形式也许会因受力的增大而改变；（3）建筑物的附着点因受力的增大，其强度也

3、需重新设计计算。4、内爬塔中固定不符合说明书要求，扣10分内爬式塔吊一般安装在建筑物的内部，每隔1-2层楼需爬升一次，适用于框架结构的高层建筑施工。但施工完毕后，折装较为复杂，故现场极少使用这种固定方式。内爬式塔吊的固定要根据建筑物内部结构来设计，不同的结构其固定千差万别，故必须严格按说明书的要求进行固定。塔吊附墙锚固拉杆的角度最好是多少？窗体底端回答(1) 1级 2013-10-07最好是与建筑物成45！标签： 塔吊基础及附墙施工方案编制实例 一、工程概况 本工程位于闸北区中兴路地块，工程总建筑面积约57353平方米，由两栋34层高层住宅（设有两层地下室）及10栋34商铺（设有一层地下室）组

4、成。高层住宅建筑总高度为99.45米，基坑开挖深度7.6米，局部8.5米，采用全现浇剪力墙结构，桩型为800钢筋砼钻孔灌注桩。商铺及其地下室采用现浇钢筋砼框架结构，桩型为600钢筋砼钻孔灌注桩，基坑开挖深度为5.85米，局部为8.55米。本工程基础采用钢筋砼筏板基础。二、塔吊位置布置 本工程采用一台QTZ80A自开塔式起重机，布置在A号高层的南立面，考虑塔机拆卸时将碰到右侧的B号高层，因此，塔机与A号楼之间有一个6816的转角（轴线位置见附图）。根据项目部的施工布置和塔机定位方案，塔吊基础将置于一层地下室的砼底板下面。这样，在塔吊砼基础内将预埋一节塔机基础标准节。 三、塔吊基础设计 生产厂家提

5、供的砼基础尺寸为625062501250，200号砼。现根据施工场地及GB500072002建筑地基设计规范，塔基砼基础尺寸为360036001200，C35砼，内配22125钢筋,基础下100厚C20垫层.四、塔吊附墙杆设计 塔吊原配有四套附着架，附着架相对位置为h1=25米、h2 =25米、h3 =20米、h4 =15米、h517米。撑杆角钢为L63635，缀条圆钢为18,最大拼装长度为7米。本次吊吊安装高度120米，需要5道附墙装置，且最长附墙杆长度为11.4米。经过与塔机生产厂家磋商，将附墙杆1、杆2角钢改为L63638，缀条圆钢改为20。杆3、杆4仍用原配套附墙杆。四根撑杆端部有大耳

6、环与建筑物附着处铰接，穿墙螺栓直径24 ，共8只，建筑物砼强度等级为C30。附着架相对位置为h1=27.5米、h2=27.5米、h3 =13.75米、h4 =13.75米、h5=17.5米。五、验算 利用“PKPM施工现场设施安全计算软件”进行塔吊基础验算时，要将300厚混凝土重折算成395厚土的土重再验算。软件中附着杆材料没有角钢选项，且无塔吊与建筑物之间成夹角状态的附着验算。因此，附着杆的强度验算要通过手工验算。塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ80A,自重(包括压重)F1=783.90kN,最大起重荷载F2=80.00kN 塔吊倾覆力距M=2244.00kN.m,塔吊起

7、重高度H=120.00m,塔身宽度B=2.1m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=3.60m 桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=2.40m,承台厚度Hc=1.30m 基础埋深D=0.40m,承台箍筋间距S=125mm,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1036.68kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42244.00=3141.60kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基

8、承台顶面的竖向力设计值，F=1.2863.90=1036.68kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=629.86kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1036.68+629.86)/4+3141.60(2.401.414/2)/2(2.401.414/2)2=1342.38kN 最大拔力： N=(1036.68+629.86)/4-3141.60(2.40/2)/4(2.40/2)2=-237.8

9、7kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 经过计算得到弯矩设计值： N=(1036.68+629.86)/4+3141.60(2.40/2)/4(2.40/2)2=1071.13kN Mx1=My1=2(1071.13-629.86/4)(1.20-1.05)=274.10kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h

10、0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=274.10106/(1.0016.703600.001250.002)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.999 Asx= Asy=274.10106/(0.9991250.00300.00)=732.01mm2。 五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=839.08kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪

11、承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数, =0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=3600mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=125mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=839.08kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0

12、建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.283m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋! 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1342.38kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 u桩身的周长，u=1.885m； Ap桩端面积,取Ap=0.28m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧

13、阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 2.3 22 0 粉土或砂土 2 1.55 31 2350 密实粉土 3 17.5 50 2350 密实粉土 4 6.4 50 2350 粘性土 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=1.88(2.3221.1+1.55311.045+17.5501.045+3.65501.3)/1.65+0.192350.000.28/1.65=1513.07kN上式计算的R的值大于最大压力1342.38kN,所以满足要求! 八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2

14、.7条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 式中 Uk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Ugk=12(2.322.7+1.5531.75+17.550.75+3.6550.75)/4=2593.75kN Ggp=122522/4=1650.00kN Uk=1.88(2.322.7+1.5531.75+17.550.75+3.6550.75)=1629.70kN Gp=1.882525=1178.10kN 由于: 2593.75/1.65+1650.00=237.866 满足要求! 由于: 1629.70/1.65+1178.10=237.866 满足要求! 塔吊附着计算一、附墙杆内力

15、，根据厂方提供的数据，Nmax=289KN 二、附着杆强度验算 1杆件轴心受拉强度验算 验算公式: =N/Anf 其中 An为杆件的的截面面积，本工程选取的是L63638角钢,查表可知 A=95143804mm2； 经计算，杆件的最大受拉应力 =2891000/3804=75.97N/mm2。 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力216N/mm2,满足要求! 2杆件轴心受压强度验算 验算公式: =N/ Anf 其中 杆件长细比,杆1:取 =L1/ix=11400/155.4=73.36 为杆件的受压稳定系数,是根据 查表计算得 =0.732 经计算，杆件的最大受压应力 =104N/mm2。 最大压

16、应力不大于拉杆的允许压应力216N/mm2,满足要求! 六、施工难点1、 塔吊基础所在的施工区底板未浇注混凝土前，与塔吊基础相差2.36米的施工区土方已开挖，两区土体高差1.70米。因此，要根据区土方的开挖深度事先对塔吊基础进行型钢加固。2、 原定塔吊初次安装高度为14米，但考虑到塔机基础砼养护时间较短，且、区有土方高差，同时塔臂要避开场地北侧的高压电线、变压器和西侧的两排六层民宅。因此初次顶升使用高度改为26米。3、 塔机组装高度为4节米（即11.5米），已超过正常设计高度，为使吊装时不平衡力矩的停留时间尽量减少，一块配重和臂架接 事先进行。4、 因场地狭小，8吨米汽车吊也不能进入塔吊东侧，80吨米汽车吊与平衡配重相距34米。因此，塔机解体拆除时，塔机东侧的附墙杆采用摇头拔杆、卷扬机拆除；平衡配重靠在平衡臂的后部装设支架，配合塔机起升卷扬机来拆除。5、 塔机解体前有23米长吊臂处在两排民宅的空隙中，且需要停留23天。因此，项目部要做好安民工作及防护警戒工作。专心-专注-专业