QTZ80(6013)塔吊基础天然基础计算书施工方案(共11页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录专心-专注-专业岗顶酒店工程塔吊基础施工方案一、工程概况二、塔吊概况本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图。采用QTZ80（6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米），工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN.m。综合本工程地质条件及现场实际情况，参照兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。三、塔吊安装位置及基础型式选择（一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求：1 地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/；底面为60006000的正方

2、形。2 基础混凝土强度C35，在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。3 基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000；4 基础必须做好接地措施，接地电阻不大于4。5 基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施，防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。6 基础受力要求：荷载工况基础承载PHPVMMZ工作状况245972102320非工作状况8053019300PH基础所受水平力kNPV垂直力kNM倾覆力矩kNmMZ扭矩kNm（二）本工程塔吊安装位置详见下图：按塔吊说明书要求，塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2M

3、Pa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4-2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。经综合分析，选取4-2强风化砾岩层为塔吊基础的持力层，基础面标高与建筑物的基础底标高相平。因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，在塔吊基础预留300300300集水井并及时排除积水，确保塔吊基础不积水。塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。四、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均由具有安装及拆除专项质资的

4、单位负责实施，并编制相应的塔吊搭拆专项方案经公司及监理单位审批后实施。塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于4。塔吊司机及指挥人员均要持证上岗，指挥与司机之间用对讲机或信号旗联系，使用过程中严格遵守十不准吊规定。塔吊在验收合格并挂出合格牌后才能使用。塔吊的日常维修及各种保险、限位装置、接地电阻的检查均按公司的有关规定执行。确保做到灵敏，可靠。塔吊使用期间要定期测量基础沉降及塔吊倾斜，测量频率每月不少于一次。钢丝绳要经常检查，及时更换。五、塔吊基础塔吊基础配筋详见下图：（按塔吊说明书中级钢进行级钢等强替换）六、QTZ80（6013）塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.

5、建筑桩基技术规范JGJ94-2008；2.混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；3.建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）；4.岗顶酒店岩土工程勘察报告；5.QTZ80（6010）塔式起重机使用说明书；6.建筑、结构设计图纸；7.简明钢筋混凝土结构计算手册。（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013） 塔吊起升高度H：42m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重） 基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.00m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm

6、 公称定起重力矩Me：800kNm 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢 宽度/直径c：120mm所处城市：广东广州市 基本风压0：0.5kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数z：1.27 。地基承载力特征值fak：600kPa 基础宽度修正系数b：0.3 基础埋深修正系数d：1.5基础底面以下土重度：20kN/m3 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：FkG

7、Q59660656kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处舟山州市，基本风压为0=0.5kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=1.27；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.665+25+(41.6652+52)0.5)0.12/(1.6655)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数s=2.402；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.4021.270.5=1.067kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.06

8、70.3021.6651001000.5=2682.6kNm；MkmaxMeMPhc8002682.6801.43594.6kNm；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25661.4=1260kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=3594.6/(656+1260)=1.876m 6/6=1m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础

9、重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6/20.5-3594.6/(656+1260)=2.366m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pk（656+1260）/6253.22kPa；Pkmax=2(656+1260)/(32.3666)= 89.98kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原

10、则确定；取600.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；b基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；d基础埋深地基承载力修正系数，取1.50； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取1.4m；fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=600+0.3*20(6-3)+1.5*20(1.4-0.5) =645kPa解得地基承载力设计值

11、：fa=645kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=645kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=51.58kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=89.98kPa，满足要求！（六）基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MP

12、a； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.35m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.665+(1.665 +21.35)/2=3.005m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.665m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.665 +21.35=4.365m； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位

13、面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=101.12kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00(6.00-4.365)/2=4.905m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=101.124.905=495.99kN。允许冲切力：0.70.971.573005.001350.00=N=4324.62kN Fl= 495.99kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（七）承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式

14、如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.665)/2=2.167m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取101.12kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a101.12(31.665-2.167)/(31.665)=57.25kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=25BcB

15、chc=256.006.001.40=1260kN/m2； l -基础宽度，取l=6.00m； a -塔身宽度，取a=1.665m； a-截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.665m。 经过计算得MI=2.1672(26.00+1.665)(101.12+57.25-21260/6.002)+(101.12-57.25)6.00/12=575.56kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得： s=575.56106/(1.0016.76.00103(1.35103)2)=0.00315； =1-(1-20.00315)0.5=0.00315； s=1-0.00315/2=0.998； As=575.56106/(0.9981.35103300.00)=1423.98mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.001400.000.15%=12600.00mm2。故取 As=12600.00mm2。