银座中心高支模板方案(共67页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上高大模板工程施工方案一、编制依据1、工程施工组织设计2、工程施工图纸3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4、工程建设标准强制性条文 （房建部分）5、建筑结构荷载规范 2006版 （GB50009-2001）6、建筑施工手册 缩印版7、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）二、工程概况由1#2#商务楼、3#5#商务公寓楼及商业裙楼组成,地下室部分联为一体,地上各结构单元各自独立,地上高度为19142m左右,总建筑面积为m2。1#2#商务楼，分别为35层和36层，地下3层，地上高度137.80m，为框架核心筒结构，拟采用桩筏形基础。

2、本建筑地下室三层布置汽车库并做战时人防,地下二层布置汽车库、设备用房，地下一层为商场。地上部分一至七层为大空间商场。三、施工部署结合本工程的结构形式和施工特点：2-22-8 /2-P轴向北二层高为11.15m；2-22-8/2-P轴北L3-28（2）250800 YKL3-30（2A）6001100，以上构架及扶梯、门厅中空部位（扶梯电梯部位：1-181-20/1-B1-E轴、2-62-7/2-H2-K轴、2-102-11/2-H2-K轴、2-82-11/2-N2-P轴、门厅中空部位：1-121-13/1-C1-D轴、1-231-24/1-B1-C轴、2-102-12/2-E2-G轴）模板支撑

3、体系属于高支模，其搭设方案：平台整体钢管排架采用483.5钢管，竖向立杆间距不大于12001200，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1600每步设置。梁位置两侧立杆间距1000，）梁宽方向竖向立杆间距500+200500即两侧从楼面到楼板底，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按1000设置，梁处水平杆按每步1600搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。框架梁底木楞均按顺梁方向设置，剪刀撑按梁底下按顺梁方向设置形成4.5m6.1m支撑体系，采用搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。扶梯、门厅中空部位模板同上。四、高支架脚手架搭设要求 采用483

4、.5钢管为主要受力杆件，通过扣件连接的钢管满堂脚手架支撑体系。底板纵横距不大于1200，步高不大于1600。梁底纵距不大于1000，横距500+200500，步高不大于1600。竖向剪刀撑4560。高支架四周于与结构柱可靠相连。五、施工准备5.1、材料及主要工具：5.1.1竹夹板模板：主要规格为12202440mm、50100木方、100100木方。5.1.2顶板模板：12mm厚竹夹板；5.1.3连接件： 3形扣件、螺栓等；5.1.4支撑件：钢管、木方、扣件、可调支撑等；5.1.5脱模剂：水性脱模剂；5.1.6主要工具：锯、扳手、线坠、靠尺、卷尺、海绵条等。5.2、作业条件5.2.1柱、己浇筑

5、完毕；5.2.2放好梁底中线；5.2.3沿柱位置已贴好20厚海棉条。5.2.4模板表面清理干净，并均匀涂刷脱模剂。六、施工工艺梁模板施工a.按设计要求搭设好梁底支撑体系,调好标高,摆好钢管及木方,由木工翻样按梁结构尺寸加工好梁模,按施工流水方向先底模后侧模进行拼装.梁底模底楞钢管与平台模竖向支撑联结。b.梁底到板底净高大于700，必须在梁中加穿二道12对拉螺栓，长度梁宽+500，梁净高在700的基础上每增加300，则依次加设一道12对拉螺栓，套管外绑扎12钢筋撑筋。c.梁侧模与底模要固定牢固,各梁柱结点要拼缝严密不漏浆,且侧模与板模要连结牢靠。模板拆除顶板模板拆除：顶板模板拆除时间以同条件混凝

6、土试块的强度达到下表规定的数值后方可拆除：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100顶板模板符合拆除条件时要先填写拆模申请单，经监理审批同意后方可拆除。顶板模板的拆除顺序要保证先浇筑混凝土部位先拆；严禁在混凝土强度未达到要求时随意拆除、减少顶板模板支撑。七、模板施工质量标准及质量保证措施7.1模板施工质量标准：7.1.1模板及其支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。7.1.2模板接缝必须严密，不得漏浆；模板面清理干净，脱模剂涂刷均匀。7.1.3模板的穿墙螺栓应紧固可靠

7、，浇筑时要防止直接冲击洞口模板，保证洞口两侧混凝土对称下料。7.1.4模板施工质量允许偏差控制标准：项目允许偏差（mm）检验方法墙、梁轴线位移3尺量检查标 高3用水准仪或拉线和尺量检查墙、梁截面尺寸3尺量检查阴阳角方正2方尺、塞尺检查顺直2线尺检查每层垂直度3用2m托线板检查相邻两板板面高低差2用直尺和尺量检查表面平整度2用2m靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位移2拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心线位移2预留洞中心线位置5截面内部尺寸+5，0门窗洞口中心线位移3宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量检查外露长度+10，07.2模板施工质量保证措施：7.2.1模板工程必须把好三道关：进场验收关、清

8、理关、检查验收关。模板进场后，必须对模板的构造、平整度进行验收，经验收合格后方可使用；每次模板支设前，必须将模板表面清理干净，并对各种状态的模板进行挂牌标识（清理合格、清理待检、未清理），清理合格的模板方可继续使用；模板支设完成后，必须对模板的垂直度、平整度、接缝严密性、模板支撑进行认真检查。7.2.2严格执行“三检”制。一般情况下竹夹板周转使用四次左右就需要更换,最终根据模板破损情况,模板几何尺寸、平整度、刚度、强度条件要求，来决定此模板是否进行更换。达不到施工规范要求的务必及时进行修补更换。根据目前冬期施工要求，水平支撑系统的投入不应少于三层。7.2.3认真执行施工样板及挂牌施工制度：对模

9、板的清理、支设均要先做样板，总结样板施工的优点及存在的问题，并进行现场交底，然后方可大面积施工；施工过程要挂牌，标明施工部位、操作人、责任人。7.2.4严格执行公司质量奖罚制度，每一施工段、每一道工序均由质量员根据现场抽检结果进行评分，并根据评分情况进行奖罚。八、成品保护拼装、拆除模板时要轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。拆模时不得用大锤硬砸或硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。拆下的钢模板，如发现模板不平或肋边损坏变形，应及时修理。九、安全文明施工作业前要做好施工安全交底和安全教育工作，塔吊起吊前，必须仔细检查塔吊吊装用钢丝绳、卸夹、挂钩等的安全状况，合格后方可起吊；塔吊设专人指挥，统一信号，密

10、切配合，严禁非信号工指挥塔吊。拼装模板前要搭设好临时脚手架，铺好跳板，高空作业必须系好安全带。安装模板的操作人员必须加强个人的自身安全防护。顶板模板拆除时，操作人员应相互配合，已拆除顶撑的模板下不得站人。对遇有6级以上大风时，不准吊装模板；雨天吊装模板应格外注意。注意铁钉、海绵条的节约使用，严禁乱扔乱抛。装、拆模板完成后，及时将现场施工垃圾及多余料具清理干净，保持现场整洁。施工人员严禁酒后上班，严禁在施工现场嬉闹。夜间施工时，要尽量轻拿轻放，降低施工噪音，以防扰民。 进入施工现场戴好安全帽，系好安全带； 上班前严禁喝酒，上班期间严禁嬉笑打闹，抽烟；高空作业必须正确使用安全带；内场施工电锯片上应

11、有半圆防护罩，皮带防护罩和防护拦网，分料器不得卸下。内场平刨机使用前必须检查刨刀是否紧固，安全防护是否齐全、电源线、漏电保护器是否有效，确认无误后方可开机操作。禁止在内场使用明火，工作完毕将锯末、刨花打扫干净，断电，锁好闸箱后，方可离开。施工现场平台拆模必须在拆模区外设置警示牌，拆除的模板及骨料及时剔除铁钉并运走，现场清理干净。夜间施工必须由电工接线照明，不得私自乱拉乱接，同时要保护好电线不被划伤，以免发生触电事。附页 梁模板计算悬挑梁:YKL3-30（2A）6001100计算： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.10混凝土板厚度(mm

12、):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.60；梁支撑架搭设高度H(m)：13.40；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):35.

13、7；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，2

14、00mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H

15、- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 35.696 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值35.696 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公

16、式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.535.70.9=19.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 19.276+1.260 = 20.536 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 140mm；面板的最大弯距 M= 0.12

17、0.5361402 = 4.03104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.03104 / 1.20104=3.354N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.354N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 35.70.5 = 17.85N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 140mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度

18、计算值: = 0.67717.851404/(10095007.20104) = 0.068 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =140/250 = 0.56mm；面板的最大挠度计算值 =0.068mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.56mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10010022/6 = 333.33cm3；I = 10010032/12 = 1666.67cm4； 内楞

19、计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.235.6960.9+1.420.9)0.14=5.75kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.75500.002= 1.44105N.mm； 最大支座力:R=1.15.750.5=3.163 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.44105/3.3310

20、5 = 0.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.431 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =35.700.14= 5.00 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.67107mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67755004/(100100001.67107) = 0.013 mm；内楞的最大容许挠度值: =

21、 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.163kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩；

22、f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.822 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.22105/1.02104 = 80.931 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =80.931N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.363 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.363mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.

23、5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =35.6960.50.3 =5.354 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.354kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需

24、要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001212/6 = 2.40104mm3； I = 1000121212/12 = 1.44105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距):

25、 l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.100.90=30.29kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=30.29+0.38+2.52=33.19kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1033.1920.22=0.133kN.m； =0.133106/2.40104=5.532N/mm2；梁底模面板计

26、算应力 =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.100+0.35）1.00= 28.40KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.42004/(10095001.44105)=0.2

27、25mm；面板的最大挠度计算值: =0.225mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.10.2=5.61 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.1+0.6)/ 0.6=0.327 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生

28、的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.61+1.20.327=7.124 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.124+1.26=8.384 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.38411= 0.838 k

29、N.m；最大应力 = M / W = 0.838106/5080 = 165.039 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 165.039 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.1241 = 4.274 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =24274.400/489.000 = 17.482 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 17.482 N

30、/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.610 + 0.327 = 5.937 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6775.93710004 /(10012.19104)=1.601mm；钢管的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 1.601 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.

31、000+1.500)1.100= 28.050 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(28.050 + 0.350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：

32、支座反力 RA = RB=1.262 kN，中间支座最大反力Rmax=11.337；最大弯矩 Mmax=0.379 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.273 mm；支撑钢管的最大应力 =0.379106/5080=74.534 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 74.534 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN

33、，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.337 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.262 kN ； 脚手架钢管的

34、自重： N2 = 1.20.12513.4=2.007 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.60/2+(1.20-0.60)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(1.20-0.60)/2)1.000.120(1.50+24.00)=2.203 kN； N =1.262+2.007+0.252+2.203=5.724 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截

35、面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182

36、；钢管立杆受压应力计算值 ；=5724.089/(0.182489) = 64.317 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 64.317 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.2 按照表2取值1.025 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.025(1.6+0.32) = 2.623 m；Lo/i = 2622.565 / 15.8

37、 = 166 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.256 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5724.089/(0.256489) = 45.725 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.725 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.337 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(13.4-1.1)=2.007 kN； N =11.337+2.007=13.179 kN； - 轴心受

38、压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1631.71.6 = 3.163 m；Lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.18 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13179.373/(0.18489) = 149.732 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 149.732 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a)