完成版外脚手架施工方案(共58页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上奥体国际星城A区1#3#楼脚手架施工方案编制人： 金峥嵘审核人： 陈红军审批人： 胡海谊 浙江海天建设集团有限公司二0一一年七月目录一、工程概况2二、编制依据3三、脚手架搭设方案的设计3四、构造要求4五、脚手架施工要求8六、脚手架的检查与验收要求11七、安全管理措施13八、应急措施14九、文明施工15十、落地脚手架搭设15十一、悬挑脚手架计算26脚手架专项施工方案一、工程概况建设单位：江苏奥泰发展有限公司设计单位：淮安市建筑设计研究院有限公司监理单位：淮安市建源工程监理有限公司勘测单位：苏州市二建集团有限公司施工单位：海天建设集团有限公司淮阴奥体国际星城位于：东西方向

2、在淮海北路与银川路之间，南北方向在淮河路与九江路之间。总建筑面积42万平方米，其中11栋高层，22栋多层。本方案为A1#A3#楼的脚手架专项施工方案。本工程A1、A2、A3#楼沿淮河路平行，三栋成一线布置，均为171层，建筑物高度均为59、2 m ，其中A1#楼占地面积1149，建筑面积18234。A2#楼占地面积1139，建筑面积17986。A3#楼占地面积756，建筑面积13232。结构形式全部为框剪结构。二、编制依据1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版）2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023、设计施工图纸、会审纪要4、建设施工高处作业安

3、全技术规程JGJ80-915、建筑施工安全检查标准JGJ59-996、施工手册7、混凝土结构技术规程JGJ3-20028、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019、建筑结构荷载规范GB50009-200110、钢结构设计规范GB50017-200311、本工程总体施工组织设计12、集团公司CIS形象设计标准三、脚手架搭设方案的设计根据本工程特点，决定采用型钢悬挑式脚手架，1#-3#楼：一层至七层采用落地式双排脚手架，八层楼面以上采用悬挑式脚手架，一至九层楼面总高度为24、8m，九层楼面以上层高均为2.8m，每六层一悬挑，分二次悬挑，第一次在24、8m出悬挑；第二次在41、6m出悬

4、挑；挑架高度按17、6m计算；1、搭设方式与主要参数 （1）落地脚手架采用双排架，立杆横距0.8米，纵距1.5米，步距1.8米，里立杆离墙面0.25米。拉结采用两步两跨刚性连墙件。（2）悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁。其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度1.72米，水平间距1.5m,采用9步一挑,挑架搭设高度17、6米和16、8m。（3）底部脚手架搭设最高点高度为24、8m。脚手架用482、8钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.80m，纵距为1.5m，步距为1.8m。（4）悬挑脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普

5、通外架一样搭设上部架体。（5）连墙件按照两步两跨设置，采用预埋钢管作为刚性拉节点，且尽量靠近主节点设置，保持在主节点30cm以内，主体结构阴阳角两个方向均设置连墙件。（6）里立杆离墙面0.25m。（7）脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，层层满铺8001200脚手片。（8）立杆底部200mm处设扫地杆。（9）本工程阳台部位，阳台不做支点考虑（阳台离墙1.8米），此处型钢锚固长度1.5米，外挑3米，上部采用14号钢丝绳做斜拉，必须拉在框架梁上，且角度45。（10）阳角部位：在结构剪力墙阳角上预埋件，16#工字钢焊接在预埋件上（与结构剪力墙成135度夹角）为一端固支的连续梁，在里、外立杆根部，各

6、用直径14，6371的钢丝绳拉在上部结构上（水平夹角不大于45度）。（11）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环选用直径16圆钢（做法见详图A）。（12）（12）型钢悬挑大样图附后。（13）脚手架平面布置图附后。四、构造要求1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板1.1 纵向水平杆(大横杆)置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。1.2 纵向水平杆（大横杆）接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步不同跨两个

7、相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500 mm。1.3纵向水平杆（大横杆）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.1.4 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。1.5 横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于300mm。作业层上非主节点的横向

8、水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设置。端部扣件盖板边缘至横向水平杆杆端的距离不应小于100MM;在同一根立杆上设置的上下两步横向水平杆宜左右交错设置。1.6脚手片必须垂直于墙体铺设，落地外脚手架除操作层以及操作层的上下层，底层.顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层，悬挑外脚手架应层层铺设脚手片。装饰阶段必须层层满铺脚手片。脚手片须用不细于18号铅丝双股并联绑扎少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整.无探头板,不能满铺处必须采取有效防护措施。2、立 杆 2.1脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=10025钢筋，便于钢管插入。2.2 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出结构檐口上皮1.5m。2.3

9、 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.4 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（强制性条文）接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.5 立杆必须采用连墙件与建筑物按方案设计要求连接。3、连墙件3.1 连墙件的布置宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300 mm。当大于300 mm时必须增加斜拉杆。3.2 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,

10、当该处设置有困难时,应采用其他可靠措施固定。3.3 连墙件布置应优先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。水平方向间距3m，垂直方向间距2.8m。（50米以上采用双扣件连接）3.4 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。3.5 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平布置,当不能水平布置时,与脚手架的一端应下斜连接,不能采用上斜连接。36 连墙件伸出扣件距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。3.7 架高超过40米且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。4、剪刀撑和横向斜撑4.1 脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.2 剪刀撑的设置应符合下列规定：4.2

11、.1每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间（图6.6.2）。表一 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654.2.2 本工程落地架与悬挑脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；4.2.3剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于1米,应采用3个扣件固定；4.2.4剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5、架体内外封闭5.1 脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密

12、目式安全网.应用不少于18号铅丝张挂严密.5.2 脚手架的架体里立杆距墙净距超过20CM时，必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。5.3脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭,施工层以下每隔3步以及底部应用密目网或其它措施进行封闭。5.4 脚手架外侧自第二步起，必须设置1.2m高，同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆。顶排防护栏杆不得少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗洞等形成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。五、脚手架施工要求1、施工准备11 项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性,交底双

13、方履行签字手续.1.2 按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手片进行检查验收，不合格产品不得使用。1.3 经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、搭设要求2.1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2.2 每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2.3立杆搭设应符合下列规定：2.3.1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；(强制性条文)2.3.2相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范的规定；2.3.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装

14、稳定后，方可根据情况拆除；2.3.4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；2.3.5 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。2.4 纵向水平杆搭设应符合下列规定：2.4.1 纵向水平杆的搭设应符合本规定第6.2.1条的构造规定；2.4.2在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。2.5 横向水平杆搭设应符合下列规定：2.5.1 搭设横向水平杆的应符合本规定第6.2.2条的构造规定；2.5.2双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。2.6 连墙件、剪刀撑、横向

15、斜撑等的搭设应符合下列规定：2.6.1当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；2.6.2剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。2.7 扣件安装应符合下列规定：2.7.1开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧；螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。2.7.2 扣件规格必须与钢管外径相同；2.7.3 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于50Nm；2.7.4 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；2.7.5 各杆件端头伸出扣件

16、盖板边缘的长度不应小于100mm。2.8 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设就符合下列规定:2.8.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2.8.2上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。2.9 脚手板的铺设应符合下列规定：2.9.1 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；2.9.2 采用对接或搭接时均应符合本规范第6.2.3条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；2.9.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；3、拆除要求3.1 拆除准备工作：3.1.1 划出工作区标志，禁止行人进入；3.1.

17、2 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；3.1.2 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施；3.1.3 由项目技术负责人进行安全拆除技术交底,并履行签字手续；3.1.4 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。3.2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。3.3 统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。3.4 材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。3.

18、5 拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时进行；(强制性条文)。3.6 连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。(强制性条文)3.7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5米)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。3.8 当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取加固措施。六、脚手架的检查与验收要求1、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1.1.1应有产品质量合格证；1.1.2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准金属拉伸试验方法

19、（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范规定；1.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规定；1.1.5钢管必须涂有防锈漆。1.2旧钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；1.2.2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1.3.1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测

20、试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；1.3.2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；1.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4 脚手板的检查应符合下列规定：1.4.1冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：1.4.5 新脚手板应有产品质量合格证；1.4.6 尺寸偏差应符合规范表的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；1.4.7 新、旧脚手板均应涂防锈漆。1.5 水平挑梁应有出厂合格证。2、 脚手架检查与验收2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：2.1.1基础完工后及脚手架搭设

21、前；2.1.2作业层上施加荷载前；2.1.3 每搭设完1013m高度后；2.1.3 达到设计高度后；2.1.4 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；2.1.5 停用超过一个月。2.2 脚手架使用中，应定期检查下列项目：2.2.1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2.2.2 扣件螺栓是否松动；2.2.3 高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本规范的规定；2.2.4 安全防护措施是否符合要求；2.2.5 是否超载。2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按本规范的规定确

22、定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。七、安全管理措施1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（强制性条文）2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收，合格后方可使用。4、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。本工程设计荷载为3KN/m2。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6、脚手架使用中应加强日常维护和安全检查。安全网

23、应按照规定搭设和拆除。7、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：(强制性条文)7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；7.2 连墙件。7.3 不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业,否则应采取加固措施。7.4 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7.5 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7.6各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。7.7防火措施：应设置足够数量的灭火器。每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，

24、或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。7.8 防雷避电措施：采用避雷针与大横杆连接，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根，用12镀锌圆钢制作，分别设置在架子四个大角的立杆上，安装高度不小外架1米，并将所有最上层的大横敢连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁铁，将立杆与整栋建筑物楼层内避累系统连成一体。接地线的连接处应保证牢固，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈，保证接触面不小于10平方毫米，并将钢管表面油污、氧化物清理干净。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度，不超过50米一个，位置不能选择在人常通过的地方，避免跨步电压的危害。防止接地线遭机

25、械破坏。接地线采用焊接连接，焊接长度应大于2倍的镀锌扁铁宽度摇测电阻，不大于10。7.9 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。八、应急措施a) 应急人员组织组长：金峥嵘 电话：副组长：张舜 电话：组员：高卫峰 方金利 方青松 报警小组：金峥嵘 高卫峰 方金利应急抢救小组：张舜 方青松 单红伟 单红忠 王波应急抢险小组：金卫东 吴海刚 李胜荣 陈红青 于成忠 李成波b) 应急措施2.1 如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件。如发现脚手架有倒塌的可能，无论任何人，应立即呼叫在场人员迅速逃生或者隐蔽。2.2 现场人员应迅速报告应急抢险小组。2.3 发

26、生事故时，根据现场情况，若有人受到伤害，应立即采取抢救措施，拨打120急救电话，事故现场难以处理的情况应立即向有关单位求救，同时报公司应急领导小组，报告时务必讲清事故现场受伤人数、地点和人员受伤程度，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到现场。24 在没有人员受伤的情况下，现场负责根据现场实际情况研究制定补救措施，在确保生产安全的前提下，组织恢复正常的施工秩序。25 现场安全员对事故进行原因分析，制定整改和防范措施，认真填写事故报告表、事故调查等处理报告，并上报公司和相关主管部门。九、文明施工1、进入施工现场，一切材料必须按照现场管理平面图指定位置，一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌

27、，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。2、所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做到施工层每天落手清。3、安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。4、每楼层混凝土施工完成后对脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。5、定期定人对排水沟进行清理，保证排水畅通，不积水。十、扣件式落地双排脚手架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范

28、(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。8001800300竹笆片(5mm厚) 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图（一）、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：24.80m；顶步栏杆高：0.2m；内立杆距离墙长度a：0.25m；立杆步距h：1.8m；总步数：14步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.8m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.2m；采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48 2.8；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；

29、连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：2层；装修脚手架均布活荷载：0kN/m2；装修脚手架同时施工层数：0层；(2)风荷载参数本工程地处江苏淮阴市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，步步满铺脚手板；脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：12层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220123000)，铺脚手板层设挡脚板挡脚板自重：0.032kN/m；挡脚板铺设层数：14层；3)防护栏杆第2步开始步步设防护

30、栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为28根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.地基参数脚手架放置在地面上，地基土类型为：素填土；地基承载力标准值：160kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.5。（二）、大横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算作用在大横杆上的荷载标准值：恒荷载标准值 qk1=0.033+0.

31、0450.8/3 = 0.045 kN/m ；活荷载标准值 qk2=30.8/3 = 0.800 kN/m ；作用在大横杆上的荷载设计值：恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.054 kN/m ；活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 1.120 kN/m ；2.强度验算最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.100.0541.52+0.1171.1201.52 =0.307 kNm；最大应力计算值 = M/W =0.307106/4.49103=68.390 N/mm2； 大横杆实际弯曲应力计算值=68.390N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/

32、mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI = (0.6770.045 + 0.9900.800)15004/(1002.06105)=1.874 mm；大横杆实际最大挠度计算值=1.874mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！（三）、小横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。1.大横杆传递给小横杆的集中力计算集中力标准值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0451.5+1.20

33、.8001.5=1.515 kN；集中力设计值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.10.0541.5+1.21.1201.5=2.106 kN；2.小横杆受力计算小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.565 kN.m 最大变形：= 1.247 mm3.强度验算最大应力计算值 = 0.565106/4.49103=125.787 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值=125.787N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠

34、度验算最大挠度=1.247mm；小横杆实际最大挠度计算值=1.247mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10）=5.333mm，满足要求！（四）、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算1.小横杆传递给立杆的支座反力计算根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下： 计算简图 剪力图(kN)计算得到： 内立杆最大支座反力：F= 4.099 kN 外立杆最大支座反力：F= 3.151 kN2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系

35、数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为4.099 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为3.151 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.099kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.151kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1

36、.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H=22.3 m；2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 2.8钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.117922.300=2.630 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.098522.300=2.197 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=12层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 120.50.81.50.045=0.324 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 1

37、2（0.50.8+0.1）1.50.045=0.405 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220123000)，自重标准值gk2=0.032kN/m ，铺设层数n2=12层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 121.50.032=0.576 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 2.8钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=24根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 24（1.50.0333+0.0132）=1.516 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2

38、密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.522.30.01=0.335 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=12层，采用48 2.8钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n50.5n4（lagk6+0.0132） = 120.52（1.50.0333+0.0132）=0.758 kN；内立杆：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132） = 12（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=1.516 kN；6）构配

39、件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.324+0.576+1.516+0.335+0.758=3.508 kN；内立杆：NG2k=0.405+1.516=1.921 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照2个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=6 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.81.56=3.600 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.8+0.1）1.56=4.500 kN；4.风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2；

40、s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.000，脚手架顶部z= 1.289；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.70.41.0001.128 = 0.316 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.70.41.2891.128 = 0.407 kN/m2；（六）、立杆稳定性计算一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣

41、件式规范表5.3.3得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立杆实际长细比计算值=169.811 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.132；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.188；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.183kNm；二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/

42、(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（2.630+3.508）+ 0.851.43.600= 11.649 kN； = 11649.488/(0.188424)+.446/4490 = 187.040 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=187.040N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.630+3.508）+ 1.43.600= 1

43、2.405 kN； = 12405.488/(0.188424)=155.848 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=155.848N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.197+1.921）+ 1.44.500= 11.241 kN； = 11240.915/(0.188424)=141.218 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=141.218N/mm

44、2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！（七）、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.157 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.157 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1300/15.9的结果查表得到 =0.711；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.7114.2410220510-3 = 61.838 kN；Nl=11.157kN Nf=61.838kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11.157kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！（八）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa；脚手架地基承