悬挑式脚手架施工方案.doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录悬挑式脚手架施工方案一、工程概况1、各方责任主体：工程名称：长房半岛蓝湾二期B2#栋建设单位：湖南国广置业有限公司设计单位：湖南方圆建筑工程设计有限公司监理单位：湖南长顺项目管理有限公司施工单位：长沙市富湘建筑工程有限公司2.建设地点：长沙市雨花区湘府东路以南3、简介：本工程位于长沙市雨花区圭塘月塘村，北起湘府东路，东、南、西三面为森林植物公园。钢筋混凝土剪力墙结构，地上33层，地下一层（空腔层），基础形式为主楼部分采用桩筏基础，桩位人工挖孔灌注桩。地上总建筑面积21481.48。地上一层为物管用房、住宅疏散楼电梯间、共享架空开放空间、与已建二期地下室的连通通道

2、，层高4.0m；地上二层为住宅、入户大堂、共享架空开放空间，层高3.6m；地上三层至三十三层为住宅标准层，层高2.9m。建筑高度98.85m（北面主入口室外场地标高到屋面完成面高度）。设计标高0.000相当于绝对标高68.10m，室内外高差0.100m。二、编制依据1、长房半岛蓝湾二期B2#栋施工蓝图2、施工组织设计4、建筑施工手册（1）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）6、国家现行有关施工安全规范、规程：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工高空作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-

3、2011建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008三、构配件的选用及要求1、型钢：材质须符合现行国家标准碳素结构钢GBT700的规定。2、锚固螺栓：材质须符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。3、钢管：采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235的规定。本工程选用钢管的尺寸规格为483.0mm（外径壁厚）。4、扣件：其质量和性能须符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在螺栓

4、拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。5、脚手板：选用钢筋网片作脚手板，其材质须符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。6、总则：脚手架搭设的构配件（型钢、锚固螺栓、钢管、扣件、脚手板）进场后，均须送检合格后方可使用。四、脚手架方案一）外脚手架的选型及搭设高度：空腔层-4层：落地式双排脚手架，搭设高度为17米。5层以上采用悬挑式脚手架，每6层作一次悬挑（2.9米/标准层），悬挑高度为17.4米（本方案及计算式只列出悬挑式双排脚手架搭设方案及受力计算，其下部所采用的落地式式脚手架详见落地式脚手架施工方案）。二）悬挑式脚手架施工措施：1、搭设前的准备工作：架工班组人员审核：

5、“持证上岗”且“人证相符”。进场后的三级教育及技术交底。脚手架搭设的构配件（钢管、扣件、脚手板）进场后，均须送检。油漆喷涂均匀，不得外露钢管底色。立杆、大横杆须喷涂黄色油漆，剪刀撑须刷红、白油漆。锚固螺栓须根据钢梁的具体位置预埋到位。2、搭设尺寸及构造要求：1）锚固螺栓：本工程采用直径为16mm圆钢作锚固螺栓，混凝土浇捣前，须根据钢梁的具体位置（见附图一）预埋到位。用螺栓及垫片（6mm厚）将钢梁紧固时，须采用双螺帽，锚固螺栓与钢梁的位置关系详下图：2）型钢：本工程采用18型号热轧普通工字钢（即：hbd=180946.5）作悬挑主钢梁，在建筑物外轮廓四角处及中间局部地方，采用18型号热轧普通工字

6、钢作次钢梁（即：hbd=180946.5），次钢梁架设于主钢梁上（详附图三）。钢梁悬挑端采用直径为25mm钢筋与钢梁焊接，用作立杆的可靠固定定位点，阳台处因比楼板低50mm，在架设钢梁时，锚固螺栓位置用木枋垫于其下，使钢梁保持水平或钢梁悬挑端略高于锚固端，具体详附图二。 3）钢丝绳：选用619直径为12mm的钢丝绳作拉绳，每根悬挑钢梁外端均设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。4）拉环：钢丝绳与建筑主体结构拉结的吊环使用直径为20mmHPB300钢筋，拉环末端弯折成135弯钩，弯钩内径4d，弯后直段长度5d，锚入主体结构梁内360mm（根据混凝土结构设计规范第8.3.3条，基本锚固长度取值见11G

7、101-1第53页）。5）立杆：立杆纵距为1.45m，横距为0.75m，内立杆距建筑物外边梁0.5m；底部相邻立杆用2.5m、4m、6m钢管相互错开（注：立杆接头采用对接扣件连接，相邻两立杆的接头错开并布置在不同的步距内，应与地面垂直，垂直度偏差1/200，且不大于100mm）。6）大横杆（第二排及第二排以上纵向水平杆的统称）：步距为1.7m，外侧大横杆每步正中位置设腰杆（防护栏杆）；以转角位置为起点，同一水平段上及上、下两大横杆用2.5m、6m钢管将对接位置相互错开（注：两根相邻大横杆的接头不宜设置在同一步或同一跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中

8、心至最近方节点距离不小于纵距的13）。7）小横杆（第二排及第二排以上横向水平杆的统称）：小横杆伸出内排立杆0.25m；立杆与大横杆相交处节点位置搭设小横杆，小横杆置于大横杆上；小横杆离立杆距离不大于纵向水平杆跨度的1/3，与墙面应垂直，水平偏差不大于10mm8）扫地杆：距悬挑钢梁面200mm搭设纵、横两个方向水平杆；横向水平杆搭设于纵向水平杆下方，与立杆用直角扣件固定。9）剪刀撑：为加强脚手架系统的整体稳定，尽量减少扭转变形，使脚手架外侧与钢梁成4560角，沿架体外侧自下而上设置连续剪刀撑。剪刀撑选用6m长钢管，搭接长度不小于1m，搭接区段两端伸出扣件10公分，中间位置增设1个扣件，搭设宽度为

9、4跨（按1.45米纵距计算，即为5.8米），跨越立杆的根数为5根（即4跨。注：特殊部位除外，与钢梁成4560，如建筑物四角处。）；与立杆相交的位置均须用旋转扣件固定。10）横向斜撑：搭设于同一节间，由底至顶呈之字型连续布置；用直角扣件固定在与之相交的纵向水平杆上，直角扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；除在拐角处设置外，中间位置每隔4跨（即6米）设置一道。11）连墙杆：立杆必须用连墙件与建筑可靠连接，本工程采用预埋钢管（注：预埋至边梁内，考虑架体稳定性及主体结构受力情况，在阳台处，将钢管预埋至其内侧的框架梁内）双扣件连接。连墙杆在每个楼层梁内按三跨的长度（即4.35米）预埋钢管，连墙杆与

10、预埋钢管相连时，连墙杆端部伸出扣件（保险扣）长度不低于150mm。应多选择建筑物外形转变处，在砌体及内装饰期间连墙杆严禁拆除。12）脚手板：采用钢筋网片（荷载取值为0.30KN/）。满铺架离外墙间距300mm，满铺钢筋网片用10号铁丝绑扎6个点，并绑扎牢固；在转弯处脚手板交叉搭接，操作层脚手架外侧，设置200mm高木模板作挡脚板。13）安全防护措施：安全平网（兜网）：在满铺脚手板下方悬挂安全兜网一道，以防坠物伤人。安全立网（密目网）：脚手架外侧满挂密目网（阻燃），密目网用扎丝与大横杆绑扎牢固，不得随风飘，破损的密目网及时更换。五、施工工艺1、悬挑式钢管脚手架搭设施工工艺1）定距定位：根据本方案

11、附图一？的要求用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用卷尺拉直，分出立杆位置。立杆应准确地放在定位点上。2）在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件搭设完毕后方可拆除。3）先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。脚手架内、外排立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。2、脚手架的拆除施工工艺1）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆、钢丝绳、钢梁等。2）不准分立面拆架或在上下两步同进拆架。做到一步

12、一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。3）如果施工必须拆除连墙杆时首先必须在就近部位增加连墙杆，保证架体稳定性不被破坏。六、安全技术措施1、搭设时安全技术措施1）凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。架工人员在作业前必须报验特种作业人员操作资格证，经监理考核后才能上岗，必须人证相符。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部

13、门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须持证上岗定期（每年）进行体检。2）脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。3）操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。4）架子工在高处（距地高度2m以上）作业时，必须佩带安全带。所用的钎子应栓2m长的钎子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅

14、丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”（即在一根顺水杆上不扶任何支点行走），也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严格酒后作业。5）遇有恶劣气候（如风力五级以上，高温、雨雪天气等）影响安全施工时应停止高处作业。6）大横杆应绑在立杆里边，绑第一步大横杆时，必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时，必须23人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。地下一盘大横杆上面架板满铺好。7）递杆、拨杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拨杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂

15、直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮必须加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运钢管、扣件、架板等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、摘铃、解绑绳。8）未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。9）所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩

16、扣要及时修理。2、拆除时安全技术措施1）外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。2）拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。3）拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。4）架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。5）拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆

17、立杆拉杆传递至地面清除扣件按规格堆码。6）拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。7）拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。8）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。9）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。10）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。11）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。12）拆架

18、人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。13）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。14）拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。15）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。七、脚手架验收1、脚手架在搭设过程中，班组必须坚持经常检查，做好自检，质安员、施工员也经常检查，发现问题及时处理。2、每段脚手架搭设完成后，经项目部及公司安环部检查验收，合格后才能交付使用，并在脚手架上挂设验收标志牌。3、脚手架每搭设完2层，应办理验收手续。4、脚手架及其钢梁应在下列阶段进行

19、检查与验收；a）混凝土浇捣前，预埋锚固螺栓；b）混凝土浇捣前，预埋拉环；c）钢梁架设好后的稳固情况；d）钢丝绳布置完后；e）作业层上施加荷载前；f）搭设完后；g）遇到六级大风与大雨后； h）停用超过一个月。5、脚手架使用中，应定期检查下列项目；a）杆件的设置和连接，连墙件，钢丝绳，钢梁、拉环等的构造是否符合要求；b）扣件、螺栓是否松动；c）钢丝绳是否起毛；d）脚手架立杆的垂直度偏差是否符合本规范规定要求；e）安全防护措施是否符合要求；f）是否超载。6、检查验收组织机构人员：组 长：刘焕伟（项目经理）副组长：陈杰（技术负责人）、 刘执兵（安全员）成 员： 张杰（施工员）搭设责任人： 唐庆力 八、

20、文明施工一）施工区1、项目部根据现场实际情况，划分本班组材料堆放区域，确认无误后，架工班组不得将本班组所需材料堆放至其他区域。2、施工现场设置厕所，严禁施工人员随地大小便。3、衣着得体，严禁穿拖鞋、高跟鞋。4、涂刷钢管面层油漆时，钢管底部须有可靠有效措施，不得将油漆撒至地面，影响美观。5、不得为争抢机械设备作出过激行为（打架斗殴、关闸等）。二）生活区1、宿舍区内卫生专人清扫，保持整洁。2、不得打架斗殴。3、设垃圾堆放区，剩余饭菜、垃圾等不得随地倾倒。九、计算书说明：本计算书中仅对悬挑式脚手架方案作出受力计算，落地式脚手架、附着式升降脚手架计算书详见其专项方案，故不在本方案中列出；本计算书中针对

21、选用不同长度（4.5m长、6m长）的型钢及悬挑长度的不同分别作出计算；特殊部位（四个大的转角）处，在计算时选取最不利点的参数作出受力计算，故在不同位置不同计算参数值不一一列出。悬挑式（4.5m长悬挑钢梁）扣件钢管脚手架计算书说明:计算中，以用4.5m长型钢作悬挑最不利位置计算。最不利处如下图：依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管

22、。立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.75米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.70米。采用的钢管类型为483.0，连墙件（注：在前文提及“连墙杆在每个楼层梁内按三跨的长度（即4.35米）预埋钢管”，因楼层高为3m，为便于计算，在后式计算中取大值2步3跨作为计算参数）采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.35米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度

23、变化系数1.2300，体型系数1.4150。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.

24、3001.450/3=0.145kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.450/3=1.450kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.145+1.41.450=2.250kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.2500.7502/8=0.158kN.m=0.158106/4491.0=35.228N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.145+1.450=1.633kN/m简支梁均布荷载作用下的

25、最大挠度V=5.01.633750.04/(3842.06105.0)=0.303mm小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.750=0.029kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7501.450/3=0.109kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7501.450/3=1.088kN 荷载的计算值 P=(1.20.029+1.20.109+1.41.088)/

26、2=0.844kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.4502+0.2670.8441.450=0.334kN.m=0.334106/4491.0=74.465N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381450.004/(

27、1002.060105.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.029+0.109+1.088=1.225kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831225.0501450.003/(1002.060105.000)=3.17mm最大挠度和V=V1+V2=3.219mm大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准

28、值 P1=0.0381.450=0.056kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.7501.450/2=0.163kN 活荷载标准值 Q=3.0000.7501.450/2=1.631kN 荷载的计算值 R=1.20.056+1.20.163+1.41.631=2.546kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受

29、的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10718.000=1.930kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.450(0.750+0.500)/2=0.816kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.4503=0.740kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.45018.000=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.

30、747kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4500.750/2=3.263kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230 Us 风荷载体型系数：Us = 1.415经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.2301.415 = 0.435kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.747

31、+0.91.43.263=8.607kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.747+1.43.263=9.063kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.4351.4501.7001.700/10=0.230kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9

32、.063kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2945/16=185 0 允许长细比(k取1)，为2550/16=160 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.212； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f

33、钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =9063/(0.21424)=101.065N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.607kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49

34、1cm3； 长细比，为2945/16=185 0 允许长细比(k取1)，为2550/16=160 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.212； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8607/(0.21424)+/4491=147.128N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 288.444kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定

35、性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.06kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.45/1.45=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/29.06+9.06+1.450.24/2=9.24kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+9.06+1.450.24=9.41kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)9.061.45+0.241.451.45/8=0.06kN.m抗弯计算强度 f=0.06106/.0=0.34N

36、/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1400mm，l = 2600mm，ml = 500mm，m2 = 1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=9.41kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=

37、1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.40/2.60=0.54 kl=0.50/2.60=0.19 k2=1.25/2.60=0.48代入公式，经过计算得到支座反力 RA=26.029kN支座反力 RB=-6.065kN最大弯矩 MA=16.743kN.m抗弯计算强度 f=16.743106/(1.05.0)=86.191N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.75+3.26=7.01kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=6.288mm按

38、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =16.74106/(0.929.00)=97.42N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果

39、采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.065kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=60654/(3.1416110.502)1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度

40、计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.06kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6064.77/(3.1416201.5)=64.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.06kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计

41、算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.072.60/2 = 7.88kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 7.88106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0530 = 1-(1-20.0530)1/2=0.0540s = 1-0.0540/2=0.9730楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.88106 / (0.973085.0210.0) = 454.0 mm2悬挑脚手架计算满足要求！专心-专注-专业