外墙悬挑脚手架专项施工方案(共42页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录一、编制依据1、某置业有限公司6#、7#楼建筑施工图2、建筑施扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001（2002版）3、建筑施工究全检查评分标准（JGJ59-99）4、设计修改通知5、国家以及地方的有关法律、法规以及相关文件二、工程概况工程名称：某6#、7#楼工程地点：某省某市某县 建设单位：某置业有限公司监理单位：某建设工程项目管理有限公司设计单位：某工程设计有限公司主要建筑物和构筑物一览表幢号项目名称层数（层）结构类型建筑物总高（m）建筑面积（）6#楼某住宅楼24层框架剪力墙78.6M25913.947#楼某住宅楼24层框架剪力墙78.6M三、搭设

2、方案1、方案概况本工程的外脚手架是结构施工和装饰施工的最重要的工具，本工程脚手架分三段搭设，第一段采用落地式脚手架，标高为从地面0.00到八层板面（+28.8），脚手架最大高度为28.8m；第二段为悬挑脚手架，从八层+28.8m搭设到十六层52.8m，总高为24m；第三段为悬挑脚手架，从十六层52.8m到天面层+78.6，并高出层女儿墙1.8m，总搭设高度为27.6m。2、材料要求（1）钢管钢管采用48钢管，壁厚为3.5mm，钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定3号普通钢管，其质量符合碳素结构钢GB/T13293或BG/30

3、92的现行规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层和硬弯，两端面切斜偏差17mm；壁厚允计偏差0.35mm，外径允许偏差8m时，在此范围设剪刀撑。（3）连墙点：连墙点原则为二步三跨布置，横向间距4.5m即4根立杆3跨，竖向间距3m。在剪力墙上（有的部位在结构边梁上）预埋48钢管，然后用短钢管一端与剪力墙或梁上预埋的48钢管用扣件扣紧，另一端与架体的小横杆扣接，当此短钢管与小横杆不在同一高度时，可只与内立杆连接。四、脚手架计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为42.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆

4、的纵距1.50米，立杆的横距0.82米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。 卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离约3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度1.165米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结。 （一）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照

5、大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.820/2=0.062kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.820/2=1.230kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.062=0.120kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.230=1.722kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最

6、大弯矩为 M1=(0.080.120+0.101.722)1.5002=0.409kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.120+0.1171.722)1.5002=-0.480kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.480106/5080.0=94.545N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.062=0.100kN/m 活荷载标准值q2=1.230kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V

7、=(0.6770.100+0.9901.230)1500.04/(1002.06105.0)=2.591mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8201.500/2=0.092kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8201.500/2=1.845kN 荷载的计算值 P=1.20.058+

8、1.20.092+1.41.845=2.763kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8202/8+2.7630.820/4=0.570kN.m =0.570106/5080.0=112.254N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1

9、=5.00.038820.004/(3842.060105.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.092+1.845=1.995kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1994.850820.0820.0820.0/(482.06105.0)=0.913mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.922mm 小横杆的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向

10、作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.820=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8201.500/2=0.092kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8201.500/2=1.845kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.092+1.41.845=2.731kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷

11、载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12542.000=5.242kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15091.500(0.820+0.300)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5009/2=1.013kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50042.000=0.31

12、5kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.703kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.820/2=3.690kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.700 Us 风荷载体型系数：Us = 0.842 经计算得到，风荷载标准

13、值Wk = 0.70.5001.7000.842 = 0.501kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 （五）、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1

14、=arctg3.00/(0.82+0.30)=1.213 2=arctg3.00/0.30=1.471 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10.226kN和10.226kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为10.807kN和10.807kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=11.54 T2=10.86 N1=4.04 N2=1.08 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.536kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.00011.536/0.820=84.409kN。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径13.

15、0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(23071.7584/3.1416/50/2)1/2=17mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155；

16、 u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 59.48 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.11kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3

17、.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.290kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 113.32 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 16.362kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意

18、图 （七）、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1220mm，l = 1580mm，ml = 300mm，m2 = 1120mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.27.70+1.43.69=10.81kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.

19、226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.22/1.58=0.77 kl=0.30/1.58=0.19 k2=1.12/1.58=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=31.937kN 支座反力 RB=-9.634kN 最大弯矩 MA=15.529kN.m 抗弯计算强度 f=15.529106/(1.05.0)=104.892N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=7.70+3.69=11.39kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax

20、=5.850mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2440.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2440.0/400,满足要求! （八）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=1.83 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.916 经过计算得到强度 =15.53106/(0.916.00)=120.23N/mm2； 水平钢梁的稳定性计

21、算 f,满足要求! （九）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.634kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=96344/(3.1416502)1/2=12mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力

22、，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.63kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9634.45/(3.1416201.5)=102.2mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.63kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=

23、13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!五、搭设要求1、 搭设顺序放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，搭设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4060n。力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没条件设连墙

24、件时，加设抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步、随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手报支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2、 搭设时注意事项（1） 脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两面三刀立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离小于600mm。所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于100mm；立杆间间距偏差不大于50m

25、m，排距不大于20mm。（2） 脚手架大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆一根杆两端水平高差不大于20mm，同跨内、外大横杆水平差不大于10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大20mm。（3） 在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置在立杆的左右两侧面，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。设脚手板层在脚手架中间加设一道大横杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度100mm。在无飘板、阳台的

26、墙体处，在结构施工时小横杆伸出内立杆外100mm，使小横杆端离结构边200mm，拆除模板后小横杆要向结构边延伸200mm，再加一根水平杆，铺设脚手板将给体与结构层封闭。在凸窗、飘板处，小横杆伸出内立杆外100mm，架体内立杆与外墙间距600mm，此时小横杆端在定型模板施工时距离100mm，架体内立杆与外墙边间距600mm，此时小横杆端在定型模板施工时距结构边500mm。当施工窗户上端飘板时，其操作层下一层小横杆应伸出并加设一道大横排，铺设脚手报将奖作与结构层封闭；装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支撑手报使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于20mm

27、。（4） 剪刀撑采用对接连接，对接位置应靠近主接点不大于500mm,两杆接头相互错开1000mm，同时斜杆应用旋转扣件与立杆和大横杆扣牢，每根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设24个扣接点。剪刀撑斜杆与地面或楼层面夹角为4560度。剪刀撑杆要漆成蓝色。为了安全，搭设剪刀撑时操作人员要站在脚手架里面。（5） 如下图。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，必须采用刚性连接与建筑物可靠连接，必须采用可承受拉力和压力的构造。通过预埋 8的钢筋以及48 钢管进行拉结，并在拉结处用直角件与脚手架的连墙杆扣紧。连墙件的连墙杆及拉筋应成水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应

28、下斜连接，不应采用上斜连接。（6） 脚手架外侧设置密目式安全网封闭；安全网设置在外排立杆的内侧。因为大横杆步距为1.8m，而安全网是1.86.0 m。所以安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全环扣要对齐，用全乎要求的塑料蔑系牢在脚手管上。在脚车架转角处，要用用细铁丝将安全网绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直。安全网不得随意松解；只有在得到相应区域的安全员同意时情况下才能松解。（7） 在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆，护身拦杆用钢管与外铡立杆扣牢，护身栏杆高1200mm，每隔三步架护身栏杆下设挡脚板，挡脚板可用宽180mm旧板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设

29、层连续设置。在架体与结构层间间隙，为防止落物、消除安全隐患，在操作层第二层和第四层也应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端100mm处扣接大横杆，上铺层板，层板用12号铁丝网内立杆和大横杆扣紧。（8） 上段外架第一步架刚搭设时，下段外架应继续向上搭设，下段外架的立杆在封顶横杆的下步横杆上应重新排列，另立立杆起来，与原立杆错开，联系两道横杆，距原有立杆20mm。同时在最上部设置临时连墙措施，连墙措施要符合二步三跨原则。在上段架体升上来只能做临时维护架，严禁在上面堆放过材料和机械设备以及进行主要的施工活动。（9） 在设置第一段外架的第一排连墙件前，应每隔6跨设一道抛撑，以确保架体稳

30、定。在设置其余架段的第一排连墙前，应根据结构形式，用钢管从结构洞口固结连墙杆进行临时拉结。（10） 周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。（11） 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于两步，当不能满足此要求且连墙件又不能即时设置时，应采取第隔6跨设置抛撑和结构临时扣接等撑拉临时措施。（12） 脚手架开口部位高度范围内第步架子内外立杆立杆间设置斜撑。六、挑架施工工艺及注意事项：（1）悬挑架的搭设施工工艺施工准备八层（十六层）楼面预埋钢筋楼面混凝土浇筑焊接悬挑工字钢外架搭设九层（十七层）预埋吊环混凝土浇筑穿钢丝绳紧固（2）搭设施工注意事项：挑架施工时必须待墙柱砼达到目的75%以

31、上即砼浇筑一周后可张紧钢丝绳承受外架荷载。挑架工字钢间距不得大于3M。工字钢间侧向支承钢管必须牢固，固定断钢筋必须用木楔楔好以增强其侧向稳定性。每隔四层设置卸荷及连墙装置，卸荷采用每四层设置连墙钢丝绳。挑架的底部按要求做好安全防护。（3）拆除时注意事项： 拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。 所有连墙件应随脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应赠设连墙件加固。 当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙构件。当脚手架分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件和横向支承加固。（3）卸苛钢丝绳技术要求：1、材料要求：采用13mm钢丝绳，必须

32、有出厂合格证，力学性能满足技术规范要求；采用的绳卡应与钢丝绳相匹配。2、钢丝绳卸苛每隔4层设置一道，具体楼层见立面图。3、钢丝绳采用手动葫芦拉紧，每端必须使用3个绳卡固定。4、钢丝绳必须定期检查，如发现有松动现象，立即整改。七、脚手架斜道施工过程中为了施工人员上下方便，在施工电梯的还未上到的施工层设脚手架斜道，脚手架斜道设在靠近施工电梯位置的空挡位置。1、 脚手架斜道宽度1m，坡度控制在1：3左右，拐弯处设休息平台：在梯步上层层用模板铺设踏板和踢板，每步踏板上设防滑条，踢脚板高度不小于180mm。2、 斜道立杆间距1.5 m,横杆步距1.8m,斜道两侧、端部及平台外围必须设置纵向剪刀撑，义底部

33、扫地杆封闭锁通且设置水平剪刀撑，平台外围水平杆与架体水平杆连通，与架体形成一整体。斜道两侧和休息平台设置双层护身栏杆，上层护身栏高1.2m。下层护身栏高600mm。护身栏杆下设挡脚板，挡脚板高度180mm。斜道四周立面用安全网封闭，安全网封闭在立杆的内侧。3、 斜道搭设要求：（1） 斜道部位必须自下至上设置连墙件，且应设置在斜道转向节点处或斜道的中部竖线上，连墙点竖向间距取楼层高度；（2） 斜道两侧和休息平台外围均按规定设置挡脚板和栏杆；（3） 脚手板的支承跨度为0.75m。八 、特殊部位外架处理1、 挑台部位：凸窗、空调板挑出宽度为650mm，则架体搭设必须考虑将板的位置和施工位置留出来，在此内立杆距结构边距离900mm，小横杆挑出450mm，留出外墙施工位置，当施工凸窗板和空调时，其操作下一层小横杆应挑出并加设一道大横杆，铺设脚手板将架体与结构封闭。2、 阳台部位：阳台边梁外还有装饰，外架内立杆距离装饰边150mm。3、 空挡部位：外围采光并较窄，一般为3米多宽，为便于空挡部