施工外钢管外架脚手架方案(值得参考)(共17页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录一、外脚手架设计 2二、外脚手架构造要求 3三、外脚手架搭设 5附件：钢管落地脚手架计算书 8外脚手架方案 本工程为海口市交巡警支队综合服务中心，该工程外脚手架从室外地坪开始搭设，搭设位置的地面土层进行夯实。一、外脚手架设计1、脚手架设计外脚手架采用483.5钢管搭设，立杆高度超过作业面1.5m。立横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为双扣件；连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为

2、双扣件；架体铺竹脚手板，外侧悬挂绿色密目安全网，作业面上的每步架体设置250mm高挡脚板。钢管外脚手架示意如下图。钢管外脚手架示意图脚手架内立杆与外墙之间，每层均架设一道隔离层。脚手架按楼层高度，水平方向1.5m，设一道与柱、梁拉结钢管。脚手架搭设交圈进行，同时要满挂、满铺竹笆后用密目式绿笆安全网围护。脚手架上的荷载不得大于3KN/m2，特别要强调悬挑脚手架在外墙装修施工中的荷载下，对杂物必须不定期检查清理。剪刀撑在脚手架平面内全面布置，剪刀撑的角度为4560，并分层附墙拉结。 二、外脚手架构造要求1、 架体基础回填土上的架体，其基础做法为150厚3：7灰土夯实，向外找坡5%，立杆底部铺垫50

3、厚木脚手板；结构砼层上的架体，立杆底部铺垫50厚木脚手板。木脚手板必须铺放平稳，不得悬空。2、立杆立杆为单立杆，采用对接扣件连接，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离500mm 且与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300 且100mm。脚手架立杆接头示意见下图。脚手架立杆接头错开示意图 3、大横杆大横杆布置在立杆内侧，采用对接扣件连接，与立杆交接处用直角扣件扣紧，大横杆在小横杆的上面，共设四根。相邻大横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离500mm 且不大于立杆

4、纵距的1/3。同一排大横杆水平偏差应不大于该片脚手架总长度1/250 且50mm。脚手架大横杆接头示意见下图。脚手架大横杆接头错开示意图4、小横杆主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2。5、扫地杆架体底部必须设置纵横向扫地杆，横向扫地杆在纵向扫地杆之下。纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm 处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。6、连墙件连墙件按两步两跨设置。拉结点位置于结构施工时在楼层外侧梁板中预埋48短钢

5、管，外脚手架搭设后用48钢管将预埋短钢管与外架拉结（靠近主节点）。连墙件设置示意图 7、剪刀撑剪刀撑沿脚手架两端和转角处起设置，每5-7根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑沿架高连续布置，其斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，两端用旋转扣件与脚手架的立杆或小横杆扣紧，且中间应增加2-4个扣结点。剪刀撑斜杆采用单杆，底部斜杆的下端应置于垫板上。斜杆接长采用旋转扣件连接，搭接长度不小于500mm，设置2 个旋转扣件，斜杆相邻接头不得位于同一跨内。8、横向斜撑在架体拐角处应设置横向斜撑，在横向平面内由底层至顶层加设斜杆，并与小横杆端头用旋转扣件连结，使之成为之字形，以加强脚手架的横向

6、刚度。9、脚手板本工程脚手板采用竹脚手板。作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm。竹脚手板宜设置在三根横向水平杆上，并将两端与架体可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。三、外脚手架搭设1、搭设工艺流程外脚手架搭设工艺流程见下图。2、搭设要点（1）、落地式脚手架搭设必须由专业人员完成，应持证上岗，戴安全帽、系安全带，安全带必须

7、高挂低用，所有工具必须放在工具袋内，不良气候，不良条件禁止上架操作，脚手架的操作和检验，均按现行规范和操作规程的规定要求执行。（2）、要求钢管顺直无损坏，扣件要严格检查，凡折裂、滑丝者严禁使用。所有连接焊接焊缝必须符合规范要求，悬挑架搭设好后，应经现场负责安全技术人员检查和验收，确保无误后方可使用。（3）、在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。（4）、一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。如两组作业，可分别从相对角开始搭设。（5）、底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。（6）、连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步

8、。（7）、杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。（8）、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有1道连接。（9）、周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。（10）、作业层的栏杆与挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆接长也应符合对接或搭接的相应规定。（11） 脚手架必须随施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于1500mm。（12）在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度（架高的1/200），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过50，并不大于1/300）。（13）在校正调直后铺设底笆用挡笆及安全网

9、，每搭设一步铺设一次。（14）搭设登高马道，采用钢管搭设，双跑宽度，每跑一米，跑道两边设扶手杆，外围满挂绿色密目安全网，马道在施工电梯安装投入使用后即可拆除。3、搭设质量要求（1）、扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求。钢管外径不得小于48mm，壁厚不得小于3.5mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。不同直径的钢管不得混用。（2）、立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差7mm。（3）、间距：步距偏差允许20mm，立杆纵距偏差允许50mm，立杆排距偏差允许20mm。（4）、大横杆的高差：一根杆的两端允许20mm，在每一个立杆纵距内允许10mm，每片脚

10、手架总长度允许偏差50mm。4、搭设安全要求（1）、脚手架外侧面采用密眼绿色安全网全封闭，安全网在国家定点生产厂购买并索取合格证。进场后经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用。 （2）、在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。（3）、搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，并且架体上严禁堆放材料，其上只允许放些临时零星材料，且放置要稳固。（4）、严格控制使用荷载，确保要有较大的安全储备，使用荷载要以脚手板上的实际荷载为准。（5）、要有可靠的安全措施，其中包括设置供施工人员上下使用的安全扶梯或斜道，梯道

11、上有可靠的防滑措施。必须有良好的防电避雷装置，应可靠接地。（6）、严禁以下违章作业：利用脚手架吊运重物；作业人员攀登架子上下；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架部件和连墙杆。（7）、六级以上大风、大雾、大雨应暂停在脚手架中的作业。 在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全面检查符合安全要求后才能继续使用。（8）、建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-

12、2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载

13、参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处海南海口市，基本风压0.75kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.25，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；5.地基参数地基土类型:素

14、填土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值: Q=21.5/3=1kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.15+1.41=1.626kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计

15、算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.6260.82/8=0.13kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =25.608N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =25.608N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.0?.188?004/(384?.06?05?21900)=0.252 mm；小横杆的最大挠度 0.252 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.3

16、33 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.8=0.031kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.81.5/3=0.12kN；活荷载标准值: Q= 20.81.5/3=0.8kN；荷载的设计值: P=(1.20.031+1.20.12+1.40.8)/2=0.65kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.0

17、07kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.651.5= 0.26kNm；M=M1max + M2max=0.007+0.26=0.267kNm最大应力计算值 =0.267?06/5080=52.64N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =52.64N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠

18、度： max= 0.677?.038?5004 /(100?.06?05?21900)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.031+0.12+0.8)/2=0.475kN = 1.883?.475?5003/ ( 100 ?.06?05?21900)=1.203 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.052+1.203=1.255 mm；大横杆的最大挠度 1.255 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计

19、算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0380.82/2=0.031kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值: P3=0.30.81.5/2

20、=0.18kN；活荷载标准值: Q=20.81.5 /2=1.2kN；荷载的设计值: R=1.2(0.031+0.058+0.18)+1.41.2=2.002kN；R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(0.802/2)0.038/1.8020.00=2.837kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.5(0.8+0.2)/2=2.599k

21、N；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15111.5/2=1.237kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.520=0.15kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.824kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=20.81.52/2=2.4kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.824+ 0.851.42.4= 11.044kN；

22、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.824+1.42.4=11.548kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.75kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.7511.239=0.65kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85

23、1.4WkLah2/10=0.85 1.40.651.51.82/10=0.376kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.044kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 11.548kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l

24、0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11044.3/(0.186?89)+.712/5080=195.482N/mm2；立杆稳定性计算 =195.482N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11548.3/(0.186?89)=126.969N/mm2；立杆稳定性计算 =126.96

25、9N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.85?.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.986kN；活荷载标准值 ：NQ=2.4kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /

26、(1.40.85)=0.376 /(1.4 0.85)=0.316kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.23.986+0.851.4(2.4+0.1864.891000.316/5.08)/(1.20.125)=28.516 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=28.516 /(1+0.00128.516)=27.725 m；H= 27.725 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =27.725

27、m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.25，s1.239，00.75，Wk=0.7z?s?0=0.7 ?.25?.239?.75=0.813kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=5.4 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.147kN；

28、连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.147kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=稟穂f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.8910-4205103=96.035kN；Nl=11.147 Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11.147小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=160 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =55.222 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=11.044kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=55.222kPa fg=160 kPa 。地基承载力满足要求！专心-专注-专业