脚手架施工方案（落地式悬挑式）(共42页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上1. 编制依据信息指挥中心大楼工程施工图纸建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术JGJ8091钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工手册 (第四版)建筑施工简易计算（江正荣编著）（机械工业出版社）2. 工程概况结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑，地下一层至地上三层，采用落地式脚手架（高度17.9M），三至八层采用悬挑脚手架（19.6M） 。此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用，且不做装修使用。3.

2、 脚手架布置原则以结构外边线0.3m作为外墙脚手架内排立杆的位置。本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，人房施工阶段为双排落地扣件式全封闭钢管脚手架和悬挑脚手架。3.2标准层脚手架标准层外脚手架采用悬挑式脚手架。3.3悬挑卸料平台本工程每层各设置两个2.5m4.0m吊料平台，堆放材料荷载1.5t，用于结构施工用的材料倒运。4. 组织机构4.1项目部组织机构： 项目经理：王亮项目副经理： 项目技术负责人：刘刚 安 全 员：曹东亮 质量检查员：郭太斌工长：王俊岩 4.2管理人员职责和权限序号姓名职 务职 责1王亮项目经理负责项目的全面管理工作2程玉怀项目副经理负责施工进度

3、、施工质量过程控制和安全文明施工管理，负责基础设施管理3刘刚项目技术负责人全面负责项目技术管理、质量管理4王俊岩工长负责工程施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理5刘刚技术员负责技术管理、质量管理6郭太斌质检员负责质量检查和验评工作7曹东亮安全负责人负责施工现场安全防护及监督、场容卫生、环境保护及保卫消防工作及相关内业资料5. 脚手架所用材料5.1 钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：具有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全

4、技术规范的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm。5.2 扣件十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。5.3 脚手板木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。5.4 安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。安全网：为密目网。立 网：为密目网。6. 脚手架设计6.1双排落地式脚手架6.1.1构造要求双排落地式脚手架为全封闭式（1）脚手架构造尺寸：以结构外边缘线0.30m作为外墙脚手架内排立杆的位置。立杆纵

5、向间距1.5m，立杆横向间距0.9m，大横杆步距1.5m。（2）将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。脚手板对接处必须设双排小横杆,两小横杆间距不得大于300mm。（3）脚手架立于地面上，每根立杆底部加钢板底座和垫木。（4）脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地下方的立柱上。（5）在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m护身栏杆和180mm挡脚板。（6） 在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外

6、边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（7）脚手架连墙杆与混凝土柱、墙连接。（8）脚手架外侧设剪刀撑,采用48钢管按60角度设置,两端设置，中间间隔12米设置。（9）双排脚手架之间加斜撑，之字形布置，从底部向上满设，间距15米。（10）在建筑的北面及南侧设置两个出入口并设置护头棚，宽度为3m，长度为4m，两侧用密目网封严。6.1.2双排脚手架设计验算计算的脚手架为双排脚手架，搭设至五层，建筑标高为20.40米，计算高度按20.00米计算，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨

7、，竖向间距按3.60米考虑，水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工两层，脚手板共铺设四层。6.1.2.1小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m小横杆计算简图2、强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均

8、布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: M=2.3560.9002/8=0.239kN.m =0.239106/5080.0=46.949N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下： 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.713900.04/(3842.06105.0)=0.583mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!6.1.2.2大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面

9、。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.0342kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/3=0.1575kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN荷载的计算值 P=(1.20.0342+1.20.1575+1.41.350)/2=1.060kN大横杆计算简图2、强度计算：最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.50.038)1.5002

10、+0.2671.061.500=0.435kN.m=0.435106/5080.0=85.588N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.03815004/(1002.060105.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.034+0.158+1.350=1.5417kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.8831541.7015003/(1002.060105.000

11、)=3.902mm最大挠度和 V=V1+V2=3.952mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!6.1.2.3扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.057kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN荷载的计算值 R=1.20.057+1.20.236+1.4

12、2.025=3.187kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.1.2.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1090NG1 = 0.109020.000=2.18kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35040.900(1.500+0.250)/2=1.1025kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.1401.50024/2=0.840kN(4)吊挂的

13、安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50020.000=0.15kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.2725kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.05kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，本工程设计采用：W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数

14、：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.4725kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ1.24.2725+0.851.44.059.9465KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ1.24.2725+1.44.0510.797KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/100.851.40.47251.51.52/100.2733KN.m 其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la

15、 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。6.1.2.5立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=10.797kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.23； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = uh 确定，l0=2.79m； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 96.00 N/mm2计算强度小于

16、205.0N/mm2,满足要求6.2悬挑脚手架6.2.1 构造要求办公楼、住宅楼五层开始安装悬挑脚手架，悬挑脚手架立杆不得与落地结构外脚手架连接，水平挑梁的锚固为平台板混凝土施工时预埋地锚。挑梁穿入地锚后用扣件与木楔子或钢筋抱箍之后与另一放置于平台板上的横管锁定。选用16号工字钢作挑梁，悬挑出结构部分长度1.5m。计算悬挑脚手架高度按照20米计算。（1）采用16号工字钢作悬挑脚手架的挑梁，16号工字钢上部钢管脚手架步距为1.5m，立杆间距为1.5m，脚手架宽0.9m，内立杆距结构外侧300mm，连墙杆拉接为2步3跨，连墙件设置采用钢管抱柱的方式，外设剪刀撑。（2）16号工字钢悬挑脚手架制作方法

17、为：16号工字钢长度为4.5m，挑出楼面外出1.5m，脚手架每层满铺一层木脚手板。16号工字钢在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，内侧预埋等于或大于20“”式的锚固环，外侧设置等于或大于20“”式锚环加以稳固。外楼高度450mm，平台外侧梁高出平台100mm。（3）在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道密目网。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（4）靠近挑梁安装大横杆和小横杆，大横杆固定于立杆上，小横杆固定在大横杆上。6.2.2悬挑式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高

18、度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳采用20#。6.2.2.1脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1

19、= 0.139420.000=2.788kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.300)/2=0.630kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.075kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.508kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、

20、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.5000.900/2=2.025kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.

21、851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。6.2.2.2 立杆的稳定性计算:1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.61kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 20/i 的结果查表得到0.52； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 20 计算长度 (m),由公式 20 = kuh 确定，20=5.20m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1

22、.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 43.68 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.18kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 20/i 的结果查表得到0.52； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 20 = kuh 确定，20=5.20m； A 立杆净截面面积，A=4.89c

23、m2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.190kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 77.72 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 13.930kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件采用双扣件，满足要求。 连墙件扣件连接示意图6.2.2.4悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚

24、固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.50cm4，截面模量(抵抗矩) W = 62.14cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.22.31+1.42.03=5.61kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.215.690.00017.8510=0.15kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.2

25、0 k2=1.20/1.50=0.80 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=17.261kN支座反力 RB=-5.606kN 最大弯矩 MA=8.575kN.m 抗弯计算强度 f=8.575106/(1.0562140.0)=131.423N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.31+2.03=4.33kN 水平钢梁自重计算荷载 q=15.690.00017.8510=0.12kN/m 最大挠度 Vmax=7.448mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两

26、倍，即3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!6.2.2.5 悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16#工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.053.0235/(2400.0126.0235.0)=0.90由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.756 经过计算得到强度 =8.58106/(0.75662140.00)=182.45N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!6.2.2.6 锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板

27、压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.606kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=56064/(3.1416502)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。6.3悬挑吊料平台6.3.1设计与验收总体部署本工程采用悬挑式型钢卸料平台，标准层加工制作两个，从第五层以上开始使用。卸料平台的固定采用斜拉钢丝绳作主要受力构件，并配以顶板上预埋

28、的卡环辅助固定。6.3.2悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。 次梁采用10#工字钢，主梁采用16#工字钢，次梁间距1.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。6.3.2.1次梁的计算次梁选择10号工字钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm 截面尺寸

29、 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+2.00+0.10) = 2.94kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.415.00/3=7kN 每根槽钢活荷载按照最大堆放荷载的1/3计算。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计

30、算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.942.502/8+7.002.50/4=6.76kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.76106/(1.0539700.00)=162N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 6.3.2.2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距

31、Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.11kN/m Q1 = 0.11kN/m (2) 工字钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.17) = 0.34kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2(0.35+2.00)0.502.50/2+1.20.102.50/2)=1.91kN P2=(1.2(0.35+2.00)1.002.

32、50/2+1.20.102.50/2)=3.67kN P3=(1.2(0.35+2.00)1.002.50/2+1.20.102.50/2)=3.67kNP4=(1.2(0.35+2.00)1.002.50/2+1.20.102.50/2)+21.00/2=14.17kN P5=(1.2(0.35+2.00)1.002.50/2+1.20.102.50/2)=3.67kN P6=(1.2(0.35+2.00)0.502.50/2+1.20.102.50/2)=1.91kN2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

33、经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=15.878kN，R2=14.802kN 支座反力 RA=14.802kN 最大弯矩 Mmax=21.444kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =21.444106/1.05/.0+12.9911000/2195.0=194.498N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体

34、此部分可以不计算 6.3.2.3钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=20.515kN6.3.2.4钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=20.515kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀

35、系数，对619钢丝绳取0.85 K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00020.515/0.850=193.084kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。6.3.2.5 钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=20.515kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=205154/(3.1416502)1/2=17mm6.3.3卸料平台的加工制作平台的规格

36、为4m2.5m1.5m（长宽高），悬挑长度为4m。主、次梁分别用16a工字钢、10工字钢，构件接触面均为焊接。平台上要设显著的限定荷载标识牌，本工程卸料平台限重1.5t。防护栏用483.5 钢管。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用多层板全封闭围护。平台每侧设两根619、20钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个。平台底面铺设5cm 厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧。吊环采用20光圆钢筋与卸料平台的主梁16#工字钢焊接。构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣

37、、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。6.3.4卸料平台的预埋件设置卸料平台分别位于住宅楼M轴1117轴，F轴3739轴间、办公楼Y5轴X9X10间。距建筑结构外皮700mm位置预埋两个地锚。地锚使用的钢筋规格为20，加工成“”型，埋入顶板下至少80mm并与顶板下铁钢筋可靠绑扎。6.3.5卸料平台的施工工艺6.3.5.1操作流程：卸料平台加工制作顶板预埋位置放线预埋地锚卸料平台承载试验卸料平台验收卸料平台起吊、安装。6.3.5.2卸料平台承载试验及合格验收：卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全员、技术员检查验收，其步骤如下： 首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊

38、环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。 焊缝质量验收合格后，方可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要按上述返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。 在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加1.5 吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。6.3.6卸料平台的吊装：卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台

39、，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。6.3.7卸料平台的限载设置：卸料平台上设限重为1.5t 的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。料具名称规 格密 度单位重量单独堆放数量木方50100mm、 长4.0m0.625g/cm312.5Kg120 根木方100100mm、 长4.0m0.625g/cm325Kg60 根多层板1.222.44m、 厚15mm0.8g/cm335.72Kg40 张竹胶板1.222.44m、 厚10mm1 g/cm329.8 Kg50张架子管483.5mm、长3.0m3.84Kg/m11.52Kg130 根架子管483.5mm、长4.0m3.84Kg/m15.32Kg95 根碗口管483.5mm、长1.2m4.27Kg/m5.124Kg280 根碗口管483.5m