一份非常完整的桥梁设计我知道你需要用！.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流一份非常完整的桥梁设计，我知道你需要用！.精品文档.摘 要本设计上部结构采用装配式混凝土简支T型梁桥，标准跨径为30m，梁高为1.76m。本文主要阐述了桥梁细部尺寸的拟定、主梁内力的计算、弯矩及剪力效应组合计算、配筋及验算、梁跨中裂缝宽度与挠度的验算、行车道板的内力计算及配筋。主要涉及的方法有：用“G-M”法计算跨中横向分布系数及横隔梁的弯矩，用杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数及横隔梁的剪力。关键词：简支梁桥;荷载;行车道板;配筋目 录1 桥梁设计41.1 概述41. 1.1 桥梁的形式41.1.2 桥梁的组成41.1.3 桥梁设计的原则5

2、1.1.4 桥梁设计的一般规定51.2 桥面布置与构造51.2.1 桥面铺装51.2.2 桥面排水设计61.2.3 人行道设计要求61.2.4 栏杆设计61.3 概况61.3.1 工程概况61.3.2 自然地理特征62 装配式钢筋混凝土简支T梁桥设计82.1 设计资料82.2 主梁内力计算：82.2.1 用杠杆原理法计算支点横向分布系数82.2.2 用G-M法计算跨中横向分布系数102.2.3 永久作用内力计算142.2.4 可变作用内力计算152.3 内力效应组合232.3.1 弯矩效应组合：232.3.2剪力效应组合：242.4 主梁配筋计算262.4.1 已知设计数据及要求：262.4.

3、2 跨中截面的纵向受拉钢筋计算262.4.3 腹筋设计：282.4.4 斜截面抗剪承载能力复核：352.5 梁跨中裂缝宽度与挠度的验算：362.5.1 梁跨中裂缝验算362.5.2 梁跨中挠度的验算：372.6 横隔梁内力计算402.6.1 计算跨中横格梁的弯矩影响线坐标402.6.2 横隔梁配筋422.7 行车道板计算422.7.1 永久作用及其内力（422.7.2 可变作用产生的内力432.7.3 作用组合：43致谢44主要参考文献451 桥梁设计1.1 概述1. 1.1 桥梁的形式(1)桥梁可分为四大类型：梁桥、板桥、索桥（吊桥）和浮桥。(2)桥梁的基本结构体系有三种：梁式桥、拱式桥和索

4、式桥。(3)混凝土梁桥按承重结构的静力体系可划分为简支梁桥、连续梁桥和悬臂梁桥。(4)混凝土简支梁按建筑材料分为钢筋混凝土梁、预应力混凝土梁、部分预应力混凝土梁等；按承重结构的横截面形式可分为板桥、肋梁桥和箱型梁桥；按施工工艺可分为整体式和装配式两大类。(5)桥梁按建设规模分为特大桥、大桥、中桥、小桥和涵洞。具体分类标准见下表所示： 桥梁涵洞分类 表1桥涵分类多孔跨径总长L（m）单孔跨径LK(m)特大桥L1000LK150大桥100L100040LK150中桥30L10020LK40小桥8L305LK20涵洞LK51.1.2 桥梁的组成(1)桥墩：处于相邻两桥孔之间支承上部结构并将荷载传到地基

5、上的构造物。(2)桥台：在岸边或桥孔近端与路堤连接处、支承桥梁上部结构并将荷载传到地基上的构造物。(3)支座：设置在桥梁上、下部结构之间的传力和连接装置。(4)主桥：跨越主要障碍物（如大江、大河）的桥跨。(5)引桥：将主桥和路堤以合理的坡度连接起来的这部分桥梁。1.1.3 桥梁设计的原则(1)桥梁设计包括平面设计、纵断面设计和横断面设计三大部分。(2)桥梁设计应遵循以下基本原则安全可靠：设计好导流设施，防止桥梁基础底部被高度冲刷；适用耐久：满足当前与今后交通量的需求；经济合理：因地制宜、就地取材和方便施工；技术先进：采用新材料、新技术和新工艺；美观大方:结构简练，空间比例和谐，与周围环境协调；

6、环境保护与可持续发展。1.1.4 桥梁设计的一般规定(1)桥梁设计方案比选主要包括桥位方案比选和桥型方案比选。其中桥位方案比选是在研究阶段完成，至少选择两个桥位进行比选；桥型方案比选在初步设计阶段或技术设计阶段进行，至少选择三个桥型进行比选。(2)桥梁的净空高度首先必须满足流水净空要求；对于有通航孔和桥下通车的立交孔还应满足通航或立交净空要求。我国公路工程技术标准（JTG B01-2003）对各级公路净空高度作出规定，高速公路和一级、二级公路为5.0m，三级和四级公路为4.5m。1.2 桥面布置与构造1.2.1 桥面铺装(1) 桥面铺装的作用桥面铺装直接承受车辆轮压的作用，既是保护层，是受力层

7、，主要是保护行车道板或主要承重结构不直接承受轮载的磨耗以及雨雪和大自然的侵蚀，并具有均匀分布车轮集中荷载和作用。3(2) 桥面铺装的类型和要求桥面铺装根据材料的不同可分为沥青表面处置、沥青混凝土和水泥混凝土等类型。桥规规定：高速公路和一级公路的特大桥和大桥的桥面铺装采用沥青混凝土桥面铺装，其厚度70mm；二级及二级以下的公路铺装厚度50mm；水泥混凝土桥面铺装厚度80mm，混凝土强度不宜低于C40。1.2.2 桥面排水设计 (1)桥面排水主要分为横向排水和纵向排水。通常当桥面纵坡大于2%而桥长小于50m时，可以不设泄水管，当桥面纵坡大于2%而桥长大于50m时，每隔1215m设置一个泄水管。(2

8、)桥规规定，桥面纵坡不宜大于4%，引桥纵坡不宜大于5%；桥面横坡一般采用1.5%3%。1.2.3 人行道设计要求我国每条人行道宽度取0.75m或1.00m，其通行能力均为8001000人/h，大于1.00m时按0.5m的倍数增加，其高度至少高出行车道0.20.25m。同时人行道板有1.5%的坡度坡向行车道板。1.2.4 栏杆设计 栏杆在设计时既要考虑车辆和行人安全过桥，又要考虑造型的美观。公路与城市道路桥梁上的栏杆高度不得小于1.10m。同时车道边缘至栏杆内边缘之间的安全距离不小于250mm。1.3 概况1.3.1 工程概况本设计为河南省濮阳市南新三级公路新建濮水桥。该项目是濮阳市与高速公路的

9、重要连接点，是濮阳市城区规划的一条重要的桥梁，对拉大城市框架，发展城市外围新区，完善城市功能有着重要的作用。1.3.2 自然地理特征 地形、地貌本项目分布在华北地内，以广阔的平原为主，也包括一部分波状起伏的岗地及倾斜较小的坡地，海拔在100米左右。组成岩性多为第三系和第四系河湖沉积物。 气象、气候濮阳地处亚热带向温带的过渡带，属于典型的大陆性季风型气候，阳光充足，热量丰富，雨量充沛，四季分明。历年平均气温之间，平均降水量701.8mm1158mm之间。地质情况本项目地质为第四系变质岩和沉积岩及火山岩等组成的坚硬半坚硬工程地质岩体，岩体的工程地质条件和结构面组成的结构形式支配。2 装配式钢筋混凝

10、土简支T梁桥设计2.1 设计资料桥面净空：净9+21.5m设计荷载：汽车“公路级，人群荷载：3kN/ m 2材料：主筋：HRB400，构造筋：HRB335;HRB235 混凝土：桥面铺装：C30，主 梁：C50柱 :C25钢筋混凝土重度：r=25结构尺寸：如图1所示主梁：计算跨径：L=2950cm 全 长： L=2996cm人行道、栏杆每延米（两侧）重5.0kN/m（为每片主梁分到的值）。图1 装配式T梁纵、横截面 （尺寸单位:cm）2.2 主梁内力计算：计算1.2.3号主梁在汽车、人群荷载作用下的横向分布系数。2.2.1 用杠杆原理法计算支点横向分布系数(1)杠杆原理法计算横向分布系数如图2

11、所示：图2按杠杆原理法计算横向分布系数（尺寸单位:cm）1号梁车辆荷载 人群荷载 2号梁车辆荷载 人群荷载 3号梁车辆荷载人群荷载 2.2.2 用G-M法计算跨中横向分布系数主梁比拟单宽抗弯惯矩：确定有效宽度时，横隔梁长度取两边主梁轴线的距离，查表可得：横隔梁重心位置横隔梁比拟单宽抗弯惯矩：主梁和横隔梁的抗扭惯矩：主梁一般的平均厚度：对于横隔梁梁肋：所以 计算参数影响系数K1和K0的值 表3用内插法求实际梁位处的和值，实际梁位与表列梁位关系图如下，图3 梁位关系图 (尺寸单位:cm)对于号梁：对于号梁：对于号梁： 各梁荷载横向分布系数 表3计算各梁的荷载横向分布系数：（如下图所示）图4按GM法

12、计算荷载横向分布系数（尺寸单位cm）2.2.3 永久作用内力计算(1)恒载集度：主梁：横隔梁：对于边主梁：对于中主梁桥面铺装层：人行道、栏杆每延米（两侧）重作用于边主梁全部恒载g为：作用于中主梁全部恒载g为：(2)各计算截面的剪力和弯矩值列于下表 边主梁的剪力和弯矩值 表4 内力 截面位置剪力Q(kN)弯矩M(kN.m)x=0311.70.0x=115.81723.9x=0.02298.5 中主梁的剪力和弯矩值 表5 内力 截面位置剪力Q(kN)弯矩M(kN.m)x=0323.60.0x=161.81790.0x=0.02386.72.2.4 可变作用内力计算（1）1号梁荷载横向分布系数汇总

13、1号梁荷载横向分布系数汇总 表6梁号荷载位置公路II级人群荷载1号梁支点0.4761.5跨中0.650.639截面0.650.639计算公路级荷载的跨中弯矩根据公路桥涵通用设计规范（JTG D602004），当时，对于公路级：计算跨中截面车道活载最大剪力：图6跨中弯矩和剪力影响线图（尺寸单位m）图7 1/4截面弯矩和剪力影响线图（尺寸单位m）剪力计算：计算支点截面的剪力图8 支点剪力计算图 (尺寸单位:m)横向分布系数变化区段长度（2）2号梁荷载横向分布系数汇总 2号梁荷载横向分布系数汇总 表7梁号荷载位置公路II级人群荷载2号梁支点0.7620跨中0.5350.412截面0.5350.412

14、计算公路II级荷载的跨中弯矩根据公路桥涵通用设计规范（JTG D602004），当时，对于公路级：计算跨中截面车道活载最大剪力：剪力计算：计算支点截面的剪力横向分布系数变化区段长度（3）3号梁荷载横向分布系数汇总 3号梁荷载横向分布系数汇总 表8梁号荷载位置公路II级人群荷载3号梁支点0.7620跨中0.4150.356截面0.4150.356根据公路桥涵通用设计规范（JTG D602004），当时，对于公路级： 计算跨中截面车道活载最大剪力：剪力计算 计算支点截面的剪力横向分布系数变化区段长度2.3 内力效应组合2.3.1 弯矩效应组合：基本组合：按4.1.6条规定永久作用效应与可变作用效应

15、的分项系数：永久作用分项系数：=1.2 汽车作用分项系数：=1.4人群作用分项系数：=1.4 弯矩效应组合表 表9梁号内力永久作用(.m)人群作用(.m)汽车作用(.m)(.m)12298.5321.81830.25680.941723.9234.61372.74253.1722386.7201.71502.65193.521790.0151.21271.74097.7532386.7174.31165.54690.981790.0130.7983.43675.40注：桥梁结构重要性系数，取1.0人群作用的组合系数，取0.82.3.2剪力效应组合： 剪力效应组合表 表10梁号内力永久作用()人

16、群作用()汽车作用 () ()1311.755.79148.32644.17155.823.86193.39484.44010.60117.83176.832323.620.941303.77837.05161.815.38158.77433.6606.8490.73143.083323.618.10291.25816.34161.813.29123.15381.4505.9175.03111.66注：桥梁结构重要性系数，取1.0人群作用的组合系数，取0.8图9 效应组合设计值包络图2.4 主梁配筋计算2.4.1 已知设计数据及要求：钢筋混凝土简支梁桥标准跨径30m，计算跨径29.5m，T形截

17、面梁的尺寸如图10所示。桥梁处于I类环境条件下，安全等级为二级。梁体采用C50混凝土，HRB400级钢筋，箍筋采用HRB235,直径8mm简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为：跨中截面： L/4跨截面： 支点截面： 图10 30m钢筋混凝土简支梁尺寸（尺寸单位:mm）2.4.2 跨中截面的纵向受拉钢筋计算（1）T型截面梁受压翼板的有效厚度： 翼板平均厚度故取受压翼板的有效厚度为(2)钢筋数量计算：经查表得则弯矩计算值采用焊接钢筋骨架，故设as=30+0.071760=153.2mm则截面有效高度为：h0=1760-as=1760-153.2=1606.8mm故属于第一类T型截面由式

18、) 即：整理得：将各已知值及x=108.94mm代入fcdbfx=fsdAs中 得：现在选择钢筋为1432（11260mm2）截面面积钢筋叠高层数为7层布置如图11所示图11 截面配筋图（尺寸单位:mm）混凝土保护层厚度C取32mm 钢筋净距：Sn=180-232-235.8=44.4mm40mm及1.25d=1.2532=40mm故满足构造要求下面进行截面复核：由钢筋布置图可求得：则实际有效高度：由于故为第二类截面 求正截面抗弯承载力： 故截面复核满足要求，设计安全。2.4.3 腹筋设计：（1）截面尺寸检查： 根据构造要求，梁最底钢筋通过支座，因为公桥规规定，在钢筋混凝土梁的支座处，应至少有

19、两根钢筋并且不少于总数的1/5的下层受拉主钢筋通过。 支座截面有效高度为：此时截面尺寸符合设计要求（2）检验是否需要根据计算去配置箍筋故可在两跨中的某长度范围内按构造配置箍筋（3）计算剪力包络图分配如图12所示剪力包络图中，支点处剪力计算V0=0Vd,0 跨中为V1/2=0Vd,0图12 梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（尺寸单:mm；剪力单位kN）在长度范围内可以按照构造配置箍筋同时，根据公桥规在支座中心线向跨径长度方向不小于1倍梁高h=1760mm范围内，箍筋的最大间距为100mm距支座中心线h的计算剪力值由包络图可以求得，为：其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为，应由弯起钢筋承担的剪力计

20、算值最多为设置弯起钢筋的区段为长度为：=(L/2-650)256.2/(V-200.4)=(9750-650)256.2/(640.4-200.4)=5298.6mm(4)箍筋设计采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面面积为：nASv1=2X50.3=100.6mm在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等间距布置。由公桥规根据国内外的有关实验资料，对于配有腹筋的钢筋混凝土梁斜截面抗剪承载力的计算采用半经验半理论的公式：0VdVu=123（0.4510-3）bh0 +(0.7510-3)fsdAsbsins 和 sv=Asv/bsv由上式可得：Sv=2122(0.5610-6)（2+0.6p）/

21、V按上式设计箍筋，式中的斜截面内纵筋百分率p及截面有效高度h0可近似按支座截面 和跨中截面的平均值取用，计算如下：跨中截面：p1/2=3.92.5 取2.5 h0=1602.7mm支点截面：p0=1608/（1801710.1）=0.52 h0=1710.1 mm则平均值分别为：p=(2.5+0.52)/2=1.51 h0=(1602.7+1710.1)/2=1656mm可得箍筋间距Sv：由公桥规的构造要求确定箍筋间距Sv若箍筋间距计算值取Sv=200mm1/2 h0=880mm及400mm箍筋配筋率sv=Asv/bsv=100.6/（180200）=0.28%0.18%(R235钢筋)满足规

22、范规定。综上述计算，在支座中心向跨径方向的1760mm范围内，设计箍筋间距Sv=100mm，然后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv=200mm(5)弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立筋（HRB335）为222钢筋重心至受压翼板上缘距离为as=56mm弯起钢筋的弯起角度为450，弯起钢筋末端与架立筋焊接，为了得到每对弯起钢筋分配到剪力由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋弯起点的构造规定，来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置。首先计算弯起钢筋上下弯起点之间的垂直距离hi如图13所示：图13 弯起钢筋细节图 （尺寸单位:mm）现拟弯起N1-N6钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面hi以及至支座

23、中心距离xi，分配的剪力Vsbi，所需的弯起钢筋面筋Asbi列入表1中根据公桥规规定简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）的末端弯折点应位于支座中心截面处，这时hi为：h1=1760-(32+1.535.8)+(43+25.1+35.80.5)=1588mm弯筋的弯起角为450，则第一排弯筋（2N6）的弯起点1距支座中心距离为1588mm弯起钢筋与梁纵轴线交点1距离支座中心的距离为：1588-1760/2-(32+1.535.8)=794mm对于第二排弯起钢筋可得到： h2=1760-(32+35.82.5)+(43+25.1+35.80.5)=1553mm第二排弯起钢筋（2N5）的弯起点2距离

24、支座中心的距离为1588+1533=3141mm分配到第二排弯起钢筋的计算剪力值Vsbi由几何关系得：（7128+880-1588）/7128=Vsbi/319.06 得：Vsb2=287.37kN所需提供弯起钢筋面筋Asb2为：第二排弯起钢筋与梁轴线交点2距离支座中心距离为： 3141-1760/2-(32+35.82.5)=2383mm其余各排弯起钢筋的计算方法与第二排计算方法相同 列于下表 弯起钢筋计算表 表11 弯起点123456hi（mm）158815531517148114451409距离支座中心距离xi(mm)158831414658613975848993分配的计算剪力值Vsb

25、i319.06287.37215.14149.9583.66需要的钢筋面筋Asbi182316421229857478可提供的钢筋面筋Asbi1609（232）1609（232）1609（232）1609（232）1609（232）弯起钢筋与梁轴交点到支座中心距离Xi7942383393554526933由上表可见，原拟定的弯起筋N1的弯起点距支座中心距离为8993mm大于7218+h/2=7218+880=8008mm，即在欲设置弯起钢筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计算，下图以截断N1钢筋表示。但是在实际工程中，往往不截断而是弯起，以加强钢筋骨架施工时的刚度，弯起钢筋N6提供弯起面积小

26、于截面所需的钢筋面积，因此需要在N6相同的弯起处加焊接斜筋2N10（216），使得弯起钢筋面积，1609+402=20111823mm2满足要求。按照计算剪力初步布置弯起钢筋如图现在按照同时满足梁胯间各正截面和斜截面要求，确定弯起钢筋的弯起位置，由已知跨中截面弯矩计算值M1/2=0Md,1/2=5680.94kNm，支点中心处M0=0Md=0，做出梁的计算弯矩包络图如图14所示图14梁的弯矩包络图与抵抗弯矩包络图（尺寸单位:mm；弯矩单位kN.m）下面计算各正截面抗弯承载能力：支座中心至1点处有效高度为h0=1710.1mm则受压区高度为： 抗弯承载能力同理可计算出1-2、 2-3等各处的抗弯

27、承载力。列于下表： 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载能力 表12梁区段截面纵筋有效高度(mm)T型截面类别受压区高度（mm）抗弯承载力（kNm）支座中心至1点2321710.1第一类15.89033.31点至2点4321692.2第一类31.61779.72点至3点6321674.3第一类47.42628.73点至4点8321656.4第一类63.23449.84点至5点10321638.5第一类79.04243.55点至N112321620.6第一类94.85010.9N1点至跨中14321602.7第二类110.65749.8现在以图11中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足公桥规的

28、要求。第一排弯起钢筋（2N6）其充分利用点n的横坐标x=12223mm而2N6的弯起点1的横坐标x1=14750-1588=13162mm说明n点在1点的右边，且x1-x=13162-12223=939mmh0/2=1692.2/2=846.1mm满足要求。其不需要点q的横坐标x=13527mm而N6与梁中轴线交点11的横坐标x1=14750-794=13956mmx=13527mm亦满足要求。第二排弯起钢筋（2N5）其充分利用点m的横坐标x=10812mm而2N5的弯起点2的横坐标x2=13162-1553=11609mm说明m点在2点的右边，且x2-x=11609-10812=797mmx

29、=12223mm亦满足要求。第三排弯起钢筋（2N4）其充分利用点l的横坐标x=9244mm而2N4的弯起点3的横坐标x3=11609-1517=10092mm说明l点在3点的右边，且x3-x=10092-9244=848mmh0/2=1656.4/2=828.2mm满足要求。其不需要点m的横坐标x=10812mm而2N4与梁中轴线交点31的横坐标x3=14750-3935=10815mmx=10812mm亦满足要求。第四排弯起钢筋（2N3）其充分利用点k的横坐标x=7420mm而2N3的弯起点4的横坐标x4=910092-1481=8611mm说明k点在4点的右边，且x4-x=5613.6-3

30、449=2164.4mmh0/2=1166.8/2=583.4mm满足要求。其不需要点l的横坐标x=9244mm而2N3与梁中轴线交点41的横坐标x4=14750-5452mmx=9298mm9244mm亦满足要求。第五排弯起钢筋（2N2）其充分利用点j的横坐标x=5066mm而2N2的弯起点5的横坐标x5=8611-1445=7166mm说明j点在5点的右边，且x5-x=7166-5066=2100mmh0/2=1620.6/2=810.3mm满足要求。其不需要点k的横坐标x=7420mm而2N2与梁中轴线交点51的横坐标x5=14750-6933=7817mmx=7420mm亦满足要求。由

31、上述检查结果可知图9弯起钢筋弯起点初步位置满足要求由2N2、2N3、2N4、2N5钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点的要求前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋之间增设直径为14mm的斜筋。调整后的图如图15所示：图15梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（尺寸单位:mm；弯矩单位kN.m；剪力单位kN）2.4.4 斜截面抗剪承载能力复核： 选定斜截面顶端位置（如图16所示）以距离中心为处斜截面抗剪承载能力复核图16距支座h/2处斜截面抗剪承载能力计算图（尺寸单位:mm）以距离中心为处斜截面的横坐标; 正截面有效高度h0=1

32、692.2mm.经过试算，取斜截面投影长度c=1208mm，则：得到选择的斜截面的顶端位置横坐标为; 斜截面抗剪承载能力复核：A处截面的有效高度 则实际广义剪跨比（m）及斜截面投影长度（c）分别为：斜截面内纵向受拉主筋有箍筋的配筋率：故距支座中心中心为处斜截面抗剪承载能力满足设计要求2.5 梁跨中裂缝宽度与挠度的验算：2.5.1 梁跨中裂缝验算（1） 系数带肋钢筋荷载短期效应组合弯矩计算值:荷载长期效应组合弯矩计算值：系数系数（2）钢筋应力计算：（3）换算直径d因为受拉区采用不同钢筋直径：对于焊接钢筋骨架：（4）纵向受拉钢筋配筋率：（5）最大裂缝跨度：（本设计本该设置预应力，因未设置预应力导致

33、此处裂缝宽度验算不符合要求，此处假设符合要求）2.5.2 梁跨中挠度的验算：（1）T梁换算截面的惯性矩Icr和I0计算对于T梁的开裂截面，由式 梁跨中截面为第二类截面，受压区高度：A=开裂截面的换算截面惯性矩 =98437.88T梁的全截面换算截面面积为：受压区够高度为：全截面换算惯性矩的计算为： （2） 计算开裂构件的抗弯刚度全截面抗弯刚度：开裂构件的抗弯刚度：而荷载短期效应组合弯矩计算值为：则：（3）受弯构件跨中截面处的长期挠度值：短期荷载效应组合下跨中截面弯矩标准值为结构自重作用下跨中截面弯矩标准值为对混凝土挠度长期增长系数为受弯构件在使用阶段的跨中截面的长期挠度值为：在构件自重作用下跨

34、中截面的长期挠度值为：按可变荷载频遇值计算的长期挠度值为：（因本设计本该设置预应力，因未设计预应力，此处的挠度验算不符合要求，现假设其符合要求）（4）预拱度设置：在荷载短期作用组合考虑荷载长期效应影响下梁跨中处产生的长期挠度故跨中截面需要设预拱度根据公桥规对预拱度设置的规定，预拱度为：2.6 横隔梁内力计算2.6.1 计算跨中横格梁的弯矩影响线坐标根据已知参数可查表得到桥宽中点处（梁位f=0）的横向弯矩影响系数的值 横隔梁横向弯矩影响系数 表13计算项目荷载位置0-0.242-0.1210.0000.1210.246-0.113-0.0460.0290.1210.2250.1290.0750.

35、0290.000-0.0210.0150.0090.0030.000-0.003-0.227-0.1120.0030.1210.243-1.192-0.5880.0160.6351.276-8.581-4.2340.1134.5749.185注：=0.1195 B=5.25m a=7.2m 因为0到-B的数据与0到B的数据对称，表中未列出横隔梁的内力计算（1）用比拟版法计算横隔梁的弯矩影响线坐标首先值，绘出横隔梁弯矩影响线图图17然后按横向最不利位置加载图17 横隔梁中间弯矩影响线（尺寸单位:cm）（2）计算荷载的峰值，图18 的计算图 （尺寸单位:cm）（3）计算跨中中间截面的弯矩首先值绘出

36、横隔梁弯矩影响线图图16然后按横向最不利位置加载 对于跨中横隔梁代入 则得在两列车辆作用下中间截面（f=0）的最大正弯矩为最大负弯矩为当仅有一列车辆荷载作用时可得最大正弯矩为2.6.2 横隔梁配筋采用C50混凝土和HRB335钢筋求受压区高度选用钢筋：混凝土保护层厚度C=30mmd（=28mm）最小配筋率计算; 即最小配筋率不应小于 ，且不应小于2.7 行车道板计算：2.7.1 永久作用及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）（1）每米板宽恒载集度： 沥青混凝土面层（容重25kN/m2 ）C30混凝土垫层（容重25kN/m2 ）T梁翼板（容重25kN/m2 ）板的荷载集度：（2）每米板宽恒载内力

37、：2.7.2 可变作用产生的内力汽车荷载产生的内力计算。将车轮对中布置在接缝处（如图）。加重车两个后轴各为，轮压分布如图15所示。车轮着地长度，宽度。则作用在板上的压力面边长：荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为冲击系数作用在每米宽板上弯矩：图19铰接悬臂行车道板（单位:m）作用在每米宽板上的剪力为2.7.3 作用组合：按承载能力极限状态设计图20 车轮荷载的计算图（单位:cm）所以行车道板的设计内力为致谢为期一个月的桥梁课程设计终于在紧张的节奏中接近尾声，一个月的时间我受益匪浅，它是紧张的，更是充实的。 课程设计是桥梁工程的一个重要环节，是我课程学习的一次演练，它不仅是我学习了桥梁工程这门课，更

38、让我们复习了以前学过的科目，例如：结构设计原理，材料力学，结构力学的重要的专业课。并且让我学会使用公路桥涵设计通用规范等规范。使我认识到设计的重要性，专业性。本次设计采用电脑出图，设计过程中接触并掌握了CAD绘图软件、Word和Excel办公软件及公式编辑器的基本使用，也提高了我动手操作能力，培养了我综合应用所学的基本理论知识和专业理论知识的能力，提高了我独立分析和解决实际工程的能力，提高了我的综合素质和工程实践能力，。这也将在我今后的学习和工作中起着不可低估的作用，对我今后的发展有着重要意义和价值，有利于我向工作岗位的顺利过渡。通过设计，我学会了对时间的统筹安排，学会了充分利用有限的时间，提高学习效率。同时,在设计过程中，与同学们相互讨论，相互学习，相互帮助，增进了学生间的友谊。同时还非常感谢吉俊老师的帮助主要参考文献1 姚玲森、顾安邦主编，桥梁工程，人民交通出版社，2009年2 黄平明、梅葵花、王蒂主编，结构设计原理，人民交通出版社，2004年3刘龄嘉主编，桥梁工程，北京，人民交通出版社，2006年4混凝土简支梁（板）桥（第二版），北京，人民交通出版社，2001年5 桥梁通用构造及简支梁桥，北京，人民交通出版社，2004年6公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）7公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D622004）