中大跨度先简支后预应力混凝土连续T梁设计毕业设计.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流中大跨度先简支后预应力混凝土连续T梁设计 毕业设计.精品文档.毕业设计任务书专业 土木工程 班级 姓名 下发日期 2012年12月20日 题目杨安镇预应力混凝土连续梁桥专题中大跨度先简支后预应力混凝土连续T梁设计主要内容及要求依照本任务书所提出的条件，遵照有关设计规范，进行杨安镇预应力混凝土连续梁桥的设计。要求同学通过本毕业设计,掌握桥梁结构荷载的布置方法、掌握主梁的设计方法、掌握桥梁支座的计算方法、掌握桥梁墩台的设计与计算、掌握桥梁基础的设计与计算等，并利用AutoCAD、MIDAS等软件进行计算机辅助绘图和计算设计。本设计要求达到安全可靠

2、、技术先进和经济合理的目标，设计方法上有一定的创新。说明书和计算书要求文理通顺、标题明显、段落分明、数据准确和图文并茂。施工图纸要求严格按照现行制图标准进行绘制和编制，所表达的内容要正确、标准和完整。主要技术参数(一) 工程概况该桥位于德滨高速公路乐陵段，桥址场地地质相对平坦。桥梁跨径布置为32+35+32m，双向四车道。经技术经济比较，上部结构采用先简支后连续的预应力混凝土连续T型梁桥，下部结构采用柱式桥墩、轻型桥台、钻孔灌注桩基。(二) 工程水文地质情况1.地形地貌桥位处地貌类型为剥蚀残丘地貌，区域构造背景稳定，场地稳定性良好。2.各岩土层分布根据勘探资料，场区内的地层自上而下分述如下：(

3、1)素填土：广泛分布于场区内，黄褐色，松散稍密，稍湿，以粘性土为主，含量花岗岩风化碎屑，加有碎石块。层厚：1.12.50m。该层主要为砖石屯土，属欠固结土，层厚和力学性质变化大，工程特性不稳定，不能用作拟建物的地基持力层。(2)粉质粘土：广泛分布于场区内，黄褐色，可塑硬塑，湿饱和，松散密实，级配较差，层厚1.56.40m。地基承载力特征值200kPa，压缩模量11MPa，极限侧阻力标准值100kPa。(3)粗粒混合土，广泛分布于场区内，红褐色，稍湿，中密，以花岗岩风化碎屑为主，层厚:5.510.3m。地基承载力特征值250kPa，变形模量22MPa，极限侧阻力标准值120kPa。(4)风化花岗

4、岩：广泛分布于场区内，层厚未透，肉红色,粗粒花岗岩结构，主要成分为长石、石英、少量云母，块状、柱状，有裂隙。地基承载力特征值2000kPa， 弹性模量6000MPa，极限端阻力标准值12000kPa。3.地下水场区地下水在勘察深度范围内未见，地下水对混凝土无侵蚀性。 (三)本工程主要技术参数1.设计荷载：汽车荷载为公路桥涵设计通用规范中的公路I级，人群荷载为3.5kN/。2.桥面宽度为分离式双向四车道，人行道宽度为3.5m。3.桥面纵坡：0%。4.桥面横坡1.5%，人行道横坡1.5%。5.跨径布置：32+35+32m。(四) 设计要点1.结构形式该桥上部结构采用预应力钢筋混凝土连续T型梁桥，桥

5、面为连续铺装，桥两端设伸缩缝。下部结构：采用柱式桥墩，轻型桥台，钻孔灌注桩基。2.主要材料：（1）桥面铺装采用C30防水混凝土。（2）主梁采用C50混凝土。（3）盖梁、系梁、桥头搭板、桥墩、柱、台身等均用C30混凝土。（4）预应力混凝土T型梁采用预应力15.2钢绞线；普通钢筋主筋采用HRB400级钢筋，其他均用R235级钢筋。（5）支座自选。3.结构尺寸：可参考标准设计尺寸及其它相关资料。进度及完成日期2013年3月11日3月17日 准备资料及桥梁上部结构的尺寸拟定2013年3月18日4月14日 主梁作用效应计算和预应力钢束估算及布置2013年4月15日4月21日 预应力损失及有效预应力计算2

6、013年4月22日4月28日 配束后主梁内力计算及内力组合和截面强度验算2013年4月29日5月05日 抗裂验算2013年5月06日5月12日 持久状况构件的应力验算2013年5月13日5月19日 短暂状况构件的应力验算2013年5月20日5月26日 挠度验算2013年5月27日6月02日 行车道板的内力计算和配筋计算2013年6月03日6月09日 施工图绘制2013年6月10日6月23日 设计答辩：公开答辩、小组答辩、二次答辩3个环节系主任签字日期教研室主任签字日期指导教师签字日期指 导 教 师 评 语 指导教师:年 月 日青岛理工大学毕业设计（论文）评阅意见表设计（论文）题目杨安镇预应力混

7、凝土连续梁桥评价项目评价标准（A级）满分评 分ABCDE文献资料利用能力能独立地利用多种方式查阅中外文献；能正确翻译外文资料；能正确有效地利用各种规范、设计手册等。10109876综合运用能力研究方案设计合理；设计方法科学；技术线路先进可行；理论分析和计算正确；动手能力强；能独立完成设计（论文）；能综合运用所学知识发现和解决实际问题；研究结果客观真实。20192017181516131412设计（论文）质量设计（论文）结构严谨；逻辑性强；语言文字表准确流畅；格式、图、表规范；有一定的学术水平或实际价值4037-4032-3628-3125-2724创新能力有较强的创新意识；所做工作有较大突破；

8、设计（论文）有独到见解151513-1411-12109工作量工作量饱满；圆满完成了任务书所规定的各项任务。151513-1411-12109总分是否同意将该设计（论文）提交答辩：是（ ） 否（ )具体评阅及修改意见：评阅人： 年 月 日注：1.请按照A级标准，评出设计（论文）各项目的具体得分，并填写在相应项目的评分栏中；2.计算出总分。若总分60分，“设计（论文）质量”24分，建议不能提交论文评阅乃至答辩。该设计（论文）须限期修改合格后重新申请答辩。3.评阅意见栏不够可另附页。答 辩 委 员 会 评 语评定成绩周 记说明书(或论文)图 纸答 辩总 评答辩委员会主席签字日 期（5%）（65%）

9、（30%）百分制等级制摘 要本次毕业设计是关于中大跨度预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计。预应力混凝土连续梁桥具有以下优点：结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、养护工程量小、抗震能力强。由于时间和个人能力的限制，本次毕业设计没有具体涉及到下部结构、横向预应力及竖向预应力的设计。本次设计的连续梁桥为德滨高速乐陵段杨安镇大桥，桥梁跨度为三跨，跨径布置为：32m+35m+32m，为分离式设计，半幅桥面宽12m，分离式双向四车道，设有3.5m宽的人行道。主梁施工采用分段支架施工，对称平衡浇筑混凝土。设计过程如下：首先，搜集设计所需要的资料和文献，初步拟定上部结构的尺寸，进行桥梁截面构造设计，从而计算出毛

10、截面的几何特性。其次，计算主梁作用效应，并进行内力组合，从而估算预应力钢束、计算预应力损失，并进行配束后主梁内力计算及内力组合。再次，进行截面强度验算、抗裂验算、持久状态构件和短暂状态构件的应力验算、挠度验算、行车道板的计算及配筋。最后，通过AutoCAD绘制施工图。关键词：预应力；混凝土连续梁桥；次内力；验算AbstractThe graduate design is about the design of superstructure of intermediate or large span continuous prestressed concrete beam bridge.Pres

11、tressed concrete continuous beam bridge has the following advantages:good mechanical properties,small deformation, less expansion joints, small quantities of maintenance works, strong a bility to resist earthquake. due to the limit of time and capacity,and the graduate design is not related to the s

12、ubstructure, transverse prestressing force and vertical prestressing force.The design of continuous bridge is Yang An Zhen Bridge located in the De Bing highway, span of the bridge is three and 32+35+32m， dividedintodouble-widthdesign, Single bridge wide is 12m, and divided into 3 lanes, in addition

13、 it has a 3.5m wide sidewalks.Themainbeamconstructionsub-bracket construction,symmetrical balance pouring concrete.The design process is as follows:The second step is collect the needs of design and documents, worked out the size of the upper structure preliminary, cross section of bridge structure

14、design, then calculates out hair of geometry section.Secondly, the calculation of main effect, and force combination, and estimate prestressing tendons, calculation of prestress loss, and distribution of internal force calculation and internal force girder after combination.Again, for checking and c

15、rack section intensity checking and lasting state component and short state the compressive stress of checking and calculating the deflection, carriageway board and reinforcement.Finally, through the AutoCAD drawing construction drawings.key words:prestressing force;concrete continuous beam bridge;s

16、econdary Internal force;check目 录摘 要IABSTRACTIII前 言I第1章 设计基本资料11.1 基本资料11.1.1 桥梁线形布置11.1.2 设计标准11.1.3 材料规格21.1.4 设计计算依据31.1.5 基本计算数据表3第2章 设计要点及结构尺寸拟定52.1 设计要点52.2 结构尺寸的拟定52.2.1 主梁片数与主梁间距52.2.2 主梁结构尺寸的拟定62.3 横截面沿跨长的变化62.4 横隔梁的设置62.5 毛截面几何特性计算92.5.1 计算原理92.5.2 截面几何特性计算结果102.5.3 检验截面效率指标11第3章 主梁自重作用效应计算

17、133.1 结构自重效应计算133.1.1 结构自重作用荷载集度计算143.1.2 内力计算153.2 汽车荷载效应作用计算213.2.1 冲击系数和车道折减系数213.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数233.2.3 汽车荷载效应内力计算333.3 温差应力及基础沉降内力计算373.3.1 温差应力计算373.3.2 基础沉降计算383.4 内力组合383.4.1 按承载能力极限状态设计393.4.2 按正常使用极限状态设计403.4.3 计算结果41第4章 预应力钢束估算及其布置454.1 钢束估算454.1.1 按正常使用极限状态的正截面抗裂验算要求估束454.1.2 按正常使用极限状态

18、截面压应力要求估算494.1.3 按承载能力极限状态的应力要求计算514.2钢束布置534.3 主梁净、换算截面几何特性计算56第5章 预应力损失及有效预应力计算595.1 基本理论595.2 预应力损失计算595.2.1 后张法由预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失（）595.2.2 后张法由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值引起的应力损失()605.2.3 后张法由混凝土弹性压缩引起的应力损失（）615.2.4 后张法由钢筋松弛引起的预应力损失终极值（）635.2.5 后张法由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失（）635.2.6 截面预应力损失合计和有效预应力65第6章 配束后主梁内力计算及内

19、力组合67第7章 截面强度验算717.1 基本理论717.2 计算公式71第8章 抗裂验算758.1 公预规要求758.2 计算758.2.1 正截面抗裂验算758.2.2 斜截面抗裂验算77第9章 持久状况构件的应力验算839.1 正截面混凝土压应力验算839.2 预应力筋拉应力验算849.3 混凝土主压应力验算86第10章 短暂状况构件的应力验算9110.1 预加应力阶段的应力验算9110.2 吊装应力验算92第11章 挠度验算9311.1 汽车荷载作用下主梁边跨和中跨的最大截面挠度计算9311.2 温度效应作用下主梁边跨和中跨的最大截面挠度计算9511.3 消除结构自重后长期挠度验算96

20、第12章 行车道板计算9712.1 内力计算9712.1.1 永久作用9712.1.2 可变作用9712.1.3 内力组合9912.2悬臂板内力计算9912.2.1 永久作用9912.2.2 可变作用10012.2.3 内力组合10012.3截面设计、配筋及其承载能力的验算100总 结103致 谢105参考文献107前 言桥梁是架设在江河湖海上，使车辆行人等能顺利通行的建筑物。因此，桥梁工程的设计应符合技术先进、安全可靠、适用耐久、经济合理的要求，同时应满足美观、环境保护和可持续发展的要求。改革开放以来，我国公路建设事业迅猛发展，作为公路建设重要组成部分的桥梁建设也得到相应发展，一般公路和高等

21、级公路上的中、小桥、立交桥，形式多样，实用效果不断提高，跨越大江（河）、海峡（湾）的超大桥梁建设也相继修建，为公路运输提供了安全、舒适的服务。本次设计的桥位于德滨高速公路乐陵段，桥址场地地质相对平坦。桥梁跨径布置为32m+35m+32m，为分离式设计，半幅桥面宽12m，为分离式双向四车道。经技术经济比较，上部结构采用先简支后连续的预应力混凝土连续T型梁桥。在设计过程中，参考了诸如土力学、桥梁工程、桥涵水文、桥梁结构力学、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。通过毕业设计掌握桥梁结构荷载的布置方法、掌握主梁的设计方法等，并利用AutoCAD、MIDAS等软件进行计算机辅助绘图和计算设计。本设计研究

22、的主要内容包括：桥型方案的拟定；桥梁上部结构造尺寸的拟定；桥梁上部结构强度的验算。第1章 设计基本资料1.1 基本资料1.1.1 桥梁线形布置平曲线半径：无平曲线。竖曲线半径：无竖曲线，纵坡1.5%。1.1.2 设计标准跨径：32m+35m+32m，施工方法为简支转连续；桥梁布置立面图见图1-1。 图1-1 桥跨总体布置立面图（单位：cm）荷载标准：公路II级。 桥面净宽：半幅桥宽为12m；桥梁布置横断面见图1-2。主梁片数：5片梁。桥面形式：分离式双向四车道。图1-2 桥跨总体布置横断面图（单位：cm）1.1.3 材料规格混凝土：预制梁及其现浇接缝、封锚、墩顶现浇连续段、桥面现浇层均采用C5

23、0混凝土，基桩采用C25,其余构件采用C30。预应力钢绞线：采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）中d=15.2mm的钢绞线，公称面积为140mm2，标准强度，弹性模量Ep =1.95105。 普通钢筋：R235、HRB335钢筋标准应符合GB130131991和GB14991998的规定。凡钢筋直径12mm者，均采用HRB335热轧带肋钢；凡钢筋直径12mm者，采用R235钢，钢板应符合GB70088规定的Q235钢板。锚具：预制T梁采用OVM15型锚具及其配套设备；T梁接头顶板束采用BM15型锚具及其配台设备公路工程技术标准（JTG B01-2003）。预

24、应力管道：采用预埋圆形和扁形塑料波纹管成型。预应力管道：采用预埋圆形和扁形塑料波纹管成型。支座：桥梁支座根据设置部位不同，分别采用GYZ、GYZF4板式橡胶支座，其技术性能应符合公路桥梁板式橡胶支座（JT/T493）的要求。伸缩缝：采用SSF80A大变位伸缩缝。桥面铺装：11cm厚沥青混凝土。1.1.4 设计计算依据公路工程技术标准（JTG B01-2003）；公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（以下简称通规）；公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）（以下简称公预规）。1.1.5 基本计算数据根据 公预规中各条规定，混凝土、钢绞线和钢筋的各项基本数据

25、以及在各阶段的容许值，见表1-1所列。 表1-1 基本计算数据 名称项目符号单位数据主梁混凝土立方体强度标准值 fcu,kMPa50弹性模量MPa3.45104轴心抗压强度标准值MPa32.4轴心抗拉强度标准值MPa2.65轴心抗压强度设计值MPa22.4轴心抗拉强度设计值MPa1.83短暂状态极限压应力极限拉应力0.70.7MPaMPa20.721.757持久状态压应力极限值：极限压应力极限主压应力拉应力极限值：短期效应组合极限拉应力短期效应组合极限主拉应力长期效应组合极限拉应力MPa16.2MPa19.44MPa1.855MPa1.855MPa0 续上表名称项目符号单位数据15.2钢绞线标

26、准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力MPa1860MPa1.95105MPa1260MPa1395持久状态应力标准荷载组合MPa1209MPa1209材料重度钢筋混凝土沥青混凝土钢绞线kN/ m25.0kN/ m23.0kN/ m78.5钢绞线与混凝土的弹性模量比无量纲5.65注：、分别为钢束张拉时混凝土轴心抗压、抗拉强度标准值，本设计考虑混凝土强度达到设计强度的90%时开始张拉预应力钢束，即混凝土强度等级为C45时开始张拉钢束，因 =29.6 MPa, =2.51MPa。第2章 设计要点及结构尺寸拟定2.1 设计要点本桥上部结构为3跨预应力混凝土连续梁桥，采用先简支后连续施工方法，即采用如

27、下施工方法：（1）预制简支T梁，吊装到位；（2）浇筑墩顶连续段接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区预应力钢束并压注水泥浆；（3）再拆除临时支座，完成体系转换；（4）完成主梁横向接缝浇筑；（5）最后进行防撞护栏及桥面铺装施工。预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的90%后（且龄期不小于4d），方可张拉。预制梁内正弯矩钢束采用两端同时张拉，锚下控制应力为；墩顶桥面现浇层负弯矩钢束采用单端张拉，锚下控制应力为，未计入预应力钢筋与锚圈口之间的摩擦损失。主梁按部分预应力混凝土A类构件设计。2.2 结构尺寸的拟定 2.2.1 主梁片数与主梁间距主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为

28、经济，同时加宽翼缘板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼缘板。本设计主梁中梁翼缘板宽度为240cm,边梁翼缘板宽度为240m,由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头。因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面（内梁翼缘宽120cm，外梁翼缘宽205cm），二期恒载施工以及运营阶段的大截面。单幅桥面宽为12m，选用5片T梁。主梁横断面布置如图2-1所示。2.2.2 主梁结构尺寸的拟定主梁采用T形截面，梁高为2.0m，高跨比为H/L=1/17.5。T梁截面如图2-2所示。本桥上部结构为3跨32m+35m+32m预应力混凝土连续梁

29、桥，施工方法为先简支后连续，考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长度为98.84m，即在桥的两头各设8cm的伸缩缝，主梁立面与平面构造如图2-3所示。预制安装时，边跨的预制梁长为31.60m，计算跨径为30.95m，中跨的预制梁长为34.6m，计算跨径为33.95m；简支变连续后边跨计算跨径为31.475m，中跨计算跨径为35m。 图2-1 主梁横断面布置图（单位：cm）2.3 横截面沿跨长的变化如图2-3所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼缘板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端2m范围内将腹板加厚到与马蹄同宽，同时马蹄宽度为480m

30、m，马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点附近（第二道横隔梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时，腹板宽度亦开始变化。2.4 横隔梁的设置 模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则，荷载直接作用下的主梁弯矩就很大。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中设置一道中横隔梁。跨度较大时应设置较多的横隔梁。本设计在桥跨中心、四分点和支点处设置5道横隔梁，间距为边跨8.75m，中跨为8.00 m。详见图2-3。 图2-2 T梁横断面图（单位：cm） 图2-3 主梁构造立面与平面图（单位：cm）2.5 毛截面几何特性计算毛截面几何特性是结构内力、配束及变形计

31、算的前提。由于梯形分块法是目前各种商用桥梁电算软件的最常用的方法（即节线法），所以本设计也采用梯形分块法计算毛截面的几何特性。2.5.1 计算原理桥梁中的T形、工字形截面以及箱形截面都可分割成许多梯形，设其中任意梯形如图2-4所示，其上底、下底和高分别为a、b和h，它的几何特性为： 图2-4 梯形截面示意图 面积 A =（a+b）h/2 形心轴位置 yc=（b+2a）h/3(a+b) 对形心轴的惯性矩 Ic=（a2+4ab+b2）h3/36(a+b) 当a=0或b=0时，梯形变成了三角形，上述公式仍适用。 如图2-5所示的T形截面计算方法如下。 图2-5 T形截面梯形分块示意图 按梯形分块分为

32、5个梯形块，共6条节线。每条节线距离截面底缘x轴的距离为hi，节线宽度为bi 。第i个梯形分块，其上底宽a = bi+1，下底宽b = bi ，高h = hi+1 hi ，代入几何特性计算公式可得： 面积 形心轴位置 对自身形心轴的惯性矩 对整体截面底缘x轴的面积距 根据惯性矩的移轴原理，梯形分块对x轴的惯性矩为将各个梯形的、和叠加起来，即可得到整个截面面的面积A、对x轴的面积距和惯性矩，。整个截面的形心轴至截面底缘x轴的距离为 。整个截面对形心的惯性矩为 。 2.5.2 截面几何特性计算结果本设计主梁截面变化不大，其预制中梁跨中、支点截面，预制边梁跨中、支点截面以及成桥后的跨中及支点的几何特

33、性可采用以上方法求得，其结果见表2-1。 表2-1 截面几何特性计算结果 截面位置截面积（m2）截面惯性矩(m4)中性轴至梁底的距离（m）预制中梁跨中0.77800.38491.2489支点1.19660.47491.1781预制边梁跨中0.78480.38701.2537支点1.20340.47751.1816成桥中梁跨中0.89000.42931.3333支点1.30860.53151.2416成桥边梁跨中0.91250.43431.3451支点1.33110.53861.2512注：表中所列为毛截面值。2.5.3 检验截面效率指标对于中梁跨中截面：上核心距 下核心距 截面效率指标：对于边

34、梁跨中截面：上核心距 下核心距 截面效率指标：表明以上初拟的跨中截面是合理的。对于成桥边梁支点截面：上核心距 下核心距 第3章 主梁自重作用效应计算3.1 结构自重效应计算在结构自重作用效应计算之前，简要介绍本设计施工过程。如图3-1所示，全桥施工过程可分以下4个阶段。第一施工阶段，为主梁的预制阶段，待混凝土达到设计强度90%后张拉正弯矩区预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制主梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态。第二施工阶段，先浇筑两跨之间的连续段接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩预应力钢束并压注水泥浆。第三施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，再完成横

35、向接缝浇筑，最终形成三跨连续梁的空间结构。第四施工阶段，进行防撞护栏及桥面铺装施工。 图3-1 施工阶段示意图由施工过程可知，结构自重作用效应是分阶段形成的，主要包括：预制T梁一期结构自重作用荷载集度（g1）,成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（g1），二期结构自重作用荷载增量（g2）。针对本设计横断面的具体构造特点，将空间桥跨结构简化为平面结构进行计算，即只对由单片T梁构成的三跨简支转连续梁桥进行结构分析，在汽车荷载作用效应计算时考虑荷载横向分布系数，结构自重作用空间效应按每片梁均分计算。3.1.1 结构自重作用荷载集度计算1 .预制T梁自重作用荷载集度（g1）（1） 预制T梁边梁一期结

36、构自重作用荷载集度：边跨： 中跨： （2） 预制T梁中梁一期结构自重作用荷载集度：边跨： 中跨： 2. 成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量（g1） 预制梁计入每片梁间现浇桥面板及横隔梁湿接缝混凝土后的结构自重作用荷载集度即为成桥后T梁一期结构自重作用荷载集度增量。（1） 成桥后T梁边梁一期结构自重作用荷载集度增量：边跨：中跨：kN/m（2） 成桥后T梁中梁一期结构自重作用荷载集度增量：边跨： 中跨： 3. 二期结构自重作用荷载集度（g2）二期结构自重作用荷载集度为桥面铺装与护栏自重集度之和。 桥面铺装采用12cm沥青混凝土铺装，且铺装层宽为11m，沥青混凝土的重度为24，一侧护栏按每延米0

37、.30混凝土计，混凝土重度按25计，因桥横向由5片梁组成，则每片梁承担全部二期永久作用效应的1/5。3.1.2 内力计算本桥为先简支后连续的连续梁桥，施工过程中包含了结构体系的转换，所以结构自重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来，然后进行内力叠加。第一施工阶段，结构体系为简支梁结构，自重作用荷载为g1。 第二施工阶段，由于两跨间接头较短，混凝土重量较小，其产生的内力较小，且会减小跨中弯矩，故忽略不计。 第三施工阶段，结构体系已转换为连续梁，因临时支座间距较小，忽略临时支座移除产生的效应，故自重作用荷载仅为翼缘板及横隔梁接头重力，即g1。第四施工阶段，结构体系为连续梁，自重作

38、用荷载为桥梁二期结构自重作用荷载，即g2。1. 第一施工阶段结构自重作用效应内力预制边梁的结构自重作用效应内力计算如图3-2所示。 如图3-2所示。图3-2 第一施工阶段内力计算示意图此时为结构体系简支梁结构，计算跨径为 。设x为计算截面距支座的距离，并令，则主梁弯矩和剪力计算公式分别为，。边梁各计算截面位置如图3-3所示，可求得边梁各截面的内力值，具体计算结果见下表3-1，3-2，3-3，3-4。 图3-3 边梁各计算截面位置(单位：cm）表3-1 第一施工阶段自重作用效应阶段内力(边跨边梁) 截面剪力(kN)弯矩(kNm)支点356.850.0左变化点258.271314.831/4截面1

39、84.482023.23跨中0.02761.153/4截面-184.482023.23 续上表截面剪力(kN)弯矩(kNm)右变化点-258.271314.83支点-356.850.0表3-2 第一施工阶段自重作用效应阶段内力 (边跨中梁) 截面剪力(kN)弯矩(kNm)支点412.040.0左变化点298.211518.161/4截面213.012336.11跨中0.03188.143/4截面-213.012336.14右变化点-298.211518.16支点-412.040.0表3-3 第一施工阶段自重作用效应阶段内力 (中跨边梁) 截面剪力(kN)弯矩(kNm)支点423.60.0左变化

40、点317.11580.51/4截面229.92536.0跨中0.03595.33/4截面-229.92536.0右变化点-317.11580.5支点-423.60.0表3-4 第一施工阶段自重作用效应阶段内力 (中跨中梁)截面剪力(kN)弯矩(kNm)支点487.020.0左变化点364.401819.851/4截面251.043035.28跨中0.04133.593/4截面-251.043035.28右变化点-364.401819.85支点-487.020.0注：第一施工阶段的支点均为临时支承点。2. 第三施工阶段自重作用效应内力计算（1）先用力法求出赘余力（按EI=常数简化）。取简支梁基本结构，其基本体系如图3-4所示。此时q为成桥后T梁一期结构自重力作用荷载集度增量g1。力法方程为： （3-1）由图乘法可求得各系数和自由项： (3-2) (3-3) (3-4)图3-4 第三施工阶段内力计算示意图其中：边梁边跨，边梁中跨， 中梁边跨，中梁中跨