北高架现浇箱梁施工方案修A.doc

《北高架现浇箱梁施工方案修A.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《北高架现浇箱梁施工方案修A.doc（32页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流北高架现浇箱梁施工方案修A.精品文档.南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程北高架联络道现浇箱梁支架专项施工方案编制人 审核人 审批人 上海建工集团股份有限公司上海市第四建筑有限公司南京南站集疏运道路工程项目经理部二一一年一月目 录第一章、 编制范围- 1 -第二章、编制依据及执行标准- 1 -2.1编制依据- 1 -2.2执行标准- 1 -第三章、工程概况- 1 -3.1工程性质- 1 -3.2工程内容及简况- 1 -3.2.3支架搭设高度- 2 -3.2.4周边环境情况- 2 -第四章、 现浇连续箱梁支架搭设方案- 2 -4.1支架材

2、料的选用及要求- 2 -4.2支架搭设方案- 3 -4.2.1地基处理- 3 -4.2.2支架搭设总体思路- 4 -4.3 支架搭设施工方法- 6 -4.3.1支架搭设的总体要求- 6 -4.3.2施工中的安全技术措施- 7 -4.3.3支架的拆除要求- 8 -4.4荷载计算- 8 -4.4.1承载力设计值及验算- 9 -4.4.2门洞构造及验算- 14 -4.5 箱梁模板施工- 16 -4.5.1箱梁模板安装及强度验算- 16 -4.5.2箱梁模板安装施工要求- 18 -4.5.3箱梁模板铺设、拆除安全操作要求- 19 -第五章、箱梁支架预压- 20 -5.1地基形式与支架形式- 20 -5

3、.1.1 地基形式- 20 -5.1.2支架形式- 20 -5.2 箱梁支架预压选择- 20 -5.3支架的预压方案- 20 -5.4沉降观测和报告- 21 -5.4.1 支架预压的沉降观测- 21 -5.4.2 预压报告- 21 -5.4.3 支架沉降观测数据处理流程- 22 -第六章、 安全保证措施- 22 -6.1安保体系建立- 22 -6.2危险因素识别及控制要点- 22 -6.3安全施工控制措施- 23 -第七章、应急方案及控制措施- 24 -7.1施工人员伤害应急处理与救援预案- 24 -7.2、机械设备发生紧急险情应急处理预案- 25 -7.3、触电事故的应急措施- 26 -7.

4、4、突发性停电应急预案- 27 -7.5抢救医院- 27 -7.6附则- 27 -7.6.1预案的管理- 27 -7.6.2预案的宣传- 28 -7.6.3预案的演练- 28 -7.6.4预案的修订- 28 -附件一：常用技术措施- 30 -第一章、 编制范围本方案为南京南站综合枢纽南北高架落客平台联络道工程现浇箱梁施工方案。内容包括预应力和非预应力钢筋混凝土现浇箱梁的满堂支架的施工设计及计算书等内容。第二章、编制依据及执行标准2.1编制依据1）设计施工图；2）政府及上级机关颁发有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定；3）结合本工程现场实际情况；4）结合我公司技术力量、机械设备、劳动

5、力等具体条件。2.2执行标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ025）建筑结构荷载规范 （GB500092006）建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1662008）混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 （JGJ85-2002）钢管满堂支架预压技术规程 （JGJ/T194-2009）第三章、工程概况3.1工程性质建设单位： 南京交通主枢纽南站工程建设指挥部设计单位：上海市政工程设计研究

6、总院监理单位：苏州路达工程监理咨询有限公司（总监办） 江苏旭方工程咨询监理有限公司（驻地监理）施工单位：上海建工集团股份有限公司和上海市第四建筑有限公司联合体3.2工程内容及简况北高架落客平台联络道包括12 条匝道，分别为N0N7、N8 左、N8 右、N9 和N10 匝道，其中N0N3 匝道为北广场高架落客平台与绕城公路集散车道之间的匝道；N4N7 匝道为绕城公路集散车道与站区市政道路之间的匝道；N8 左、N8 右、N9、N10 匝道为北广场高架落客平台与站区市政道路之间的匝道。如附图1：南京南站北高架落客平台联络道工程设计平面图所示。本工程范围内共有8条匝道桥梁，包括预应力砼连续箱梁6联：P

7、N9-4PN9-7，PN10-0PN10-3，PN10-3PN10-6，PN9-1PN9-4，PN0-12PN0-14，PN1-0PN1-2；钢筋砼连续箱梁12联：PN1-10PN1-13，PN8左-0PN8左-3，PN8右-1PN8右-4，PN8右-4PN8右-7，PN2-0PN2-4，PN2-4PN2-8，PN0-0PN0-4，PN0-4PN0-8，PN1-6PN1-10，PN8左-3PN8左-7，PN3-1PN3-4，PN3-4PN3-7。其中PN3-1PN3-4，PN3-4PN3-7两联箱梁宽为9.55m， PN0-12PN0-14，PN1-0PN1-2两联为异型段，其余箱梁宽均为8.

8、5m。箱梁采用单幅断面，梁体主要有预应力混凝土连续箱梁，高度为1.5m，钢筋混凝土箱梁的梁高基本为2m，PN0-12PN0-14，PN1-0PN1-2两联为异型段的梁高为2.5m。3.2.3支架搭设高度本工程设计原地面高程为：12.0m左右，与站台相接的桥梁高度最高，桥面标高为：25.013m，原地面高程为12.610m，箱梁结构高度分别为1.5m、2m和2.5m。因此，支架搭设高度均在10米以下。3.2.4周边环境情况本工程的现场施工条件较差，工程范围内目前有其他施工工程的施工公司搭建的临时设施、材料场地、加工场以及站北路的路基开始施工等；在N9和N10匝道的北侧有宁芜货线工程开挖出的堆土场

9、，距离本工程58m。3.2.4.1周边建、构筑物在本工程范围外，目前有的其他施工公司搭建的临设、材料堆场、加工场等在逐步拆迁；经现场了解和建设单位的交底，除北侧靠近绕城公路南侧附近有一根高压输油管（距离本工程施工红线外20m）外，目前无其他公用管线和给排水管等管线。宁芜货线工程横穿本工程，目前正在紧张的施工阶段，其上是本工程钢结构箱梁。第四章、 现浇连续箱梁支架搭设方案4.1支架材料的选用及要求本工程现浇箱梁支撑采用WDJ碗扣式脚手架，主要组成：1）碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。（如附图2所示）附图2 碗扣式脚手架节点构成图2）碗扣架用钢管规格为483.5m

10、m。3）碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。4）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合性能现行国家标准可锻铸铁件GB9440中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。5）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。6）采用钢板热冲压整体成型的下碗

11、扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。4.2支架搭设方案4.2.1地基处理1）箱梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保箱梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。2）本工程范围内地基处理：由于本工程施工场地大多数为工程施工公司使用搭建临设、堆场和加工场的场地及临时便道等。因此，箱梁支架的地基处理方法采取清除破损的硬地面，保留完好的硬地面；对原土地基清除松散的浮土平整挖机跑实。在场地平整后，上铺筑10cm道碴，再浇筑18cm厚C20素

12、混凝土，作箱梁支架的支撑平台，平台宽出箱梁投影线100cm。地基处理如附图3：地基处理剖面图所示。3）在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。4.2.2支架搭设总体思路本工程箱梁支架采用WDJ碗扣支架搭设形式，支架钢管为48*3.5mm（计算时钢管壁厚取0.80系数）。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好，工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。跨越施

13、工区域内的施工便道时，需留设通行门洞（高度4.5m，静宽4.22m），与满堂支架结合在门洞两侧采用钢管作支撑，门洞顶采用型钢作支撑梁。4.2.2.1支架搭设形式标准段8.2m宽箱梁支架采用WDJ碗扣式支架，搭设均采用统一布置形式，立杆间距为：90cm90cm，立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.81m2。考虑端梁和腹板局部荷栽作用，则：横梁部位：在箱梁的端、中横梁位置立杆纵横间距设置为60cm60cm，立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.36m2；腹板部位:箱梁中间腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm60cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.54m2。具体布置如下41表所

14、示：表4-1碗扣式箱梁支架搭设布置汇总表支架形式碗扣支架横梁部位立杆纵距（cm）60横距（cm）60横杆步距（cm）120腹板部位立杆纵距（cm）90横距（cm）60横杆步距（cm）120空腹部位立杆、翼板部位立杆纵距（cm）90横距（cm）90横杆步距（cm）120说明：对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。附图4：支架平面布置示意图附图5：支架横断面布置示意图附图6：支架纵断面布置示意图4.2.2.2支架整体性结构措施为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求如下：支架搭设时须设置斜撑（剪刀撑），纵向设置在外侧及靠近腹板处，横向设置在横

15、梁处，纵向和横向剪刀撑每隔6m设一档；水平剪刀撑设置为：从扫地杆起2.4m为第一档，中间高度范围每4步（即4.8m）设一道，最后距离箱梁底1.2m设一道。可调节杆伸长量不得超过300mm，如调节杆调节不能满足立杆高度标高要求，采取整排立杆下用方木或槽钢垫衬解决；箱梁支架与完成的立柱形成抱箍。对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求见如下42表所示，同时符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008要求：（1）当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八

16、字形斜杆或剪刀撑。（2）当立杆间距小于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；纵横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于等于4.5m。（3）剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560度之间，斜杆应每步与立杆扣接。表4-2 碗扣式箱梁支架剪刀撑布置表剪刀撑形式布置形式横向剪刀撑从每联端头开始，每6m设一档，每排连续设置。纵向剪刀撑顺桥向连续设置，两侧各一档，中间每隔6m设一档。水平剪刀撑从顶层开始向下每隔4步设置一道。4.2.2.3分配模板主格栅布置木方均采用统一布置形式：主格栅采用100100mm（或50100mm双拼）方木，横梁、腹板部位按中心间距220cm布置，其余部位按中心间距3

17、00mm布置，顶面铺12mm厚竹胶板作为箱梁底模，圆弧采用9mm厚竹胶板和4mm钢板两种。4.2.2.4支架预拱度控制根据现场地基及支架高度10m的工况条件，略去支撑力干的压缩变形和地基沉降变形，只考虑立杆接头和垫木及顶托以上格栅底模之间缝隙压缩量，按公路桥涵施工技术规范提供的参考数据，本工程搭设支架的预留抛高值，控制在跨中抛高20mm，1/4跨抛高10mm，支座部位不考虑抛高。4.3 支架搭设施工方法4.3.1支架搭设的总体要求1）、承重支架的地基未处理到位或平整度不符合要求时，不能进行承重支架搭设。2）、承重支架搭设，应严格按施工组织设计方案实施，由持有效支架搭设操作证者操作，严禁无证作业

18、。支架搭、拆过程中，作业人员应系好安全带，做好应有的个人防护工作。钢管材料进场时应对钢管的完好程度及轴线的挺直性进行检查，避免受伤、变形的钢管进入现场。在搭设过程中应严格按操作要求进行施工并检查每根杆件联结质量。上述工作设有专人负责、专人检查。3）、支架搭设过程中必须同步设置有效的斜撑、剪刀撑，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜和倾覆，斜撑、剪刀撑设置根据建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）中的要求执行。4）、支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除， 立杆应配置可调底座。5）、支架立杆采用连接时，须保证顶端的受力点与底部立杆竖向吻合，不得于一侧偏心扣件连接接长。6）、

19、横杆与立杆必须扣紧，不得隔步设置或遗漏，相邻立杆接头位置应错开在不同步距内，与相近横杆的距离不宜大于步距的1/3；横杆的接头位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3，相邻步距的横杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆偏心承载情况。7）、由于支架是依靠碗口紧固完成，因此，碗扣在施工中必须用力进行栓紧检查，对顶端横杆与立杆之间的碗口应作重点检查，每跨抽查50%，其他碗口每跨抽检20%。8）、对支架在受荷载后产生的挠度，安装前须设置预拱度，使浇筑后的梁体外形尺寸和标高符合设计要求。9）、承重支架搭设到标高时，对临边安全措施、作业通道及时完善；铺设底模时尽量做到搁栅铺到，底模即跟

20、到。支架边搭设边检查，发现问题及时整改；搭设完毕进行整体验收挂验收合格牌。10）、箱梁支架应在合适的位置规范设置上下作业斜道，斜道坡度的高长之比应控制在13，高度6米支架斜道中部必须设中间平台，斜道上每隔30cm装有防滑条。上下通道参照立柱支架搭设专项安全方案。11）、为了加强支架的整体性，按规范设置水平杆和剪刀撑。在箱梁横断面剪刀撑每隔6m设置一道，在纵断面剪刀撑在两边及腹板处设置，在每四层（1.2m4）纵横向水平杆的平面位置设一水平剪刀撑，在顶底部均要设置水平剪力撑。12）、混凝土浇筑过程中，专人负责检查模板、钢筋和预应力波纹管等部位的状况，一旦发现漏浆，模板变形，钢筋和波纹管有走位等问题

21、，立即予以处理。同时在混凝土浇捣时由测量员随时观察支架沉降情况，观察到混凝土浇捣结束后4小时，并做好观察记录。在观察过程中如发现沉降异常，应暂停浇捣混凝土，采取必要措施（如在模板下垫木楔以调节标高等）后再继续进行浇捣。13）、混凝土浇筑全过程，按照混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002的相关规定要求，每100m3制作一组混凝土试件，当一次连续浇筑超过1000m3时，每200m3制作一组混凝土试件；每浇筑一联箱梁须制作两组同条件养护的混凝土试件，为预应力张拉施工，提前试压提供设计要求达到的混凝土强度依据。4.3.2施工中的安全技术措施由于箱梁支架施工属于高空作业，具有一定的危险

22、性，因此要特别注意采取相应的安全技术措施，避免事故的发生。1）、施工作业人员上下支架，必须从斜道上通行，严禁直接攀登支架。2）、箱梁施工时，材料垂直运输较多，且多为成捆材料使用吊车吊运，故在吊运材料作业时，上下必须密切配合，至少设一名起吊指挥，具体负责材料吊运的安全工作。材料垂直运输过程中，作业人员应随时注意对吊物的有效避让。吊臂下方不准留人，材料垂直吊运，严禁碰撞支架。3）、材料垂直吊运时，作业人员不准站在临边扶手上推扶材料，严禁站在无临边安全设施的支架边缘未系安全带推扶材料。4）、脚手架外侧必须用密目式安全网进行全封闭，且将网固定在脚手架外立杆里侧，不得将网包在各杆件外面。在支架作业面和上

23、下通道处铺设不少于三层底笆，并设置高度不小于18cm的踢脚板，踢脚板的材料应具有足够的机械强度，以满足安全使用条件（不得使用竹挡笆）。5）、在涉及交通通道处的箱梁支架上进行电焊作业时，应严格做好防焊花直接下溅到交通通道的围档工作，严防焊花下溅伤人，伤车或发生火警。6）、支架一旦建立，应及时配备合格的灭火器材。7）、支架应多点可靠接地，接地点一般为每20米设一个，接地体严禁采用螺纹钢，接地线联接点应采用压接。8）、箱梁施工周期较长，故支架的辅助设施如临边围护、作业通道底板、上下斜道等都有可能受损严重，必须定期设专人对箱梁支架进行维修保养，严防安全防护设施受损后对施工人员带来不良后果，特别是作业通

24、道损坏产生洞孔、临边缺档等。9）、箱梁支架的临边设施是箱梁翼缘板支架的延续部分，翼缘板支架必须先建立临边设施及作业通道，然后方可立模，程序不能倒置。作业通道严禁堆载重物。10）、高空作业人员必须系好安全带，高处作业技术要求高，危险性大，每天班前必须做好安全交底及重点部位监控工作。11）、箱梁钢筋施工时，因支架顶面钢筋密布，电焊作业量大，此时施工用电安全更显重要，电焊机等移动电具的电源导线必须沿临边设施布放，不能在钢筋上任意乱放。用电设备必须经过二级漏电保护，在此施工阶段，专职电工应不断巡视现场安全用电状况，发现隐患，及时整改。由桥下送电至桥面上的电源线等，均应通过绝缘子悬挂，严禁将电线直接挂在

25、钢管上。12）、为避免支架承受偏载，箱梁砼浇筑顺序应严格按设计要求进行。当某段箱梁砼已浇注完毕后，桥面将产生一部分预留洞口，项目经理（或现场施工负责人）及专职安全员在安排和检查工作的同时，必须安排对这些预留洞口进行覆盖布置或采取相适应的安全措施杜绝隐患。13）、箱梁逐段施工时作业面的端头必须及时封闭（含作业通道端头）。14）、因本工程工期较紧，夜间施工不可避免，夜间施工时照明十分重要，在每个作业面上，必须设置足够的照明，严禁借用路灯不设照明作业，施工照明的设置方向，应尽可能不使交通道上机动车驾驶员有眩目感，确保施工期间交通道的安全。15）、搭设支架时应在每联箱梁两端对角处设置扁钢作为避雷保护装

26、置，扁钢入土深度不小于2.5米，同时作为接地装置使用。4.3.3支架的拆除要求现浇预应力混凝土箱梁结构的支架在达到设计要求强度进行预应力张拉完成验收后方可进行拆除施工。支架拆除时严格按照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 1662008）的要求进行施工，或按设计要求进行拆除。拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业。分段拆除的高差不应大于2层，先搭后拆，后搭先拆。碗扣式钢管支架拆除时，在横断面上先拆两边再拆中间，纵向应先拆跨中后拆两端，在顶板处先松可调节螺杆，再松方木下的水平杆，取出夹板和方木，然后逐步拆除脚手架。4.4荷载计算验算依据：建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ

27、1662008 。本工程碗扣式脚手架搭设采用483.5钢管，本方案采用60cm60cm和90cm60cm，立杆间采用水平杆、同时按规范要求设置横向、纵向、及水平剪刀撑进行连接，形成一个整体性支架。4.4.1承载力设计值及验算4.4.1.1荷载分类及计算（1）永久荷载（荷载分项系数取1.2）。钢筋混凝土比重r取25KN/m3，结构高度h=2.0m，桥面标准宽度8.2m；单位投影面积自重q = r混凝土比重h结构高度1；箱梁各类构件截面尺寸和面积如下4-3表所示：表4-3箱梁各类构件截面尺寸和面积构件尺寸（m）截面面积（m2）悬挑臂宽2.021.0悬挑臂厚0.30.5顶板宽4.10.902顶板厚0

28、.22底板厚0.200.41.054腹板厚0.40.6156腹板高1.56端梁和中梁2.012.0恒荷载均布荷载取值如下4-4表：表4-4：恒荷载参数表荷载名称单位面积荷载值（KN/m2）说 明横梁部位钢筋砼自重50梁高2.0m腹板部位钢筋砼自重36.2腹板宽度0.40.6m，高度2.0m。宽度取大值0.6m空腹部位钢筋砼自重15.5顶板厚0.22m，底板厚0.200.4m。底板取值0.4m翼板部位钢筋砼自重12.5翼板厚度0.30.5m，翼板取值0.5m模板及支撑木方自重0.50按建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范取值杆系自重本工程支架搭设高度均在10m以下，杆系自重不作考虑脚手架自重0.35

29、按建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范取值操作层的栏杆与挡脚板0.14按建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范取值满挂密目安全网0.01按建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范取值（2）可变荷载（荷载分项系数取1.4）人员及施工设备荷载取1.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载1.0KN/m2作用于模板支撑上的水平风荷载标准值WkWk0.7zsW0z风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值1.0s风荷载体型系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值0.8W0基本风压（KN/m2），按建筑结构荷载规范查表得到，取值0.55Wk0.710.80.550.308KN/m2单位长度侧模板上的风荷载为：W0.308

30、12.00.62KN9001200图3风荷载对跨中支架内力分析简图Wv1200/900W0.82KNWs（Wv2+W2）1/21.03KN4.4.1.2荷载效应组合计算（1）荷载计算 支撑材料底模为竹胶板（厚度12mm），底模铺设方木，断面为1010cm，横梁、腹板部位间距220cm，空腹板、翼板部位间距300cm，碗口式支架顶部采用扣件式钢管连接，在钢管上纵向立放1010cm木方间距为30cm。钢管支架采用WDJ碗扣式脚手支架，横梁、腹板处立杆纵横间距为0.6m0.6m步距1.2m和空腹、翼板处纵横间距为0.9m0.6m步距1.2m。恒、活载计算（1）、荷载系数取值：静载系数1.2，活载系数

31、1.4（2）、静载：静荷载取值请参考4.4.1表1。（3）、活载：混凝土冲击荷载：q5=1.0KN/m2；施工人员及施工设备荷载： q6=1.0KN/m2。风荷载： q7= Wk = 0.7zsWo=0.710.80.55=0.308 KN/m2（4）荷载效应组合计算立杆承载力Q = 1.2恒荷载+0.91.4（可变荷载 + 风荷载）可变荷载 = 混凝土冲击荷载 + 施工人员及施工设备荷载各部位荷载效应组合计算参考下表：表2 荷载效应计算参数表部位名称单位面积荷载值（KN/m2）横梁部位62.91 腹板部位46.35 空腹部位21.51 翼板部位17.91 4.4.1.3 立杆稳定性验算本工程

32、位于城乡结合位置，箱梁施工时间处于春、冬二个季节，受亚热带季风气候影响，应考虑风荷载，按组合风荷载计算：立杆轴向力计算：N1.2（N1+ N2）LxLy +1.4（N3+ N4）LxLy+N5（单位：KN）；单肢立杆稳定性公式：NAfN1：模板支撑架自重标准值为1.0KN/m2N2：各部位单位面积钢筋混凝土自重，参考表1N3：振捣混凝土的荷载，1.0KN/m2N4：人员及设备荷载，1.0KN/m2N5：风荷载产生的轴向力，根据4.4.1章节中可变荷载中风荷载计算结果的WV = 0.91KN。Lx、Ly：单肢立杆纵横向间距：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比=l0/i 取值i为截面回转半径，取1.

33、58cm。l0=h+2a，a 取30cm，h为横杆步距A：根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范中表5.1.7横截面积取489mm2f：根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范中表5.1.6钢材强度设计值取205N/mm2h=120cm时：l0=h+2a120+230180cm长细比180/1.58114，查表0.489Af0.489489205/100049KN现场实际：（Af）=490.80=39.2KN按照单肢立杆稳定性验算公式，高架箱梁各部位的立杆稳定性验算结果如下表：表3高架各部位立杆稳定性验算结果表部位名称立杆轴向力（KN）实际Af（KN）横梁部位立杆24.19 39.2腹板部位

34、立杆26.77 39.2空腹板部位立杆19.46 39.2翼板部位立杆16.54 39.2根据表3验算结果，箱梁各部位立杆轴向力均小于Af实际值，则验算结果符合要求。4.4.1.4立杆压弯强度验算式中：- 有效弯矩系数，采用1.0； - 截面塑性发展系数，钢管截面为1.15； W- 立杆截面模量，为5.08cm3 NE- 欧拉临界力，NE= 2EA/2 （E为材料弹性模量，为压杆长细比） E=2.05105 A=489mm2 =114 Wk=0.308KN/m2 l0=h+2a=180cm a=0.30mMw=1.4aWk/10=0.042KN.m立杆压弯强度为 171.03N/mm2f=20

35、5N/mm2立杆压弯强度验算通过。经上述箱梁支架单肢稳定性和抗弯强度的验算表明，本方案设计的支架和布置是满足规范要求，满足使用安全要求。4.4.1.5基础验算立杆轴向力按最大值取，为腹板部位立杆的轴向力26.77KN。立杆与混凝土顶面接触面积为100mm100mm。因此18cm C20混凝土受力为1=26.77KN/0.01=2.7MPa15MPa立杆荷载26.77KN混凝土基础承载力能够满足要求。地基承载力计算示意图（单位：m）表4 不同土层容许承载力汇总表土壤名称 土壤状态 容许承载力（ KPa）土壤名称 土壤状态 容许承载力（ KPa ）杂有砂的砾石 各种含水量中密至密实 400 亚砂土

36、 密实 250 含粘土砾石 各种含水量中密至密实 300 亚砂土 中密 200 砾、砂、粗砂 各种含水量中密至密实 400 亚粘土 硬塑 250 中砂 各种含水量中密至密实 350 亚粘土 软塑 200 细砂 水上、密实 350 含砂砾石的粘土 密实 250 细砂 水上、中等密实 250 粘土 软塑 150 粉砂 水上、密实 300 粘土 硬塑 300 粉砂 水上、中等密实 200 粘土 干硬至坚硬 350 10cm砾石砂（碎石）受力为26770+0.40.40.1825000N/m3=27490N，容许承载力为400KPa，2=27490/0.16=171.8Kpa400KPa，可满足承载力

37、要求。压实的地基受力为26770+0.60.60.2525000N/m3=29290N，软土地基容许承载力为250KPa，根据建筑施工碗扣式钢筋脚手架安全技术规范JGJ166-2008，当为回填土地基时，应乘以折减系数0.4。因此软土地基容许承载力为2500.4=100KPa，3=29290/0.36=81.4KPa250KPa，可满足承载力要求。4.4.2门洞构造及验算本工程范围内考虑到有多家单位同时施工，施工车辆来往较多，因此在搭设箱梁支架时需搭设门洞式支架以保证车辆通行。根据车流量大小各异，拟采用双向2车道和单向1车道的双门洞式支架。双向2车道双门洞式支架，门洞跨径为3.8*2m，净高5

38、m；拟采用28#双拼槽钢作为横梁，12#槽钢作为纵梁，碗扣支架作为支撑。门洞支架的基础采用砼条形基础，尺寸为（梁宽+1m）1.5m0.8m。1）在浇好的支架地坪上测放出门洞支架条形基础的位置，立模板浇筑砼，两端做成半圆形。2) 待砼强度达到15MPa后，在砼基础上弹线搭设碗扣支架作为支墩，碗扣支架纵向间距为0.3m，横向间距0.6m，步距采用0.6m，每只条形基础上沿顺桥向搭设5排立杆，立杆顶顺桥向放12#槽钢，槽钢上放10cm10cm方木，搁置28#双拼槽钢，间距根据上面碗扣支架间距布置，然后在上面满铺胶合板，上面搭设碗扣支架。3) 通道出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯；并且在门洞两

39、侧安装限速、限高指示牌。4) 门洞支架两侧与满堂碗扣支架连接，以保证门洞支架的稳定性对：28b双拼槽钢纵梁检算箱梁全宽范围内共布置28b双拼槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对腹板处的两组槽钢进行验算。永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 36.2 KN/m 纵梁顶支架及底模、支撑、型钢重3.308KN /m可变荷载标准值：施工荷载 2KN /mq = 1.2(q1+q2)+1.4q3=50.21KN/m则间距为0.6m双拼槽钢受均布荷载q为：Q = q0.6m=30.12KN/m门洞跨径4.5m，最大弯矩为：Mmax=Ql*l/8=76.24KNm28b双屏槽钢截面模量 W=3

40、65.62=731.2cm3。则轴应力W为：W=Mmax/W=76.24KNm/731.2cm3=104.27kg/cmW=2050 kg/cm验算通过。28b双拼槽钢，I=5118.42=10236.8cm4。挠度=5ql4/（384EI）= 530.124.54（3842.110810236.8108）=7.5mm =4500/250=18mm经验算符合安全使用。对：12#槽钢检算横桥向立杆顶托上布置12#槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对腹板处的槽钢进行验算。永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 36.2 KN/m 纵梁顶支架及底模、支撑、型钢重3.308KN /m可变荷

41、载标准值：施工荷载 2KN /mq = 1.2(q1+q2)+1.4q3=50.21KN/m12#槽钢受均布荷载q为：Q = q5.7/5m=57.2KN/m最大弯矩为：Mmax=Ql*l/8=2.6KNm12#槽钢截面模量 W=62.1cm3。则轴应力W为：W=Mmax/W=2.6KNm/62.1cm3=41.87kg/cmW=2050 kg/cm验算通过。12#槽钢，I=391cm4。挠度=5ql4/（384EI）= 553.20.64（3842.1108391108）=0.12mm =0.6/250=2.4mm经验算符合安全使用。对：碗口支架单肢支稳定验算：中间墩一排支架所受荷载最大，此

42、排碗口支架立杆间距3030cm，步距1.2m。立杆轴向力N30.12*5.7/5=34.34 KNl0=h+2a120+230180cm长细比180/1.58114，查表0.489Af0.489489205/100049KNNAf，经验算单肢枝干稳定性符合使用安全要求。基础验算碗口支架支撑基础是现浇混凝土基础，可不进行基础验算，能够满足要求。附图7：现浇箱梁跨路口门洞支架横断面示意图附图8：现浇箱梁跨路口门洞支架纵断面示意图4.5 箱梁模板施工4.5.1箱梁模板安装及强度验算箱梁的底模采用双面涂塑竹胶合板（厚度12mm）制作模板，模板下纵桥向立放10cm10cm木方，横梁、腹板部位每隔22cm

43、一档，空腹板、翼板部位每隔30cm一档，顶面铺厚竹胶板（12mm）作为箱梁底模。排架完成后调整排架顶部水平杆标高，然后进行箱梁底模板的拼装。在底模铺设完成后，清理干净再上钢筋。方木验算：纵向铺设1010cm方木，跨径为0.6m和0.9m，方木中对中间距为0.22m或0.3m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4方木容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103MPa作用在方木上的均布荷载为：1、荷载值 = 各部位效应组合计算值0.25或0.3各部位效应组合计算值参照4.4.1章节表2

44、2、跨中最大弯矩（M） = 荷载值（q）L2/8 L- 纵向间距，取值0.6m或0.9m。3、弯拉应力 = 跨中弯矩（M）/ WW- 截面抵抗矩，取1.6710-4m34、挠度（f）= 5qL4/384EI具体验算结果参照下表：表5 各部位验算参数表荷载名称荷载值（KN/m）跨中最大弯矩（KN m）弯拉应力（MPa）挠度（mm）横梁部位13.84 0.62 3.74 0.25 腹板部位10.20 1.03 6.19 0.95 空腹部位6.45 0.65 3.92 0.60 翼板部位5.37 0.54 3.26 0.50 根据表5的验算结果：（1） 箱梁各部位弯拉应力验算结果均小于允许抗弯应力=14.5MPa。（2） 横梁挠度小于L/400=1.5mm，腹板部位和空腹部位挠度均小于L/400=2.25mm。根据上述结论，验算结果均符合要求。模板验算：楞木按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。截面抵抗矩