地下室结构模板施工专项方案.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流地下室结构模板施工专项方案.精品文档.目 录一、工程概况二、高排架搭设区域概况三、模板支架设计四、材料要求五、排架搭设要求六、排架使用要求七、排架拆除要求八、其它注意事项九、应急预案十、相关附图附：计算书附图：高排架、大梁排架搭设区域平面图一、工程概况1、施工工程概况新建宝钢综合大楼位于宝山区牡丹江路以东，漠河路以北的交叉口。地下室为两层钢筋混凝土框架结构，长180.5m,宽60.9m。层高5.1m5.3m，外墙厚600mm，地下二层板厚140mm（人防区为250mm），地下室顶板厚200mm，混凝土强度等级为C35，抗渗等级为S8。2、本项

2、目有关单位建设单位： 宝钢集团有限公司主体工程设计单位： 宝钢工程技术集团有限公司民防工程设计单位： 上海地下空间研究设计总院有限公司勘察单位： 中冶集团武汉勘察研究院有限公司监理单位： 上海宝钢建设监理有限公司施工单位： 上海绿地建设（集团）有限公司二、高排架搭设区域概况本工程地下室两层，地下二层建筑面积11065m2，地下一层建筑面积11029m2，两层满堂脚手架搭设均超过4米，均属高排架搭设区域。地下室钢筋混凝土底板面标高为-10.450米，地下二层分人防区和非人防区，楼面标高均为-5.350米，地下一层顶板面标高不等，有-1.450m-0.050m等。板厚及梁设计参数详见下表：部位板厚

3、梁断面地下室二层非人防区140mm250650；350800；350800；300800；5001000；3501200；250600；250700；250500；250450；200500；200400人防区250mm350850;5001000;300750;3001000地下室一层顶板200mm350800；350750；3502000；3501650；3501000；5001300；500950；300700；250800；250700；250650；250600；200500；200400三、 模板支架设计立杆：支撑架立杆均采用483.0mm钢管，竖向钢管单根无接长，梁底支撑扣件均为

4、双扣件，立杆间距按顶板厚度分两种，板厚140mm区域梁跨方向为950mm；板厚200mm及以上区域梁跨方向为750mm，两侧排架距梁外侧150mm。梁宽小于350mm梁底中间不加支撑立杆，梁宽为350mm梁底中间加设一排支撑立杆，梁宽为500mm梁底中间加设二排支撑立杆，梁高度大于1000mm梁立杆顺梁跨方向中间加密。板支撑架设计：板厚为140mm，立杆纵横间距均小于或等于950mm；板厚为200mm、250mm，立杆纵横间距均小于或等于750mm。扫地杆：在二层结构离地下室底板面200mm设双向扫地杆；地下一层结构在二层楼面以上200mm处设置双向扫地杆。水平杆：水平杆为483.0mm钢管，

5、步距为1.5m。水平杆纵横向间距同立杆间距，板底木楞下纵横向设水平杆支撑，梁底模板次楞木方下为与梁断面垂直的承重钢管横杆，横杆间距同梁底立杆。剪刀撑：水平剪刀撑的设置在扫地杆处设置一道，在梁底下300mm区域设置一道。在支撑架四周均设竖向剪刀撑，纵横向剪刀撑在主梁两侧或中间必须设置，在板底中间纵横向设置一道竖向剪刀撑。高排架基础：由于地下二层排架基础为钢筋混凝土大底板上，无需加固，而一层脚手架落在地下二层楼面上，故也无需加固，但需保留下层楼层排架。由于局部有梁高超过1000mm高度，该部分梁均应采取加固措施。即：梁底次楞间距为100，顺梁跨立杆间距为不大于400mm，水平受力横杆间距同立杆间距

6、，梁两侧均设置一道竖向剪刀撑。另：混凝土浇筑过程中，该梁混凝土先浇筑一半高，待初凝后终凝前浇筑上部混凝土，并保证上部板混凝土浇筑的连续性，防止出现冷缝。四、 材料要求钢管：采用483.0脚手管(现场采用钢管壁厚不得小于3mm，计算按3mm钢管壁厚计算)扣件：采用可锻铸铁制作的直角、旋转和对接扣件，但支撑系统立柱不得搭接。上述材料进入施工现场后，应提供相应的检测报告，并应按规范要求组织验收，合格后方可使用。尤其注意的是： 不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的钢管。钢管上严禁打孔； 旧扣件使用前应进行外观质量检查，严重锈蚀、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。五、 排架搭设要求搭设顺

7、序：弹线立杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑，再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑施工至顶部搁栅。弹线立排架。根据设计向木工进行技术交底，由木工根据排架方案弹出立杆分隔线。扣件使用要求：立杆与水平杆（牵杠、扫地杆）、搁栅连接采用直角扣件；该项目立杆应租赁相应长度钢管，不得采用接长方式；剪刀撑的接长以及与立杆的连接采用旋转扣件。立杆的垂直偏差不大于1/200架高，排架立柱下必须设置垫木。排架扣件的拧固力矩控制在4065N.m，由质量员对扣件拧固力进行抽查。剪刀撑应随立杆、水平杆等同步搭设。楼层高排架随非高排架同步搭设，并与周边排架牵杠贯通。每搭完一步排架后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。剪刀撑

8、的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成4560夹角。为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。排架在搭设过程中不得随意改变架体构造设计、减少杆配件和对立杆间距随意放大。搭设过程中，在局部搭设区设置脚手板或竹笆供人操作。立杆固定以后，首先在上部临时设置一根水平杆用于系扣安全带。六、 排架使用要求施工过程中，应对以下项目经常检查：杆件的设置和连接、支撑等构造是否符合构造要求；立杆是否有松动现象。混凝土浇筑顺序尽量做到对称施工，禁止大面积一侧向另一侧浇筑施工。混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土倾倒高

9、度（不大于400mm），并及时将泵管口起堆的混凝土推平，严禁任何大冲击荷载作用在排架上。混凝土浇筑过程中，安排专人对模板支撑系统进行监护，发现松动、变形等现象，必须立即停止浇筑并落实相应的加固措施。架体搭设完成后，项目部应对照方案组织验收，确认合格挂牌，方可允许下道工续施工。现场作业人员不得擅自拆除或移动架体上任一杆件，确须临时拆除或移动，应与项目部相关人员联系，协商解决。架体上严禁堆放多余物料。七、 排架拆除要求高排架拆除必须满足如下先决条件，即该部分楼面板混凝土同等养护试块强度达到设计强度的100%，经技术负责人确认，报监批复同意方可拆除。排架拆除前，应作全面的检查加固，拆除时设置警戒区，

10、并指派专人负责警戒。排架拆除采取边拆模板边拆排架的方法，严禁先将排架顶部大面积拆除后再拆模板的方法。拆除的模板不得堆于架体上。拆除严格按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。分段拆除时的高差不大于2步，拆除的杆件、零配件及时运至地面，分类归堆，并妥善保管。特别注意：该项目地下二层140mm厚楼板支撑体系拆除应在上部楼层混凝土浇筑后，强度达到50%以上方可开始拆除。拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，防止坠落。拆除过程中不得中途换人，如必须换人，应向后者交底清楚后方可离开。八、 其它注意事项：搭拆脚手架操作人员必须按相关规定取得

11、相应操作证书。排架搭、拆前，以交底形式让搭设人员、监护人员、相关管理人员熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）中的搭设流程、搭设要求、构造要求等。在架体上作业时，必须佩带安全帽和安全带，不得进行单人作业。同时应注意保护自我和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架体上嬉闹和坐在栏杆上休息。每日收工前应清理架面，任何情况下严禁自架体上向下抛掷物品。吊运钢管须用专用的保险吊钩，钢管堆放平稳，严禁单点起吊。排架搭、拆过程中不得中途停止未完工序。施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。混凝土浇筑前，应安排架工检查扣件连接是否有松

12、动等。浇筑过程中必须安排2人以上看模，并有充足照明。九、 应急预案1、高处坠落事故应急预案（1）情况分析当工程施工中发生高处坠落事故以后，为能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险。（2）采取对策成立应急响应指挥及协调工作。组织机构组长：项目经理； 成员：项目部管理人员具体职责如下：1）负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2）负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救。3）负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4）负责妥善处理善后工作，保持与当地相关上级部门的沟通。（3）应急措施1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2）保持呼吸通畅，若

13、发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3）有效止血，包扎伤口。4）视其伤情采取报警直接送往医院，或等待简单处理后去医院检查。5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8）记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。（4）应急物资常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。2、坍塌、倒塌事故应急准备与响应预案1、事

14、故发生后，现场应立即报告项目应急响应指挥部。2、积极组织抢救伤员脱离危险区。3、清除伤员口、鼻内泥土、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。对呼吸、心跳停止的伤员以心脏复苏。并尽快送附近医院。4、对坍塌、倒塌现场 进行加固、排水、降水等整改补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工。5、遵循“四不放过”原则对脚手架坍塌、倒塌事故原因组织相关单位人员进行分析，制定相应的整改措施。认真填写伤亡事故报告表，上报公司质安部。6、应急物资常备药品：消毒用品，急救物品（绷带、无菌敷料）及常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。3、触电事故应急预案1、情况分析当工程施工中发生触电事故以后，为

15、能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、触电事故应急措施1）事故第一发现人应当机立断地尽可能地立即切断电源（关闭电路），也可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体，并大声呼救，报告责任人（或现场相关管理人员）。2）将伤员立即脱离危险地方，仰卧在平地或平板上进行简单诊断，应急小组组织人员抢救。3）若发现触电者“有心跳无呼吸”或“有呼吸无心跳”或“呼吸心跳均停止”，立即分别进行“口对口（鼻）人工呼吸”、“体外心脏挤压”、“两者同时进行”心肺复苏。4）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部

16、门的联系电话，并派人到路口接应。5）立即向所属公司、集团应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。6）维护现场秩序，严密保护事故现场。3、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架。4、注意事项1）在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。2）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关责任人。3）注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。4）心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（包括送医院的途中），不能随便放弃。十、相关附图1、高排架、大梁排架搭设区域平面图（详见后附图）2、高排架、大梁排架局部平面示意图如下图3、大梁排架断面图如下图

17、大梁排架断面图4、高排架模板支架立面示意图附件：计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁、板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于该高排架搭设均处于地下室坑内，计算不考虑风荷载。梁模板计算书1、梁段:断面300*800。（板厚140mm区） 一、参数信

18、息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):0.14；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.95；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距(m):0.65；承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.95；采用的钢管类型为483.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载

19、标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；

20、面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：150；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝

21、时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 29.146 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计

22、算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5024.000.90=12.96kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.504.000.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 12.960+

23、2.520 = 15.480 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 150.00mm；面板的最大弯距 M= 0.115.48150.002 = 3.48104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.48104 / 2.70104=1.290N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.290N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24.000.50 = 12.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150.00mm

24、； E-面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.00150.004/(1009500.002.43105) = 0.018 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150.000/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.600mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，

25、截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.224.0000.90+1.44.0000.90)0.150/1=4.64kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

26、内楞的最大弯距: M=0.14.64500.002= 1.16105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.16105/8.33104 = 1.393 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.393 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.15/1= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板

27、的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.60500.004/(10010000.004.17106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯

28、强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.224.000.90+1.44.000.90)0.500.45/2=3.48kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 450mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753483.000450.000 = 2.74105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.74105/4.49103 = 61.088 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205.

29、000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =61.088N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =24.000.500.45/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 450.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.70103450.003/(100210000.001.08105) = 0.125mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.12

30、5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =24.0000.5000.4502 =10.800 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大

31、拉力 N=10.800kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 950.0018.0018.00/6 = 5.13104mm3； I = 950.0018.0018.0018.00/12 = 4.62105mm4；1.抗弯强度验算按

32、以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.950.800.90=20.93kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.950.90=0.51kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.950.90=2.39kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.93+0.51+2.39=23.84kN/m；跨中弯

33、矩计算公式如下:Mmax = 1/823.8370.3502=0.365kN.m； =0.365106/5.13104=7.115N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.115 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.800+0.50）0.95= 19.86N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =350.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板

34、的最大允许挠度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 519.855350.04/(3849500.04.62105)=0.884mm；面板的最大挠度计算值: =0.884mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 350.0 / 250 = 1.400mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.800

35、0.950=19.380 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.950(20.800+0.350)/ 0.350=2.646 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.3500.950=1.496 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.219.380+1.22.646=26.432 kN/m；集中荷载 P = 1.41.496=2.095 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=5.733 kN；N2=5.733 kN；方

36、木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.733/0.950=6.035 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.0350.9500.950= 0.545 kN.m；最大应力 = M / W = 0.545106/83333.3 = 6.535 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/m

37、m2；方木的最大应力计算值 6.535 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力: V = 0.66.0350.950 = 3.440 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =3.441962.50/(416.6750.00) = 0.32 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.600 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.324 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2,满足要求!方木

38、挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值 = 0.6775.029950.0004 /(10010000.000416.667104)=0.666mm； 方木的最大允许挠度 =0.9501000/250=3.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.666 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.800 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=5.733 kN；最大弯矩 Mmax=0.860

39、 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.888 mm；支撑钢管的最大应力 =0.860106/4490.0=191.518 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 191.518 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立

40、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.73 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.733 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.500=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.95/2+(0.65-0.3

41、5)/2)0.950.50=0.356 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.95/2+(0.65-0.35)/2)0.950.140(1.50+24.00)=2.544 kN； N =5.733+0.697+0.356+2.544=9.330 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205

42、.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9329.790/(0.209424.000) = 105.283 N

43、/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.283 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.500+0.1002) = 1.988 m； Lo/i = 1987.868 / 15.900 = 125.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9329.790/(0.423424.000) = 52.019 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.019 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值