带式输送机传动装置机械设计课程设计.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流带式输送机传动装置机械设计课程设计.精品文档.机械设计课程设计计算说明书设计题目：带式输送机传动装置学 院： 专 业： 班 级： 设 计 者： 学 号： 指导教师： 完成日期： 目 录一 机械设计任务书31.1 设计题目31.2 原始数据31.3 已知条件及设计内容要求31.4 设计工作量4二 传动方案拟定5三 电动机的选择53.1 电动机类型的选择53.2 选择电动机的容量53.3 确定电动机转速63.4 确定电动机型号6四 运动、动力学参数计算74.1 总传动比74.2 分配传动比74.3 计算各轴转速74.4 计算各轴的输入功率74.5

2、 计算各轴输入转矩84.6 验证带速.8五 传动零件的设计计算85.1 圆锥直齿轮的设计计算85.1.1选定齿轮精度等级，材料和确定许用应力85.1.2按接触疲劳强度进行设计计算95.1.3按齿根弯曲疲劳强度设计105.2 圆柱斜齿轮的设计计算125.2.1选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数125.2.2按齿面接触强度进行设计计算125.2.3按齿根弯曲强度进行设计145.2.4几何尺寸计算15六 轴的设计计算166.1 输入轴轴I的设计计算166.1.1求作用在齿轮上的力166.1.2初步确定轴的最小直径并选择联轴器166.1.3轴的结构设计176.1.4求轴上的载荷186.1.5按弯扭合成

3、应力校核轴的强度206.2 中间轴轴II的设计计算206.2.1确定中间轴上各齿轮的力206.2.2初步确定轴的最小直径206.2.3轴的结构设计216.2.4求轴上的载荷226.2.5按弯扭合成应力校核轴的强度236.3 输出轴轴的设计计算236.3.1确定输出轴上作用在齿轮上的力236.3.2初步确定轴的最小直径246.3.3轴的结构设计246.3.4求轴上的载荷256.3.5按弯扭合成应力校核轴的强度276.3.6精确校核轴的疲劳强度27七 轴承的选择与计算297.1 输入轴滚动轴承校核297.2 中间轴滚动轴承校核307.3 输出轴滚动轴承校核31八 键连接的选择及校核计算328.1

4、输入轴上的键的校核328.1.1校核联轴器处的键连接328.1.2校核圆锥齿轮处的键联接328.2 中间轴上的键的校核328.2.1校核圆锥齿轮处的键连接328.2.2校核圆柱齿轮处的键连接338.3 输出轴上的键的校核338.3.1校核联轴器处的键连接338.3.2校核圆柱齿轮处的键连接33九 联轴器的选择33十 减速器箱体结构尺寸33十一 减速器附件的选择35十二 齿轮的密封与润滑35十三 设计小结35主要参考文献36（重庆交通大学）机 械 设 计 任 务 书设计题目 带式输送机传动装置设计者 学号 一 （一）、设计题目：设计带式输送机传动装置图1.1 传动装置方案1-电动机； 2-联轴器

5、； 3-减速器； 4-滚筒； 5-输送带 （二）、原始数据：输送带拉力F/ kN输送带速度V/(m/s)滚筒直径D/mm折旧期（年）滚筒效率j42.045080.96表1.1 传动原始数据（三）、已知条件及设计内容要求：1、输送带工作速度v允许输送带速度误差为+5%，滚筒效率j包括滚筒与轴 的效率损失;2、工作情况：两班制，连续单项运转，载荷较平衡；3、工作环境：室内，灰尘较大，环境最高温度35。C；4、动力来源：电力，三相交流，电压380/220V；5、检修间隔期：四年一次大修，二年一次中修，半年一次小修；6、制造条件及生产批量：一般机械厂制造，小批量生产。（四）、设计工作量：1、减速器装配

6、图1张（A0纸）；2、轴和齿轮的零件工作图2张；3、设计说明书一份。计算过程及计算说明 二 传动方案拟定 运动简图如下：图2.1 传动装置运动简图 由图可知，该设备原动机为电动机，传动装置为减速器，工作机为带式输送机。 减速器为水平圆锥-圆柱齿轮的二级传动，锥齿轮布置在高速级，使其直径不致过大，便于加工。三 电动机的选择1、电动机类型的选择：按工作要求和工作条件，选用一般用途的Y系列全封闭式自扇冷鼠笼型三相异步电动机，电压为380/220V。2、选择电动机的容量： 工作机所需功率： 从电动机到工作机输送带间的总效率：=1223345 式中，1、2、3、4、5分别为联轴器、轴承、锥齿轮传动、斜齿

7、轮传动和滚筒的传动效率。若齿轮均选择8级精度查机械设计课程设计（第五版）表9.1可知，1=0.99，2=0.98，3=0.97，4=0.97，另根据已知条件5=0.96，则 =0.9920.9830.970.970.96=0.833电动机的输出功率：3、确定电动机转速：按表9.1推荐的传动比合理范围，圆锥-圆柱齿轮减速器传动比i=1025,而工作机卷筒轴的转速为r/min故电动机转速的可选范围为nd=inw=（1025）85=8502125r/min符合这一范围的同步转速有1000r/min、1500r/min两种。 综合考虑电动机和传动装置的尺寸、质量及价格等因素，为使传动装置结构紧凑，决定

8、选用同步转速为1000r/min的电动机。4、确定电动机型号根据电动机的类型、容量和转速，查机械设计课程设计（第五版）表15.1选定电动机型号为Y160L-6,其主要性能及电动机主要外形和安装尺寸如下表所示。电动机型号额定功率/kW满载转速(r/min)Y160L-6119702.02.0表3.1 电动机主要性能参数 mm型号HABCDEFGDGKbb1b2hAABBHAL1Y160L-61602542541084211012837153252551653857031420645表3.2 电动机安装参数四 运动、动力学参数计算1、总传动比：i=nm/nw=970/85=11.412、分配传动比

9、:对于圆锥圆柱齿轮减速器，高速级锥齿轮啮合的传动比：i10.25i=2.85，则圆柱齿轮啮合的传动比：i2=i/ i1=11.41/2.85=4.003、计算各轴转速（r/min）I轴 nI=nm=970II轴 nII=nI/i1=970/2.85340.4III轴 nIII=nII/i2=340.4/4.00=85.1滚筒轴 nw=nIII=85.14、计算各轴的输入功率（kW）I轴 PI=Pd1=9.60.99=9.5II轴 PII=PI23=9.50.980.97=9.03III轴 PIII=PII24=9.030.980.97=8.58滚筒轴 PIV= P21=8.580.980.99

10、=8.325、计算各轴输入转矩（Nm）电动机的输出转矩Td为故I轴 TI=Td 1=94.520.99=93.57 II轴 TII=TI 2 3 i1=93.570.980.972.85=253.50 III轴 TIII=TII 2 4 i2=253.500.980.974.0=963.91 滚筒轴 TW=TIII 2 1=935.19将上述结果汇总于下表，以备查用。参数 轴名电机轴轴轴轴滚筒轴转速r/min970970340.485.185.1功率P/kW9.69.59.038.588.32转矩/n*m94.5293.57253.50963.91935.19传动比12.854.001效率0.

11、990.950.950.99表4.1 各轴主要参数6、验证带速误差，适合！五 传动零件的设计计算1、圆锥直齿轮的设计计算 已知输入功率P1=P=9.5kW,小齿轮转速为970r/min，大齿轮转速为340.4r/min，齿数比为u=i1=2.85，由电动机驱动，工作寿命为10年（每年工作365天），两班制，输送机连续单向运转，载荷较平稳。（1）选定齿轮精度等级，材料和确定许用应力 1）该减速器为通用减速器，选用7级精度（GB10095-88），齿形角，齿顶高系数，顶隙系数，螺旋角，不变位。2）材料选择 由机械设计（第八版）表10-1选择小齿轮材料为40Cr钢（调质），硬度为280HBS，大齿轮

12、材料为45钢（调质），硬度为240HBS，二者材料硬度差为40HBS。3）选小齿轮齿数z1=25,大齿轮齿数z2=uz1=2.8525=71.25，取z2=71。（2）按接触疲劳强度进行设计计算由设计公式进行计算，即d1 （1）确定公式内的各计算值1)由机械设计（第八版）表10-6查得材料弹性影响系数。2）由机械设计（第八版）图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限，大齿轮的接触疲劳强度极限。3）计算应力循环次数小齿轮:N1=60n2jLh=609701(283658)=2.719109大齿轮：=9.541084)由机械设计（第八版）图10-19查得接触批量寿命系数KHN1=0.9

13、4;KHN2=0.955) 计算接触疲劳许用应力取失效概率为1%，安全系数S=1，得6)试选，查得所以，7）选齿宽系数；8）计算小齿轮的转矩93570Nmm (2)计算1）试算小齿轮的分度圆直径，带入中的较小值得d1t mm2）计算圆周速度v3）计算载荷系数 由机械设计（第八版）表10-2查得使用系数; 根据v=5.16m/s，7级精度，由机械设计（第八版）图10-8查得动载系数KV=1.15;直齿轮; 根据大齿轮两端支撑，小齿轮作悬臂布置，查机械设计（第八版）表得轴承系数，则。接触强度载荷系数:4）按实际的载荷系数校正所得的分度圆直径：5） 计算大端模数m：（3）按齿根弯曲疲劳强度设计公式：

14、m （1）确定公式内的各计算值1） 由机械设计（第八版）图10-20c查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限，大齿轮的弯曲疲劳强度极限。2） 由机械设计（第八版）图10-18取弯曲疲劳寿命系数：KFN1=0.91，KFN2=0.92;3)计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数S=1.4，则，4)确定弯曲强度载荷系数:5） 计算节圆锥角：；2=90-19.335=70.6656） 计算当量齿数：7） 由机械设计（第八版）表10-5查得齿形系数：YFa1=2.60,YFa2=2.06;应力校正系数：YSa1=1.595,YSa2=1.97。8） 计算大小齿轮的 ,并加以比较。;大齿轮的数值大。(2)设计计

15、算：m =mm =3.11mm对比计算结果，齿面接触疲劳强度计算的模数m大于按齿根弯曲疲劳强度计算的模数,由于齿轮模数m的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力仅与齿轮直径（即模数与齿数的乘积）有关，可取由弯曲疲劳强度算得的模数3.11mm并就近圆整为标准值m=3.5mm，按接触强度算得的分度圆直径d1=100.16mm，算出小齿轮齿数z1=大齿轮齿数 z2=uz1=2.8529=82.65,取z2=83。这样设计出的齿轮传动，既满足了齿面接触疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到了结构紧凑，避免浪费。（3）几何尺寸计算u=圆整并确定齿宽b=RR=1/3

16、153.76=51.25mm取b1=b2=51mm。2、圆柱斜齿轮的设计计算 已知：输入功率9.03kW，小齿轮转速为340.4r/min，齿数比为u=i2=4.00，电动机驱动，工作寿命为8年（每年工作365天）两班制，带式输送机，连续单向运转，载荷较平稳。（1）选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数1）根据传动方案图，选用斜齿圆柱齿轮传动。2）运输机为一般工作机器，速度不高，故选用7级精度(GB10095-88)3）材料选择。由机械设计（第八版）表10-1选择小齿轮材料为40Cr（调质），硬度为280HBS；大齿轮材料为45钢（调质）硬度为240HBS。二者材料硬度差为40HBS。4）选小齿轮

17、齿数z1=24，大齿轮齿数z2=uz1=4.0024=96。5）选取螺旋角。初选螺旋角 （2）按齿面接触强度进行设计计算由设计计算公式进行试算，即：（1）确定公式内的各计算数值1）试选Kt=1.6。2）由机械设计（第八版）图10-30选取区域系数3）由机械设计（第八版）图10-26查得，1=0.765，2=0.880，则=1+2=0.765+0.880=1.6454）由机械设计（第八版）表10-6查得材料的弹性影响系数。5）计算小齿轮传递的转矩：6） 由机械设计（第八版）表10-7选取齿宽系数d=1。7）由机械设计（第八版）图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限，大齿轮的接触疲劳

18、强度极限。8）计算应力循环次数：小齿轮:N3=60nIIjLh=60340.41（283658）=9.542108大齿轮:9) 由机械设计（第八版）图10-19取接触疲劳寿命系数KHN1=0.95，KHN2=0.96。10）计算接触疲劳许用应力：取失效概率为1%，安全系数S=1，得故许用接触应力H= (2)计算1）试算小齿轮分度圆直径，由计算公式得 =2） 计算圆周速度v。3） 计算齿宽b及模数mnt。b=dd1t=175.81mm=75.81mmmnt=h=2.25mnt=2.253.06mm=6.89mmb/h=75.81/6.89=11.004) 计算纵向重合度。=0.318dz1tan

19、=0.318124tan14=1.9035） 计算载荷系数。已知使用系数KA=1，根据v=1.35m/s，7级精度，由机械设计（第八版）图10-8查得动载系数KV=1.06;由机械设计（第八版）表10-3查得KH=KF=1.2，表10-4查得KH=1.426，图10-13查得KF=1.37。故载荷系数K=KAKVKHKH=11.061.21.426=1.81396）按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，得7） 计算模数mnt。（3）按齿根弯曲强度进行设计由设计公式进行试算 （1）确定计算参数1）计算载荷系数。K=KAKVKFKF=1.01.061.11.37=1.59742)根据重合度，由机

20、械设计（第八版）图10-28查得螺旋角影响系数。3）由机械设计（第八版）图10-20c查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限，大齿轮的弯曲疲劳强度极限。4）由图10-18取弯曲疲劳寿命系数 KFN1=0.92，KFN2=0.94。5）计算弯曲疲劳许用应力：6）计算当量齿数：7） 由表10-5查得齿形系数YFa1=2.592,YFa2=2.176;应力校正系数 YSa1=1.596,YSa2=1.795。8） 计算大、小齿轮的并加以比较。大齿轮的数值大。（2）设计计算 =对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数mn大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，取mn=2.5mm,已可满足弯曲强度。但为了同时

21、满足接触疲劳强度，需按接触疲劳强度算得的分度圆直径d1=79.05mm来计算应有的齿数。于是由取z1=31,则z2=uz1=4.0031=124。（4）几何尺寸计算1）计算中心距 将中心距圆整为200mm。2） 按圆整后的中心距修正螺旋角因值改变不多，故参数、等不必修正。3) 计算大小齿轮的分度圆直径4)计算齿轮宽度 b=dd1=180.00mm=80.00mm圆整后取B2=80mm;B1=85mm。5)齿顶高 ha=mn(han*+xn)=2.51=2.5mm6)齿根高 hf=mn(han*+cn-xn)=2.5(1+0.25)=3.125mm7)齿顶圆直径 da1=d1+2ha=80.00

22、+22.5=85.00mm da2=d2+2ha=320.00+22.5=325.00mm8)齿根圆直径 df1=d1-2hf=80.00-23.125=73.75mm df2=d2-2hf=320.00-23.125=313.75mm六 轴的设计计算1、输入轴轴I的设计计算已知：PI=9.5kW, nI =970r/min,TI =93.57 Nm（1）求作用在齿轮上的力高速级小圆锥齿轮的分度圆直径为根据机械设计（第八版）式10-22确定作用在锥齿轮上的圆周力、轴向力和径向力。圆周力 径向力 Fr=Fttancos1=2212.6tan20cos19.272=760.2N轴向力 Fa=Ftt

23、ansin1=2212.6tan20sin19.272=265.8N(2)初步确定轴的最小直径并选择联轴器先按式15-2初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢（调质），根据表15-3，取，得，输入轴的最小直径为安装联轴器处轴的直径dI-II，为了使所选的轴直径dI-II与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号。联轴器的计算转矩Tca=KATI，查表14-1，由于转矩变化很小，故取，则:Tca=KATI=1.393.57Nm=121.64Nm 联轴器与轴之间周向定位采用键连接，对直径d100mm的轴，有一个键槽时，轴径增大3%4%，故dmin=23.96(3%4%)=24.6924.92

24、mm。 根据电动机型号Y160L-6，由机械设计课程设计（第五版）表15.2及标准GB/T5014-2003，查得电动机轴径应取42mm，故选LT6型弹性套柱销联轴器42112（GB/T 4323-2002），其公称转矩Tn=250Nm。主动端：d1=48mm,Y型轴孔L1=112mm，A型键槽；从动端：d2=40mm,Y型轴孔L1=112mm，A型键槽。（3）轴的结构设计（1）拟定轴上零件的装配方案（如图所示）图6.1 输入轴轴I(2)根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）为了满足半联轴器的轴向定位，-轴段右端需制出一轴肩，故取-段的直径。左端用轴端档圈定位，按轴端直径取挡圈直径D=5

25、2mm。半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=84mm，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故III段的长度应比L1略短些，现取lI-II=82mm。2）初步选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力，选用单列圆锥滚子轴承。参照工作要求并根据，根据GB/T 297-1994, 初步选圆锥滚子轴承30210，其基本尺寸，则，而取。这对轴承均采用轴肩进行轴向定位，根据GB/T 297-1994，30210型轴承的安装尺寸，因此取。3）为了使轴具有较大刚度，两轴承支点距离不宜过小，一般取，故取，所以。圆整，取。小锥齿轮的悬臂长度。右边轴承右端面采用轴套定位，取。4）取安装齿轮处VI-VII

26、轴段的直径，齿轮轴孔深度取；为使套筒可靠地压紧轴承，轴承与锥齿轮间隔一轴套，取。5）轴承端盖的总宽度为25mm。根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑油的要求，取端盖外端面与半联轴器右端面间的距离，故 。（3）轴上零件的周向定位 齿轮、半联轴器与轴的周向定位均采用平键连接，按由机械设计（第八版）表6-1查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为56mm，同时为保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为；半联轴器与轴的连接，选用平键为8mm7mm100mm，半联轴器与轴的配合为。滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为k6。（4）确定轴上圆角和倒角尺寸。参

27、照机械设计（第八版）表15-2取轴端倒角为。（4）求轴上的载荷首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。图6.2 输入轴轴I弯矩图轴上载荷大小如下表：载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=1440.8NFNV1=390.4NFNH2=3653.4NFNV2=1150.6N弯矩MMH1=-154886NmmMH2=-4NmmMV1=-41968NmmMV2=11246Nmm总弯矩扭矩TTI=93570Nmm表6.1 输入轴轴I载荷及弯矩值(5)按弯扭合成应力校核轴的强度根据载荷图及上表所示，可判断出危险截面，因轴的单向旋转扭转切应力为脉动循环变应力，取，轴的计算应力前已选定轴的材料为45钢（调质），由

28、机械设计（第八版表15-1查得，故安全。2、中间轴轴II的设计计算已知：PII=9.03kW, nII=340.4r/min,TII=253.50 Nm（1）确定中间轴上各齿轮的力圆柱斜齿轮 Ft2=Ft=2212.6N圆锥直齿轮 Fr2=Fa=265.8N Fa2=Fr=760.2N(2)初步确定轴的最小直径先初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为，调质处理。根据机械设计（第八版）表15-3，取，得，中间轴最小直径显然是安装滚动轴承的直径和。（3）轴的结构设计(1)拟定轴的装配方案(如下图所示)图6.3 中间轴轴II(2)根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）初步选择滚动轴承。因轴承同时

29、受到径向力和轴向力，故 选用单列圆锥滚子轴承，参照工作要求并根据dI-II=dV-VI33.40mm，根据GB/T 297-1994，初选圆锥滚子轴承30308，其尺寸,a=23mm,。这对轴承均采用套筒进行轴向定位，根据GB/T297-1994，30308型轴承的安装尺寸，因此取套筒与轴承端面相接处外径为。安装小圆柱斜齿轮的宽度B1=85mm，为使其右端能用轴套定位，轴段lIV-V=82mm，取轴径，则小圆柱齿轮的孔径为50mm，经验算其齿根圆与键槽底部的距离，齿轮与轴可分开制造。2)锥齿轮左端与左轴承之间采用套筒定位，试取，则轮毂宽度，取，为了使套筒端面可靠地压紧端面，此轴段应略短于轮毂长

30、，故取；齿轮的右端采用轴肩定位，轴肩高度，故取，则取轴环处的直径为，轴环宽度，。3）箱体以小圆锥齿轮中心线为对称轴，则取。（3）轴上的周向定位 圆锥齿轮的周向定位采用平键连接，按由机械设计（第八版）表6-1查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为40mm，同时为保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为；圆柱齿轮的周向定位采用平键连接，按由机械设计（第八版）表6-1查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为80mm，同时为保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为；滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合来保证的，此处选轴的尺寸公差为m6。(4)轴上圆角和倒角参照机械设计（

31、第八版）表15-2取轴端倒角为。（4）求轴上的载荷首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。图6.4 中间轴轴II弯矩图求轴上的载荷，各值列如下表：载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=-696.1NFNV1=1151NFNH2=-3428.8NFNV2=1495.9N弯矩MMH1=-41647.7NmmMH2=-220300NmmMV1=68864.3NmmMV2=-23150.3NmmMV3=31218.7NmmMV4=96118.7Nmm总弯矩扭矩TTII=253.50Nm表6.2 中间轴轴II载荷及弯矩值（5）按弯扭合成应力校核轴的强度根据上表中的数据及轴的单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应

32、力，取，轴的计算应力前已选定轴的材料为（调质），故安全合格。3、输出轴轴的设计计算已知：输出轴功率为PIII=8.58kW，转速为nIII=85.1r/min,转矩TIII=963.91Nm,大圆柱齿轮的直径为320 mm，齿宽为80mm。（1）确定输出轴上作用在齿轮上的力圆柱斜齿轮（大） （2）初步确定轴的最小直径 先初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢（调质），根据机械设计（第八版）表15-3，取，得，输出轴的最小直径为安装联轴器的直径d1-2，为了使所选的轴直径d1-2与联轴器的孔径相适应，故需同时选取联轴器型号。 联轴器的计算转矩Tca=KATIII，查机械设计（第八版）表14-

33、1，由于转矩变化很小，故取，则Tca=KATIII=1.3963910Nmm=1253083Nmm,根据GB/T 5843-2003，选GY7型凸缘联轴器，其公称转矩为1600，取半联轴器的孔径，故取，选Y型半联轴器，长度。 （3）轴的结构设计（1）拟定轴上零件的装配方案轴上零件的装配方案（见下图所示）图6.5 输出轴（低速轴）轴III（2）根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度1）为了满足半联轴器的轴向定位，1-2轴段右端需制出一轴肩，故取2-3段的直径，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故1-2段的长度应比略短些，现取。2）初步选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力

34、，可选用角接触球轴承，参照工作要求并根据，根据GB/T 292-1994，初选角接触球轴承7214C，其尺寸为，a=25.3,，而。轴承右端采用轴肩进行轴向定位，查得7214C型轴承的定位轴肩轴径，因此取；齿轮右端和右轴承之间采用套筒定位，已知齿轮轮毂的宽度为80mm，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取，取，齿轮的左端采用轴肩定位，轴肩高度，故取h=6，则轴环处的直径为。轴环宽度，取。3）轴承端盖的总宽度为20mm，根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑油的要求，求得端盖外端面与半联轴器右端面间的距离，故取；为保证圆柱斜齿轮能正对啮合，取轴段。4）根据中间轴长度及箱体以

35、小圆锥齿轮中心线为对称轴，得。（3）轴上的周向定位齿轮、半联轴器的周向定位均采用平键连接。对齿轮的定位，按d6-7由机械设计（第八版）表6-1查得平键截面，键槽用键槽铣刀加工，长为70mm，同时为保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配合为；同样，半联轴器与轴的连接，选用平键，半联轴器与轴的配合为，滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合来保证的，此处选轴的尺寸公差为m6。（4）确定轴上圆角和倒角尺寸参照机械设计（第八版）表15-2取轴端倒角-为。（4）求轴上的载荷首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。图6.6 输出轴弯矩图求轴上的载荷，各值列如下表：载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1

36、=2021.4NFNV1=2194.5NFNH2=4316.1NFNV2=186.6N弯矩MMH1=-249036.5NmmMV1=270362.4NmmMV2=10762.4Nmm总弯矩扭矩TTIII=963.91Nm表6.3 输出轴载荷及弯矩值（5）按弯扭合成应力校核轴的强度根据上表中的数据及轴的单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取，轴的计算应力轴的材料为45钢（调质），查得，故安全合格。（6）精确校核轴的疲劳强度(1)判断危险截面 14段间截面只受扭矩作用，虽然键槽、轴肩及过渡配合所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭转强度较为宽裕地确定的，所以这些截面无需校

37、核。 从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面6和7过盈配合引起的应力集中最严重；从受载的情况来看，67段中间处截面上应力最大，但应力集中不大且轴径最大，故不需校核；截面6的应力集中的影响和截面7的相近，但截面7不受扭矩作用，同时轴径也较大，故不必作强度校核。因而该轴只需校核截面6左右两侧即可。(2)截面6左侧抗弯截面系数W=0.1d3=0.1923=77868.8mm3 抗扭截面系数 WT=0.2d3=0.2923=155737.6mm3 截面6左侧弯矩M为 截面6上的扭矩 TIII=963910Nmm 截面上的弯曲应力 截面上的扭转切应力 轴的材料为45钢，调质处理。由表15-1查得。截面

38、上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按机械设计（第八版）附表3-2查取。因,，经插值后查得。又由机械设计（第八版）附图3-1可得轴的材料敏感系数为。故有效应力集中系数为 由机械设计（第八版）附图3-2及3-3的尺寸系数，扭转尺寸系数。 轴按磨削加工，由机械设计（第八版）附图3-4得表面质量系数为。 轴未经表面强化处理，即，则综合系数为 碳钢的特性系数 计算安全系数值故可知其安全。（3） 截面6右侧抗弯截面系数抗扭截面系数 截面6右侧弯矩M为 截面6上的扭矩 TIII=963910Nmm截面上的弯曲应力 截面上的扭转切应力 过盈配合处的，由机械设计（第八版）附表3-8用插值法求出，并取，于是得，

39、 。 轴按磨削加工，由机械设计（第八版）附图3-4得表面质量系数为。 轴未经表面强化处理，即，则综合系数为 碳钢的特性系数 计算安全系数值故该轴在截面6右侧的强度也是足够的。此轴因无大的瞬时过载及严重的应力循环不对称性，故可略去静强度校核。七 轴承的选择与计算1、输入轴滚动轴承校核单列圆锥滚子轴承30210，查机械设计课程设计（第五版）表12.4得则轴承内部轴向力 所以， 即 则 对减速器，由机械设计（第八版）表13-6，取动载系数fp=1.5,因大修期为4年，预期寿命为，故合格。2、中间轴滚动轴承校核 单列圆锥滚子轴承30308，查机械设计课程设计（第五版）表12.4得则轴承内部轴向力 所以

40、 即 则 对减速器，由机械设计（第八版）表13-6，取动载系数fp=1.5,因大修期为4年，预期寿命为，故合格。3、输出轴滚动轴承校核 角接触球轴承7214C，查机械设计课程设计（第五版）续表12.2得则内部轴向力 所以 即 由，查表得，。故由，查表得，。故。对减速器，由机械设计（第八版）表13-6，取动载系数fp=1.5,因P1P2，故只需校核轴承1：大修期为4年，预期寿命为，故合格。八 键连接的选择及校核计算1.输入轴上的键的校核（1）校核联轴器处的键连接 该处选用普通平键尺寸为，接触长度，载荷平稳 ，可选，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。（2）校核圆锥齿轮处的键联接 该处选用普通平

41、键尺寸为，接触长度，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。2.中间轴上的键的校核(1)校核圆锥齿轮处的键连接 该处选用普通平键尺寸为，接触长度，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。（2）校核圆柱齿轮处的键连接 该处选用普通平键尺寸为，接触长度，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。3.输出轴上的键的校核（1）校核联轴器处的键连接 该处选用普通平键尺寸为，接触长度，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。（2）校核圆柱齿轮处的键连接 该处选用普通平键尺寸为，接触长度，则键联接所能传递的转矩为：故满足要求。九 联轴器的选择1.输入轴联轴器： 查机械设计课程设计P155，取LT6型弹性套柱销联轴器42112（GB/T 4323-2002），其额定转矩250 Nm，半联轴器的孔径d1 =40mm,轴孔长度L=82mm,联轴器的轴配长度L1 =60mm.2.输出轴联轴器： 查机械设计课程设计P159，取GY7型凸缘联轴器，额定扭矩为1600其半联轴器的孔径d =