工字钢悬挑外脚手架.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流工字钢悬挑外脚手架.精品文档.目 录一 编制依据1二 工程概况及脚手架工程设计1三 组织机构及劳动力安排2四 材料及要求2五 外脚手架构造4六 节点构造9七 脚手架的设计计算13八 脚手架的搭设48九 脚手架的拆除50十 脚手架的验收与维护56十一 安全措施57十二 应急预案60一 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011。2、建筑施工安全检查标准JGJ 592012。3、本工程施工图纸4、广东省、阳江市的有关施工质量、安全、治安、环境保护等具体规定与标准。5、阳江市安全文明施工相关要求。二 工程概况及脚手架工程

2、设计1、工程概况御景豪园（二期）一标段共4栋建筑，为高层住宅楼，其中14、15号楼为25层、16、17号楼为32层建筑层高：首层为5.1m、标准层3.0m，地下面积20112，建筑高度14、15号楼为77.1m,16、17号楼为98.5m。2、脚手架工程设计结合本工程的特点，采用悬挑双排外脚手架在搭设层平面设工字钢悬挑并加设钢丝绳斜拉加固。14、15#楼建筑高度为77.1m的分四段搭设采用普通型钢悬挑为主。第一段从地面至6层（标高0m17.1m），高度为17.1m采用落地式双排外脚手架; 第二段从6层16层（标高17.1m47.1m）高度为30m采用普通型钢悬挑双排外脚手架;第三段从16层屋面

3、（标高47.1m77.1m）高度为30m采用普通型钢悬挑双排外脚手架; 第四段从屋面层屋架层利用屋面楼板做基础搭设双排脚手架高度为7.5m。16、17#楼为32层建筑高度为98.5m的分五段搭设采用普通型钢悬挑：第一段地面至6层（标高017.5m）搭设高度17.5m采用落地式双排外脚手架;第二段616层（标高17.5m47.5m）搭设高度30m采用普通型钢悬挑双排脚手架;第三段1626层（标高47.5m77.5m）搭设高度30m采用普通型钢悬挑双排脚手架;第四段26屋面（标高77.5m98.5m）搭设高度30m采用普通型钢悬挑双排脚手架;第五段从屋面层屋架层利面屋面楼板做基础搭设双排脚手架高度

4、为7.5m。外排栅在第8层、18层、28层各设一道外挑安全档板，挡板外挑约2米，用竹铺满，竹面铺一层密眼安全网。三 组织机构及劳动力安排1、组织机构如下：2、主要人员安排如下：（1）施工员4名：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。（2）安全员2名：主要负责脚手架的安全工作。（3）技术工人30人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、维护、拆除工作。（4）其他配合人员20人：主要负责协助操作人员对钢管、扣件的运输工作。四 材料及要求1、采用 钢管483.5，符合直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB

5、/T700）中Q235-A级的规定，最长钢管6.0m，另备配套短管，单根钢管重量不大于25Kg。钢管上严禁打孔。2、扣件，包括直角扣件、旋转扣、接头扣件等，符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，在螺栓拧紧力矩达到65N*m时，不得发生破坏，并有出厂合格证。3、采用HPB300钢筋8厘焊接网脚手板，脚手板材质、焊接应符合规范要求。4、脚手架工程中使用的其他钢材（连墙件）符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。5、安全网：1）密目网要四证齐全（包括安全监督管理部门准用证），要有阻燃性能，其续燃，阻燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。2）每10CM10CM

6、100CM2的面积上，有2000以上网目。3）密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5KG重的钢管（管径48-51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。4）密目安全立网必须新购或8成新，完好整洁、无破损、无补丁。5）安全兜网（平网），材质符合国家标准要求，进场要有检验合格证。五 外脚手架构造本工程采用扣件式双排钢管（483.5）脚手架进行搭设。一、 脚手架设计尺寸：立杆纵距a=1.5m，立杆横距b=0.9m，步距h=1.8 m。二、 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板布置：布置图见附图（一）纵向水平杆构造1 纵向水平杆设置在立杆内侧，杆件长度不小于3跨

7、即不小于4.5m；2 纵向水平杆采用对接扣件连接或采用搭接。1）两根相邻纵向水平杆的对、搭接接头不宜设置在同步或同跨内，不同跨或不同步两个相邻接头大水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3，即不大于500mm。2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3）采用钢筋焊接网脚手板，纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用胶条固定在立杆上，即小横杆在上，大横杆在下。（二）横向水平杆构造1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm，

8、靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4,且不应大于500mm，此处外伸长度设计为150mm，外伸端头距墙面150mm。横向水平杆向外架外侧伸出长度统一为150mm（从立杆外皮算起）。2 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2，此处作业层上非主节点处的横向水平杆间距设计为750mm。（三）脚手板的设置1 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面150mm；2 钢筋网焊接脚手板设置在纵向水平杆上，严防倾翻。三、立杆设置1 每根立杆底部设置底座或垫板。2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上坡不大于200mm处的立杆上。横向

9、扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头的中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，此处取600mm。2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5 双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。四、门洞 1、门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁

10、架结构型式，斜杆与地面的倾角在4560之间，此处取50。由于步距大于纵距，按规范采用B型门洞（挑空一根立杆）。2、 门洞桁架的构造除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆。3、 门洞桁架下的两侧立杆设为双杆立杆，副立杆高度应高于门洞12步。4、 门洞桁架中伸出的上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点的扣件。5、在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆与墙面夹角不大于30度，并应支撑在建筑物的牢固部分，不得支撑在窗台板、窗檐、线脚等地方，墙内大横杆两端都必须伸过门窗洞口两侧不小于25cm，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要搭设防护栏杆；五、剪刀撑与横向斜撑1、

11、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。2、 剪刀撑的设置。1）剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560之间，此处取50,即一条剪刀撑斜杆跨越的步距数与跨度数刚好相等，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。底部斜杆的下端应支承在垫块或垫板上，严禁悬空。2）高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。3）高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。5）剪刀斜撑杆应用旋

12、转扣件固定在与之交接的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3、 横向斜撑的设置1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑固定。2）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。六 、安全通道（安全防护棚）为防止高空坠物伤人，结构施工自二层起，凡人员进出的通道口或机械设备上方。采用钢管搭设安全通道（安全防护棚）。安全防护棚要满铺一层模板和一层安全网，侧面用模板做防护栏板。通道高度3.23.6m，长度根据现场情况即需要防护区域决定。八、洞口防护栏杆九、楼梯、楼层

13、和阳台防护示意图六 节点构造一、连墙件设置1、连墙件设置形式详后相关附图。2、连墙件按二步三跨进行设置，即连墙件水平间距4.5米、垂直间距3.6米。如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。3、连墙件的布置：1）宜靠近主节点设置（即立杆与大小横杆连接处），偏离主节点的距离不应大于300mm；2）应从第一步纵向水平杆处开始设置，当设置有困难时，应采取其它可靠措施固定；3）宜优先采用菱形布置，上下错开，也可采用方形、矩形布置；4）对于高度在24m以下的双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。5）对于高度24m以上的双排

14、脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。6）连墙件的构造：A 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；B 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应小于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。7）当脚手架下部暂不能设置连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。二、其它相关节点如后附图：檐口挑架作法外架阳

15、角转角处加强处理：七 脚手架的设计计算一、取高度（16、17栋正负零六层）为17.5m采用落地式双排脚手架搭投（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.15m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工

16、层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东阳江，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.25，计算立杆稳定性时取0.75，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:9；5.地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基

17、础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.09=0.15 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.

18、40.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.151.52+0.101.261.52 =0.311 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.151.52-0.1171.261.52 =-0.366 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进

19、行强度验算： =Max(0.311106,0.366106)/4730=77.378 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 77.378 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.09=0.125 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.12515004/(1002.06105113600)+0.99

20、00.915004/(1002.06105113600) = 2.111 mm；大横杆的最大挠度 2.111 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2

21、+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.135)+1.4 1.35 = 2.116 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0350.92/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1160.9/3 = 0.635 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.639 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.639106/4

22、730=135.099 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.099 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0359004/(3842.06105113600) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.135+1.35 = 1.538 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2

23、- 4l2/9)/72EIpmax = 1538.1900(39002-49002/9 ) /(722.06105113600) = 1.701 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.701 = 1.714 mm；小横杆的最大挠度为 1.714 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc

24、 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0350.9/2=0.016 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.016+0.202)+1.42.025=3.161 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包

25、括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8017.50 = 2.700kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(0.9+0.1)/2 = 2.126 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.517.5 = 0.131

26、kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.97 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.97+ 0.851.44.05= 11.984 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.97+1.44.05=12.834kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 -

27、基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.75 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.75； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.750.750.693 = 0.273 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2731.51.82/10 = 0.158 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f

28、立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.984 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.834kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的

29、结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11983.8/(0.188450)+157810.913/4730 = 175.016 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.016 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12834.3/(0.188450)=151.706 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.706 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm

30、2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.27 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.158

31、 /(1.4 0.85) = 0.133 kNm；Hs =( 0.1884.510-4205103-(1.23.27+0.851.4(4.05+0.1884.51000.133/4.73)/(1.20.125)=38.575 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 38.575 /(1+0.00138.575)=37.142 m；H= 37.142 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =37.142 m。脚手架单立杆搭设

32、高度为17.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.25，s0.693，00.75，Wk = 0.7zs0=0.7 1.250.6930.75 = 0.455 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.8

33、76 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.876 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 150/15.9的结果查表得到 =0.976，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9764.510-4205103 = 90.036 kN；Nl = 11.876 Nf = 90.036,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.876小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接

34、示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =59.919 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.984 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=59.919kPa fg=160 kPa 。地基承载力满足要求！十、混凝土板强度验算单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=17.453+2.7=20.153kN；混凝土

35、板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.420.153/(1.50.9)(0.93)/(0.4933.3)+2=14.432kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=4.5kN/m2；GB=GB+QB/2=4.5+14.432/2=11.716kN/m2；GQ=GB+QB=4.5+14.432=18.932kN/m2；QB= QB/2=14.432/2=7.216kN/m2；四边铰支：mq1=0.045；mq2=0.036；四边固定：m1=0.022；m2=0.017；m1= -0.058

36、；m2=-0.054；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=6.01kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=5.12kN/m2；M1=m1GQBc2=-9.903kN/m2；M2=m2GQBc2=-9.179kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边

37、缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.5392.500360.00/(1.00100012030.00)360.000392.50120/1000000=13.299kNm；M

38、2=0.80M2U=0.801.001-0.5392.500360.00/(1.00100013030.00)360.000392.50130/1000000=14.429kNm；M1=0.80M1u=0.80360.00392.500(120-20)/1000000=11.304kNm；M2=0.80M2u=0.80360.00392.500(130-20)/1000000=12.434kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。二、取搭设高度30m的16号工字钢悬挑双排外脚手架计算（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 m

39、，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.15 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东阳江，基本风压0.75 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.25，计算立杆稳定性时取0.75，风荷载体型系数s

40、为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:16 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳

41、与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.15 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4

42、0.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1541.52+0.101.261.52 =0.311 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.52-0.1171.261.52 =-0.366 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值

43、进行强度验算： =Max(0.311106,0.366106)/5080=72.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.047 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.12815004/(1002.06105121900)+0.9

44、900.915004/(1002.06105121900) = 1.972 mm；大横杆的最大挠度 1.972 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.35 = 2.121 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2