建筑结构的总信息.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流建筑结构的总信息.精品文档. | 公司名称: | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2014年6月20日16时15分 | | 文件名: WMASS.OUT | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2014/ 6/20 | 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算 风荷载

2、计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷

3、载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30 地面粗糙程度: B 类 结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.27 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.27 是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 6 各段体形系数: USi =

4、1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 6 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 4 剪力墙的抗震等级: NW = 2 钢框架的抗震等级: NS = 2 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的

5、阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑双向地震扭转效应: 是 按主振型确定地震内力符号: 是 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到5层 柱、墙活荷载是否折减 折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙

6、梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.

7、5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300

8、 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 作为刚域 柱端在

9、梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20

10、 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系

11、数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 * 各层的质量、质心坐标信息 * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 6 1

12、 -16.138 5.242 16.300 103.7 0.9 0.0 0.08 5 1 -2.863 0.776 13.600 1209.4 149.9 0.0 0.99 4 1 -2.933 0.803 10.900 1010.2 360.6 0.0 1.00 3 1 -2.933 0.803 8.200 1010.2 360.6 0.0 0.99 2 1 -2.934 0.801 5.500 1029.3 360.6 0.0 2.93(1.5) 1 1 -2.035 1.194 2.000 471.0 3.6 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 1236.178 恒载产生的总质

13、量 (t): 4833.777 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 6069.955 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * 各层构件数量、构件材料和层高 * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 155(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.000 2.000 2( 2) 1 504(30/

14、360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 3.500 5.500 3( 2) 1 504(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 8.200 4( 2) 1 504(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 10.900 5( 3) 1 454(30/ 360) 78(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 13.600 6( 4) 1 23(30/ 360) 15(30/ 360) 0(30/ 360) 2.700 16.300 * 风荷载信息 * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载

15、Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 6 1 35.95 36.0 97.1 163.38 163.4 441.1 5 1 37.75 73.7 296.1 147.36 310.7 1280.1 4 1 33.67 107.4 586.0 131.56 442.3 2474.3 3 1 30.71 138.1 958.8 120.21 562.5 3993.1 2 1 36.79 174.9 1570.9 144.29 706.8 6466.9 1 1 18.59 193.5 1957.8 73.16 780.0 8026.9 各楼层偶然偏心信息 层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05

16、 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05 4 1 0.05 0.05 5 1 0.05 0.05 6 1 0.05 0.05 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2) 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.39 2 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.39 3 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.39 4 1 1489.31 -3.53 0.75 75.5

17、3 20.81 75.65 20.39 5 1 1489.31 -3.53 0.75 75.53 20.81 75.65 20.39 6 1 36.37 -11.50 6.32 128.58 18.06 128.66 17.48 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2) 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 318.66 1.00 2 1 933.25 2.93 3 1 920.41 1.00 4 1 920.41 1.01 5 1 912.68 0.99 6 1 2877.46 3.15 计算信息 计算日期 : 2014. 6.20

18、开始时间 : 9:18:23 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2014. 7.22 时间 : 9:18:56 总用时 : 0: 0:33 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率

19、 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -2.03

20、53(m) Ymass= 1.1941(m) Gmass(活荷折减)= 478.1676( 474.5851)(t) Eex = 0.0414 Eey = 0.0234 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 3.4758 Raty1= 3.9565 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.8796E+06(kN/m) RJY1 = 6.8796E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.5794E+06(kN/m) RJY3 = 1.4906E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/

21、m) Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -2.9342(m) Ymass= 0.8005(m) Gmass(活荷折减)= 1750.4934( 1389.8898)(t) Eex = 0.0057 Eey = 0.0077 Ratx = 0.5714 Raty = 0.5714 Ratx1= 0.7430 Raty1= 0.8340 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 RJX1 = 3.9312E+06(kN/m) RJY1 = 3.9312E+06(k

22、N/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 3.8837E+05(kN/m) RJY3 = 3.5026E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= -2.9326(m) Ymass= 0.8027(m) Gmass(活荷折减)= 1731.3835( 1370.7799)(t) Eex = 0.0057 Eey = 0.0078 Ratx = 1.2963 Raty = 1.2963 Ratx1= 1.3829 Raty1= 1.3894 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 5.0960E+06(kN/m) RJY1 = 5.0960E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 6.4712E+05(kN/m) RJY3 = 5.2386E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= -3.0771(m) Ystif= 0.6058(m) Alf = 45.0000(Degree)