《钢结构设计规范》修订.ppt

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1、钢结构设计规范修订钢结构设计规范修订第一页，共112页。l 增加提到有关规范名称，如荷载规范、冷弯薄壁增加提到有关规范名称，如荷载规范、冷弯薄壁型钢结构技术规范、抗震规范（包括型钢结构技术规范、抗震规范（包括建筑抗震设建筑抗震设计规范计规范、构筑物抗震设计规范构筑物抗震设计规范、中国地震动中国地震动参数区划图参数区划图）等。但防火规范是在第）等。但防火规范是在第8章章8.9.4条条中提到。中提到。l 焊缝质量级别如何取用，放焊缝质量级别如何取用，放7.1.17.1.1条。条。第二页，共112页。l 按新规定增加此一章。主要列出按新规定增加此一章。主要列出建筑结构设计术建筑结构设计术语和符号标准

2、语和符号标准（GB/T50083-97GB/T50083-97）中没有的术语）中没有的术语（如腹板（如腹板“通用高厚比通用高厚比”等），但符号列出较全。等），但符号列出较全。第三页，共112页。l 新增加了新增加了 3.2节节 荷载和荷载效应计算荷载和荷载效应计算l 3.2.13.2.1条条 修订后的荷载规范将屋面均布活荷载标准值统一规定修订后的荷载规范将屋面均布活荷载标准值统一规定为为0.5kN/m0.5kN/m2 2（原规定分（原规定分0.30.3、0.50.5、0.7kN/m0.7kN/m2 2三级），但注明三级），但注明“对对不同结构可按有关设计规范作不同结构可按有关设计规范作0.2k

3、N/m0.2kN/m2 2的增减的增减”。所以本规范。所以本规范在本条注明了在本条注明了“对支承轻屋面的构件或结构，当仅有一个可对支承轻屋面的构件或结构，当仅有一个可变荷载且受荷面积超过变荷载且受荷面积超过60m60m2 2时，取时，取0.3kN/m0.3kN/m2 2 ” ；对重屋面由于增；对重屋面由于增加了以永久荷载为主的组合，不再提高屋面活荷载。加了以永久荷载为主的组合，不再提高屋面活荷载。第四页，共112页。l 3.2.13.2.1条条 结构的重要性系数结构的重要性系数 0 0，统一标准统一标准7.0.37.0.3条条注注“对设计工作寿命为对设计工作寿命为2525年的结构构件，各结构规

4、年的结构构件，各结构规范可根据各自情况确定范可根据各自情况确定 0 0值值”。本规范根据工作寿命。本规范根据工作寿命5050年时年时 0 01.01.0，工作寿命，工作寿命5 5年时年时 0 00.90.9，故规定工作，故规定工作寿命寿命2525年取年取 0 00.950.95。第五页，共112页。l 3.2.2条 原规范对重级工作制吊车梁，将荷载规范规定的横向水平荷载乘以增大系数以考虑吊车的摇摆力。现改为按下式计算：HK= Pkmax式中Pkmax为吊车轮压标准值；系数0.1（一般软钩），0.15(抓斗、磁盘)和0.2（硬钩）。 根据起重机设计规范（GB3811-83），按吊车利用等级（即循

5、环次数，分为U0-U9等10级）和载荷状态（载荷谱系数Kp有轻、中、重、特重等4级）综合划分吊车工作级别为A1A8级。本规范所指轻级工作制即A1A2级；中级为A4A5级；重级为A6A8级（其中A8为特重级）。第六页，共112页。 3.2.8条 “对 0.1的框架结构（一般指无支撑纯框架）宜采用二阶弹性分析”。此处N为所计算楼层各柱轴压力之和；H为所计算楼层及以上各层水平力之和；h为所计算楼层的高度；u为所计算楼层按一阶分析的层间侧移，此处可用位移容许值u代替。a采用二阶分析时，应在每层柱顶附加考虑假想水平力Hni：hHUNsiyninQH12 . 0250第七页，共112页。l式中，式中，Qi

6、为第为第i楼层的总重力荷楼层的总重力荷载设计值；载设计值；ns为框架总层数；为框架总层数； y为钢材强度影响系数；为钢材强度影响系数；Q235钢，钢， y =1.0；Q345钢，钢， y =1.1；Q390钢，钢， y =1.2；Q420钢，钢， y =1.25。第八页，共112页。b. 采用二阶分析时，框架柱的计算长度系数1.0。c. 规范提出了采用二阶弹性分析时，杆端弯矩的近似计算方法 M2M1b+2i M1s式中 2i M1b 、M1s 分别为框架无侧移或有侧移时按一阶弹性 分析求得的杆件端弯矩； 2i 考虑二阶效应第i层杆件的侧移弯矩增大系数。hHuN11第九页，共112页。l3.3.

7、1条条 增加使用钢材的牌号（原规范有增加使用钢材的牌号（原规范有3 3号钢、号钢、16Mn、15MnV）现为：现为： Q235 ( (相当于作废的旧标准的相当于作废的旧标准的3 3号钢号钢) ) Q345 ( (相当于作废的旧标准的相当于作废的旧标准的16Mn、12MnV、14MnNb、16MnRE、18Nb) ) Q390 ( (相当于作废的旧标准的相当于作废的旧标准的15MnV、15MnTi、16MnNb) ) Q420 ( (相当于作废的旧标准的相当于作废的旧标准的15MnVN、14MnVTiRE) ) 其中，其中，15MnVN曾曾用于九江长江大桥（栓焊铁路桥）。用于九江长江大桥（栓焊铁

8、路桥）。第十页，共112页。3.3.5条 增加Z向钢，厚板容易出现层状撕裂，这对沿厚度方向受拉的接头来说是很不利的，因而需要采用厚度方向性能钢材。 我国建筑抗震设计规范和建筑钢结构焊接技术规程中均规定厚度大于40mm时应采用厚度方向性能钢材。3.3.6条 增加耐候钢，第十一页，共112页。l 钢材强度设计值为钢材强度设计值为fy/ R。 R为抗力分项系数，对为抗力分项系数，对Q235钢，钢， R =1.087；对；对Q345、Q390和和Q420钢，钢， R1.111。这样对。这样对Q345钢来钢来说，比原规范的说，比原规范的16Mn（ R1.087）强度设计值有所降低。原因）强度设计值有所降

9、低。原因为：为： Q345钢包括旧标准的钢包括旧标准的5种钢材，统计资料不足；种钢材，统计资料不足； 近年来发现近年来发现16Mn钢质量不理想，稍厚（当钢质量不理想，稍厚（当t20 mm）就容易分层。）就容易分层。第十二页，共112页。 钢材厚度增加到100mm（原规范3号钢50mm，16Mn和15MnV钢36mm），这是为了与轴压d曲线相呼应。其实，厚板的统计资料尚不够充分。 普通螺栓的A、B级，根据GB5782-86，其材料不是3号钢，而是8.8级，现改取ftb=400N/mm2, fvb=320N/mm2。 A、B级螺栓都是以前的“精制螺栓”，质量标准要求相同。只是A级螺栓用于d24mm

10、和L（螺栓公称长度）10d或L150mm（按较小值）；d或L较大者称为B级螺栓。 铆钉连接在验收规范GB50205中已无条文，在设计中规范中是否保留，意见不一致，现予保留。 3.4.2条 在“强度设计值折减系数”中，增加“无垫板的单面施焊对接焊缝0.85”。第十三页，共112页。l 正文为原则规定，具体数值规定在附录正文为原则规定，具体数值规定在附录A。l 受弯构件的挠度容许值考虑两种情况：受弯构件的挠度容许值考虑两种情况： VT恒载活荷载作用下的挠度容许值，主要恒载活荷载作用下的挠度容许值，主要 是观感要求是观感要求 VQ为活荷载作用下的挠度容许值，主要是为活荷载作用下的挠度容许值，主要是

11、使用要求。使用要求。l 将吊车梁挠度改为一台吊车加自重进行计算（相应挠度容许值将吊车梁挠度改为一台吊车加自重进行计算（相应挠度容许值有所调整）。理由：有所调整）。理由： 符合符合“正常使用极限状态正常使用极限状态”的要求；的要求； 与与多数国外规范相一致。多数国外规范相一致。第十四页，共112页。l 4.1.3条条 在梁局部承压强度计算中，将集中力在腹板在梁局部承压强度计算中，将集中力在腹板边缘的分布长度改为（与梁与柱刚性连接节点一边缘的分布长度改为（与梁与柱刚性连接节点一致）：致）： 式中，式中，a为集中力支承长度；为集中力支承长度；hy为梁外表面至腹为梁外表面至腹板边缘距离；板边缘距离；h

12、R为轨道的高度。为轨道的高度。 Ryhhal252第十五页，共112页。l在梁整体稳定计算中，将在梁整体稳定计算中，将 时采用的时采用的 改为改为 （与薄钢规范协调）。两者计算结果最大相差（与薄钢规范协调）。两者计算结果最大相差3.2%。6 . 0b321269. 04646. 01 . 1bbbbb282. 007. 1第十六页，共112页。l 组合梁腹板局部稳定计算有较大变动，主要有：组合梁腹板局部稳定计算有较大变动，主要有： 对原来按无限弹性计算的腹板各项临界应力作了弹塑性修正。如剪对原来按无限弹性计算的腹板各项临界应力作了弹塑性修正。如剪应力作用下，临界应力取值如图应力作用下，临界应力

13、取值如图1 1所示。所示。 原各种应力共同作用下的临界条件公式来源于完全弹性条件，原各种应力共同作用下的临界条件公式来源于完全弹性条件，新的公式新的公式（4.3.3-1）等参考了澳大利亚规范等资料，适合于弹等参考了澳大利亚规范等资料，适合于弹塑性修正后的临界应力。塑性修正后的临界应力。 无局部压应力且承受静力荷载的焊接工字形载面梁，规定按新增无局部压应力且承受静力荷载的焊接工字形载面梁，规定按新增加的加的4.4节利用屈曲后强度设计。节利用屈曲后强度设计。第十七页，共112页。4.3.3、4.3.4、4.3.5条 主要修订内容：（1）单项临界应力cr， cr，c,cr各有三个计算公式，例如计算

14、cr为4.3.3-3a、b、c三个公式。其中a式的临界应力等于强度设计值fv；而c式为完全弹性的临界应力，与88规范的规定相当；b式则为弹性到屈服之间的过渡。公式采用了国际通行的表达方式，采用通用高厚 作为参数（见图），即当 (a)当 (b)当 (c)crvysf/vcrsf,8 . 0 时vscrsf)8 . 0(59. 01 ,2 . 18 . 0时2/1 . 1,2 . 1svcrsf时第十八页，共112页。第十九页，共112页。式中 为用于腹板受剪计算时的通用高厚比， 为钢材抗剪屈服强度，等于 ； 为腹板抗剪临界应力。弹性范围 ，用设计值表达 。根据弹性稳定求得的临界应力 ，可求得 :

15、当a/ho1.0时,当a/ho1.0时, crvysf/vyf3/yfcr2/svycrf2/1 . 1svcrfcrs235)/(34. 5441/2yowosfahth235)/(434. 541/2yowosfahth第二十页，共112页。其它，在弯曲正应力作用下的临界应力cr和在局部压应力作用下的临界应力c,cr情况与cr类似。只是在确定cr时，屈曲系数取=23.9，但腹板边缘的嵌固系数取为=1.66（受压翼缘扭转受到约束，如连有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时）或1.23（受压翼缘扭转未受到约束时），代替了原规范的单一约束系数1.61。（2）各种应力共同作用下的计算式，新旧规范有较大区别

16、，例如仅有横向加劲肋时： （旧规范）0 . 12,2crcrcccr第二十一页，共112页。 （新规范） 旧规范计算式中，分母cr、c,cr、cr均可超过屈服强度。假定钢材是无限弹性的，加劲肋的间距由构造要求控制，问题不大。但不适合于弹塑性修正后的临界应力。新规范的计算式较能适应新规定的经弹塑性修正的临界应力。 当有纵向加劲肋时或甚至还有短加劲肋的计算方法，均参考了国外标准的规定。0 . 122,crcrcccr第二十二页，共112页。l4.4.1条条 （1 1）本节条款不适用于吊车梁，因有关资料不充分，）本节条款不适用于吊车梁，因有关资料不充分，多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹。多次

17、反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹。（2）梁腹板受剪屈曲后强度计算，利用了张力场概念。使极限剪力梁腹板受剪屈曲后强度计算，利用了张力场概念。使极限剪力大于屈曲剪力。精确确定张力场剪力值需要算出张力场宽度，比大于屈曲剪力。精确确定张力场剪力值需要算出张力场宽度，比较复杂，为简化计算，条文采用了相当于下限的近似公式。较复杂，为简化计算，条文采用了相当于下限的近似公式。（3）利用腹板屈曲后强度，即使利用腹板屈曲后强度，即使h0/tw很大，一般也不再考虑设置纵向很大，一般也不再考虑设置纵向加劲肋。而且只要腹板的抗剪承载力不低于梁的实际最大剪力，加劲肋。而且只要腹板的抗剪承载力不低于梁的实际最大剪力，

18、可只设支承加劲肋，而不设置中间横向加劲肋。可只设支承加劲肋，而不设置中间横向加劲肋。第二十三页，共112页。（4）利用腹板屈曲后强度后，梁的抗弯承载力有所降低，但降低不多，对Q235钢的梁来说，当h0/tw=200（受压翼缘扭转受到约束）或h0/tw=175（受压翼缘扭转未受约束），抗弯承载力只下降5%以内。（5）规范提出的计算公式（4.4.1-1）与欧洲规范EC3相同，即基本计算式： (a)当M/Mf 1.0时, VVU (b)当V/Vu0.5时, MMeu (c)0 . 115 . 02feufuMMMMVV第二十四页，共112页。式中 M、V所计算区格内同一截面处梁的弯矩和剪 力设计值。

19、由于这是强度计算，不能像计 算腹板稳定那样，取为区格内的平均值； Mf梁两翼缘所承担的弯矩设计值，对双轴对 称截面梁Mf=Afh1f（Af为一个翼缘截面积； h1为两翼缘轴线间距离），规范的Mf计算式 是考虑两翼缘截面不等的情况； Vu、Meu梁抗剪和抗弯承载力设计值。 腹板屈曲后的抗剪承载力Vu应为屈曲剪力与张力场剪力之和，根据理论和试验研究，抗剪承载力设计值Vu可用下列公式计算：第二十五页，共112页。当s0.8时 Vu=hotwfv (a)当0.81.2时 Vu=hotwfv/s1.2 (c)式中 s用于抗剪计算的腹板通用高厚比。当a/ho1.0时，=4+5.34(ho/a)2；当a/h

20、o1.0时，5.34+4(ho/a)2。如果只设置支承加劲肋而使a/ho甚大时，则可取5.34。23541/ywocrysfthf第二十六页，共112页。 腹板屈曲后的抗弯承载力Meu腹板屈曲后考虑张力场的作用，抗剪承载力有所提高，但由于弯矩作用下腹板受压区屈曲后，使梁的抗弯承载力有所下降我国规范采用有效截面的概念来计算梁的抗弯承载力。 假定腹板受压区有效高度为hc，等分在hc的两端，中部则扣去（1-）hc的高度，梁的中和轴也有下降。现假定腹板受拉区与受压区同样扣去此高度，这样中和轴可不变动，计算较为简便。hc为腹板受压区的高度。第二十七页，共112页。梁截面惯性矩为（忽略孔洞绕本身轴惯性矩）

21、：梁截面模量折减系数为：上式是按双轴对称截面塑性发展系数x=1.0得出的偏安全的近似公式，也可用于x=1.05和单轴对称截面。梁的抗弯承载力设计值为：wcxcwcxxethIhthII32)1 (21)2()1 (2xwcxxexxeeIthIIWW2)1 (13fWMxexeu第二十八页，共112页。有效高度系数，与计算局部稳定中临界应力 一样以通用高厚比 作为参数，也分为三个阶段，分界点也与计算 相同，即当 时， (a)当 (b)当 (c)通用高厚比b仍按局部稳定计算中公式计算，即 （受压翼缘扭转受到约束）或 （梁受压翼缘未受到约束） 任何情况，以上公式中的截面数据Wx、Ix以及hc均按截

22、面全部有效计算。crcrybf/cr85. 0b0 . 1)85. 0(82. 01,25. 185. 0bb时bbb/ )/2 . 01 (,25. 1时235177/2ywcbfth235153/2ywcbfth第二十九页，共112页。4.4.2条 考虑腹板屈曲后强度的加劲肋（1）只设横向加劲肋（支承加劲肋和剪力较大区的中间横向加劲肋），但不允许在腹板单侧设置。张力场对横向加劲肋的作用有竖向和水平两个分力，对中间横向加劲肋所受轴心压力规定为：s=Vuhotwcr+F式中，Vu即腹板屈曲后的抗剪承载力； cr为临界剪应力；F为承受的集中荷载。上式比理论值偏大，以考虑张力场张力的水平分力的不利

23、影响。（2）梁的支座加劲肋还承受张力场斜拉力水平分力Ht（参见规范公式4.4.22）。这样梁端构造有两个方案可供选择：第三十页，共112页。方案一：为了增加抗弯能力，在梁外端加设封头板（图a）。可采用下列方法之一进行计算：将封头板与支座加劲肋之间视为竖向压弯构件，简支于梁上下翼缘，计算其强度和稳定；将支座加劲肋按承受支座反力R的轴心压杆计算，封头板截面积则不小于Ac=3h0Ht/(16ef)，式中e为支座加劲肋与封头板的距离；f为钢材强度设计值。第三十一页，共112页。方案二：缩小支座加劲肋和第一道中间加劲肋的距离a1(图b)，使a1范围内的 ，此种情况的支座加劲肋就不会受到Ht的作用。这种对

24、端节间不利用腹板屈曲后强度的办法，为世界少数国家（如美国）所采用。实际应用发现方案二比方案一优点多，可惜规范条文中只有方案一。方案二可参见陈绍藩钢结构设计原理（第二版）（1998年，科学出版社）一书中的7.4.5段。 )8 . 0(svcrf即第三十二页，共112页。5.1 轴心受力构件轴心受力构件l 5.1.2条条 轴心压杆的整体稳定轴心压杆的整体稳定 （1）原规范将）原规范将t 40mm的轴压构件稳定归入的轴压构件稳定归入c曲线，不确切。现作了专曲线，不确切。现作了专门规定，参见规范表门规定，参见规范表5.1.2-2。还增加了。还增加了d类截面的类截面的值（值（d曲线）。实曲线）。实际上际

25、上t 40mm的轴压构件，视截面形式和屈曲方向，有的轴压构件，视截面形式和屈曲方向，有b、c、d三类。三类。第三十三页，共112页。（2）单轴对称截面绕对称轴的失稳是弯扭失稳。原规范视为弯曲失稳归入b曲线，或降低为c曲线。西建科大建议，截面类别的划分只考虑截面形式和残余应力的影响，将弯扭屈曲按弹性方法用换算长细比换算为弯曲屈曲：根据弹性稳定理论，换算长细比为式中 z扭转屈曲换算长细比； 2/122202022222/1421zyzyzyie22202/7 .25/wwtzlIIAi第三十四页，共112页。 对剪心的极回转半径； eo剪心至形心距离。为简化计算，对单角钢和双角钢形截面建议了yz的

26、近似计算式。 0i222020yxiiei第三十五页，共112页。5.1.7条 减小受压构件自由长度的支撑力原取用压杆的偶然剪力，现改为：（1）单根柱柱高中点有一道支撑 Fb1=N/60支撑不在柱中央（距柱端 l） 有m道支撑 )1 (2401NFb) 1(30mNFbm第三十六页，共112页。（2）支撑多根柱时支撑力 各柱压力相同时 式中，n为被撑柱根数。（3）以前对支撑一般按容许长细比控制截面，不计算承载力。现在，对支持多根柱的支撑应注意计算其承载力。)4 . 06 . 0(60nNFbn)4 . 06 . 0(60nNFibn第三十七页，共112页。l本节本节作了一些局部修改，如：作了一

27、些局部修改，如：（1）将取塑性发展系数）将取塑性发展系数 x= y=1.0的条件由的条件由“直接承受动力荷载直接承受动力荷载”缩小缩小范围为范围为“需要计算疲劳需要计算疲劳”的拉弯、压弯构件。的拉弯、压弯构件。（2）原规范中）原规范中N/NEx，N为设计值，为设计值，NEx为弹性极限值，按理应将为弹性极限值，按理应将NEx除以抗力分项系数除以抗力分项系数 R，故将，故将N/NEx改为改为N/N Ex，注明，注明N Ex为参数，其为参数，其值为值为NEx/ RNEx/1.1。（3）等效弯矩系数，无横向荷载时）等效弯矩系数，无横向荷载时 mx(或或 tx) =0.65+ 0.35M2/M1，取消，

28、取消“不得小于不得小于0.4”的规定。的规定。第三十八页，共112页。（4）弯矩作用平面外稳定计算式改为 为调整系数，箱形截面 =0.7，其它截面 =1.0，以避免取箱形截面 的概念不清现象。规范规定上式中的 “按5.1.2条确定”，即表示弯矩作用于对称轴平面的单轴对称截面， 应按考虑扭转效应的换算长细比 确定，这必然增加不少计算工作量。11xbXyWMAN4 . 1byyyz第三十九页，共112页。l5.3.2条条 有关交叉腹杆在桁架平面外的计算长度，参考德国规范对压杆列出有关交叉腹杆在桁架平面外的计算长度，参考德国规范对压杆列出4种情况（所计算杆内力为种情况（所计算杆内力为N，另一杆内力为

29、，另一杆内力为N0）：）： 当当 时（条文中为时（条文中为 不一定等于不一定等于 的计算式）：的计算式）：lNo为压力，不中断，为压力，不中断，lo=l （与原规范相同）与原规范相同）lNo为压力，中断，为压力，中断，lo=1.35 l （原规范不允许）（原规范不允许）lNo为拉力，不中断，为拉力，不中断， lo=0.5l （与原规范相同）（与原规范相同）lNo为拉力，中断，为拉力，中断，lo=0.5l （原规范为原规范为0.7 l）NNooNN第四十页，共112页。5.3.3条 确定框架柱在框架平面内的计算长度时分为（1）无支撑纯框架 按一阶弹性分析计算内力时，计算长度系数 ，用有侧移框架柱

30、的表查得： 采用二阶弹性分析方法计算内力时，取 。（2）有支撑框架 强支撑框架支撑结构（支撑桁架、剪力墙等）的侧移刚度满足式中 Sb产生单位侧倾角的水平力； 层间所有柱用无侧移框架柱和有侧移 框架柱计算长度算得的轴压杆稳定承载力之和。10 . 1)2 . 1 ( 3oibibNNSoibiNN,第四十一页，共112页。 弱支撑框架Sb不满足上式时，柱的稳定系数为式中 、 按无侧移和有侧移框架柱算得的稳 定系数。经规范管理组组织试算证明：只要框架中有支撑，即使用不粗的钢筋作交叉支撑也能满足强支撑框架的要求。 )2 . 1 (3)(1oibibooNNS1o第四十二页，共112页。5.3.6条 为

31、新增条文（1）考虑有摇摆柱时，框架柱值的增大系数。（2）提出“考虑同层或其它层柱承载力有富裕时对所计算柱的支持作用”和“梁与柱半刚性连接时，确定 值应考虑连接特征”的原则性条文。（3）梁与柱半刚性连接，确定柱的计算长度 时，应考虑节点特性。5.3.8条、5.3.9条 增加对跨度等于和大于60m桁架杆件的容许长细比的规定，这是根据近年大跨度桁架的实践经验作的补充规定。第四十三页，共112页。l5.4.4条条 轴心受压轴心受压T形截面腹板原规定宽厚比形截面腹板原规定宽厚比 ，对剖分，对剖分T型钢来说太严，经西建科大试验研究，型钢来说太严，经西建科大试验研究，对对T型钢腹板的宽厚比限制改为：型钢腹板

32、的宽厚比限制改为： 轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件l热轧热轧T型钢，型钢， l焊接焊接T型钢，型钢， yf/235)1 . 010(yf/235)2 . 015(yf/235)17. 013(第四十四页，共112页。 弯矩使腹板自由边受压的压弯构件当当后者（腹板自由边受压），由于未作新的研究工作，仍保留原规范的规定。yof/23515,0 . 1 时yof/23518,0 . 1 时第四十五页，共112页。l1对附录对附录F（原附录五）的疲劳分类表中项次（原附录五）的疲劳分类表中项次5“梁翼缘焊缝梁翼缘焊缝”原规定原规定为二级，但根据为二级，但

33、根据“施工验收规范施工验收规范”，角焊缝因内部探伤不，角焊缝因内部探伤不准确，不能达到二级。吊车梁受拉翼缘常用角焊缝，这就准确，不能达到二级。吊车梁受拉翼缘常用角焊缝，这就产生了矛盾。现增加规定了产生了矛盾。现增加规定了“三级焊缝，但外观检查符合三级焊缝，但外观检查符合二级二级”的疲劳类别。的疲劳类别。l2问题问题（1）不出现拉应力的部位可不计算疲劳。但对出现拉应力的部位，例）不出现拉应力的部位可不计算疲劳。但对出现拉应力的部位，例如如 、 和和 、 两种应力循环，都是两种应力循环，都是150，疲劳强度相同，显然不，疲劳强度相同，显然不合理。合理。（2）螺栓受拉时螺纹处的应力集中很大，疲劳强度

34、很低，常有疲）螺栓受拉时螺纹处的应力集中很大，疲劳强度很低，常有疲劳破坏的实例，但规范没有规定，应予补充。劳破坏的实例，但规范没有规定，应予补充。140min10max10min140max第四十六页，共112页。7.1 焊缝连接l7.1.1条条 有关焊缝质量等级的选用，是设计规范的新增条文。焊缝质有关焊缝质量等级的选用，是设计规范的新增条文。焊缝质量等级是原量等级是原钢结构工程施工及验收规范钢结构工程施工及验收规范GBJ205-83首先提首先提到的，不过它只提到一、二、三级焊缝的质量标准，并未提到到的，不过它只提到一、二、三级焊缝的质量标准，并未提到何种情况需要采用何级焊缝，而原设计规范何种

35、情况需要采用何级焊缝，而原设计规范GBJ17-88也没有明确也没有明确规定，导致一些设计人员对焊缝质量等级提出不恰当要求，影响工程质量或规定，导致一些设计人员对焊缝质量等级提出不恰当要求，影响工程质量或者给施工单位造成不必要的困难。者给施工单位造成不必要的困难。第四十七页，共112页。 焊缝质量等级的规定，大部份在设计规范有关条文或表格中已有反映，但不全面不集中，现集中为一条较为直观明确。（1）在需要计算疲劳结构中的对接焊缝（包括T形对接与角接组合焊缝），受拉的横向焊缝应为一级，纵向对接焊缝应为二级，新规范附表E1，项次2、3、4已有反映。（2）在不需要计算疲劳的构件中，凡要求与母材等强的对接

36、焊缝，受拉时不应低于二级。因一级或二级对接焊缝的抗拉强度正好与母材的相等，而三级焊缝只有母材强度的85%。第四十八页，共112页。（3） 重级工作制和Q50t的中级工作制吊车梁腹板与上翼缘之间以及吊车桁架上弦杆与节点板之间的T形接头应予焊透，质量等级不低于二级。本来上述焊缝处于构件的弯曲受压区，主要承受剪应力和轮压产生的局部压应力，没有受到明确的拉应力作用，按理不会产生疲劳破坏，但由于承担轨道偏心等带来的不利影响，国内外均发现连接及附近经常开裂。所以我国74规（TJ17-74）规定此种焊缝“应予焊透”即不允许采用角焊缝；而88年规范（GBJ17-88）又补充规定“不低于二级质量标准”。对新规范

37、来说，此内容已放在7.1.1条，故将“构造要求”一章的这部份规定取消。（4）对角焊缝以及不焊透的对接与角接组合焊缝，由于内部探伤困难，不能要求其质量等级为一级或二级。因此对需要验算疲劳结构的此种焊缝只能规定其外观质量标准应符合二级，此内容在设计规范GB50017疲劳计算分类表（表E1）项次5中已有反映。第四十九页，共112页。（5）关于本条提到的“需要验算疲劳结构中的横向对接焊缝受压时应为二级”、“不需要计算疲劳结构中与母材等强的受压对接焊缝宜为二级”。在设计规范的其它条文中没有提到，这是根据过去工程实践和参考国外标准规定的，例如美国钢结构焊接规范AWS中，对要求熔透的与母材等强的对接焊缝，不

38、论承受动力荷载或静力载，亦不论受拉或受压，均要求无损探伤，而我国的三级焊缝是不进行无损探伤的。由于对接焊缝中存在很大残余拉应力，外压力往往不能完全抵消此拉应力，在某些情况（例如吊车梁上翼缘中的对接焊缝）常有偶然偏心力作用（例如吊车轨道的偏移），使名义上为受压的焊缝受力复杂，常难免有拉应力存在。第五十页，共112页。7.1.3、7.1.3条 GBJ17-88规范规定角焊缝和不加引弧板的对接焊缝，每条焊缝的计算长度均采用实际长度减去10mm。经讨论，此种不分焊缝大小取为定值的办法不合理，现参考国外标准改为：对接焊缝减去2t；角焊缝减去2hf。7.1.4条 斜角角焊缝的计算两焊脚边夹角不等于900的

39、角焊缝称为斜角角焊缝，这种焊缝一般用于T形接头中。 第五十一页，共112页。 与原规范一样，斜角角焊缝计算时不考虑应力方向，任何情况都取f或（f）=1.0。这是因为以前对角焊缝的试验研究一般都是针对直角角焊缝进行的，对斜角角焊缝研究很少。而且，我国采用的计算公式也是根据直角角焊缝简化而得，不能用于斜角角焊缝。第五十二页，共112页。 新规范参考美国钢结构焊接规范（AWS）并与我国建筑钢结构焊接技术规程进行协调，作了下列修改：（1）规定锐角角焊缝两焊脚边夹角600，而钝角角焊缝1350。这表示焊脚边夹角小于600或大于1350的焊缝不推荐用作受力焊缝。（2）原规范规定的锐角角焊缝计算厚度取he=

40、0.7hf，比实际的喉部尺寸小，这是考虑到当角较小时，焊缝根部不易焊满以及在熔合线的强度较低这两个因素。现规定600已无此问题。因此，不论锐角和钝角的计算厚度均统一取为喉部尺寸he=hfcos/2。但当根部间隙（b、b1或b2）1.5mm，则应考虑间隙影响，取 。 2/cossin)(21bbbhhfe、或第五十三页，共112页。 上式可根据前页图中的几何关系推导得出，图中垂直于斜边的虚线即计算厚度。（3）新规范规定任何情况根部间隙（b、b1或b2）不得大于5mm，主要是图a中的b1可能大于5mm。如果是这样，可将板端切成图b的形状并使b5mm。对于斜T形接头的角焊缝，在设计图中应绘制大样，详

41、细标明两侧斜角角焊缝的焊脚尺寸。第五十四页，共112页。7.2.2条条（1 1）表）表7.2.2-1中的抗滑移系数中的抗滑移系数 值作了一些修正，原规范喷砂（丸）和喷值作了一些修正，原规范喷砂（丸）和喷砂后生赤锈时砂后生赤锈时Q345、Q390和和Q420钢的钢的=0.55，实际上达不到此，实际上达不到此要求，降为要求，降为0.50。（2）高强度螺栓的预拉力高强度螺栓的预拉力P，原规范取为，原规范取为 式中考虑螺栓材质的不定性系数式中考虑螺栓材质的不定性系数0.9；施工时的超张拉；施工时的超张拉0.9；拧紧螺帽时；拧紧螺帽时螺杆所受扭转剪应力影响系数螺杆所受扭转剪应力影响系数1.2。yefAP

42、2 . 19 . 09 . 0第五十五页，共112页。由此得出的8.8级螺栓的P，使抗剪承载力有时（当0.4时）比同直径的粗制螺栓还低，不合理，且与薄钢规范的规定不协调，现改为由于高强度螺栓材料无明显的屈服点，用抗拉强度fu代替fy再补充一个系数0.9是适宜的。（3）将同时受剪和拉力的摩擦型高强度螺栓的计算改用相关公式 表达，实质与原规范未变，由Nvb=0.9nfP和Ntb=0.8P，代入后即得原规范计算式Nv=0.9nf(P1.25Nt)。uefAP2 . 19 . 09 . 09 . 01bttbvvNNNN第五十六页，共112页。7.2.3条 取消原规范“承压型高强度螺栓连接的抗剪承载力

43、不得大于按磨擦型连接计算的1.3倍”的规定。理由为，原规范的此规定是鉴于当时使用经验不足，控制一下，使承压型在正常情况下（即荷载标准值作用下）不滑移。但国外标准并没有此规定，而承压型不一定施加与摩擦型相同的预拉力，因此矛盾较多，况且现在已有使用经验。 第五十七页，共112页。l7.3.1条条 组合梁翼缘焊缝连接。规范规定的计算式（组合梁翼缘焊缝连接。规范规定的计算式（7.3.1）与）与旧规范相同，式中根号内第二项指垂直于焊缝长度方向的应力。引入旧规范相同，式中根号内第二项指垂直于焊缝长度方向的应力。引入系数系数 f,对直接承受动力荷载的梁对直接承受动力荷载的梁 f=1.0;对承受静力载或间接承

44、受动力对承受静力载或间接承受动力载的梁载的梁 f =1.22。其实对后者来说，受有固定集中力处规定。其实对后者来说，受有固定集中力处规定应设置支承加劲肋，此时取应设置支承加劲肋，此时取F=0。对前者又取。对前者又取 f =1.0。所以公。所以公式中的式中的 f基本上无实际价值。基本上无实际价值。 第五十八页，共112页。7.3.2条 原规范规定的计算式（7.3.2）在右侧漏掉了在计算截面处紧固件数目n1，新规范已加上。另外，规范条文提出计算“翼缘与腹板连接铆钉或摩擦型连接高强度螺栓”，表示普通粗制螺栓和承压型连接高强度螺栓不得用于此种连接，至于A、B级螺栓，由于制造费工、装配困难，也不推荐采用

45、。实际上，公式（7.3.2）还应包括翼缘板与翼缘角钢之间的承载力计算，此时取F=0，S1为翼缘板截面对梁中和轴的面积矩。第五十九页，共112页。 在框架结构中，梁与柱的刚性连接是很重要的节点。原规范没有本节在框架结构中，梁与柱的刚性连接是很重要的节点。原规范没有本节内容，现参考国外标准和我国实践经验，增加了本节。内容，现参考国外标准和我国实践经验，增加了本节。l7.4.1条条 规定了不设置横向加劲肋时，对柱腹板和柱翼缘厚度规定了不设置横向加劲肋时，对柱腹板和柱翼缘厚度的要求。的要求。 在梁的受压翼缘处，柱腹板受有梁翼缘经过柱翼缘传给柱腹在梁的受压翼缘处，柱腹板受有梁翼缘经过柱翼缘传给柱腹板的压

46、力，柱腹板应满足强度要求和局部稳定要求。板的压力，柱腹板应满足强度要求和局部稳定要求。第六十页，共112页。柱腹板的强度应与梁受压翼缘等强，即betwfcAfcfb式中 be柱腹板计算宽度边缘处压应力的假定分布长度。参照梁的局部压应力计算式，取be=a+5hy，a为集中压力在柱外边缘分布长度，等于梁翼缘板厚度；hy为自柱外边缘至柱腹板计算宽度边缘的距离； tw柱腹板厚度； fc柱腹板钢材抗拉、抗压强度设计值； Afc梁受压翼缘的截面积； fb梁翼缘钢材抗拉、抗压强度设计值。按此公式计算腹板强度时，忽略了柱腹板所受竖向压力的影响。这是因为在框架内竖向压力主要由柱翼缘传递，腹板内所受竖向压应力一般

47、较小。第六十一页，共112页。为保证柱腹板在梁受压翼缘压力作用下的局部稳定，应控制柱腹板的宽厚比，规范参考国外规定，偏安全地规定柱腹板的宽厚比应满足下式规定：式中 hc柱腹板的计算宽度； fyc柱腹板钢材屈服点。 在梁的受拉翼缘处，计算柱的翼缘和腹板仍用等强度准则，柱翼缘板所受拉力为：T=Aftfb 式中 Aft梁受拉翼缘截面积； fb梁钢材抗拉强度设计值。 ycwcfth23530第六十二页，共112页。此拉力T由柱翼缘板三个部份共同承担，中间部份（分布长度为m）直接传给柱腹板的力为fctbm（tb为梁翼缘厚度），余下部份由两侧各ABCD的板件承担。根据试验研究，拉力在柱翼缘板的影响长度p1

48、2tc，可将此受力部份视为三边固定一边自由的板件，而在固定边将因受弯形成塑性铰。第六十三页，共112页。可用屈服线理论导出两侧翼缘板的承载力设计值分别为P=c1fctc2式中c1为系数，与几何尺寸p、h、q等有关。对实际工程中常用的H型钢或宽翼缘工字钢梁和柱，c1=3.55.0，可偏安全地取c1=3.5。这样柱翼缘板受拉时的总承载力为23.5fctc2+fctbm。考虑到柱翼缘板中间和两侧部份刚度不同，难以充分发挥共同工作，可乘以0.8的折减系数后再与拉力T相平衡，即 即 bftbcccfAmtftf)5 . 32(8 . 02)25. 1 (7bftbccbftcfAmtfffAt第六十四页

49、，共112页。在上式中，括号内第二项 ，按统计分析，此项的最小值为0.15，以此代入，即得当梁柱刚性连接处不满足上述公式的要求时，应设置柱腹板的横向加劲肋。在高层民用建筑钢结构技术规程JGJ9998中规定：“框架梁与柱刚性连接时，应在梁翼缘的对应位置设置柱的水平加劲肋（即横向加劲肋）或隔板”。这是因为高层钢结构的梁、柱一般受力较大，设计经验认为，没有不需要设置柱横向加劲肋的情况。bbcbbbbcbftbcbfmfftbmtffAmtfcbftcffAt4 . 0第六十五页，共112页。7.4.2条 设置柱的横向加劲肋时，柱腹板节点域的计算 节点域的抗剪强度计算在柱翼缘和横向加劲肋为边界的节点腹

50、板区域所受的剪力:剪应力应满足下式要求：规范规定的计算式（7.4.21）是在上式的基础上加以调整和简化而得。22121ccbbbQQhMMVvwcccwcbbbfthQQthhMM22121第六十六页，共112页。第六十七页，共112页。a节点域的周边有柱翼缘和加劲肋提供的约束，使抗剪承载力大大提高。试验证明，可将节点域抗剪强度提高到 。b.在节点域中弯矩的影响较大，剪力的影响较小。如果略去剪力项使算得的结果偏于安全20%30%，但上式中没有包括柱腹板所受轴压力对抗剪强度的不利影响，一般柱腹板轴压力设计值N与其屈服承载力Ny之比N/Ny20mm（ISO为为t16mm，前苏联为，前苏联为25mm