框架结构计算书模板.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流框架结构计算书模板.精品文档.泰安市宏成御苑D2#楼结构计算书审 定复 核设 计泰安市城市建设设计院1. 荷载统计1.1建筑楼面屋面均布活荷载标准值.详施工图设计说明 1.2荷载标准值统计屋面荷载1)非上人屋面 （不包含现浇板自重） 20厚1：3水泥砂浆抹平压光 200.02=0.40KN/3厚改型沥青防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平 200.02=0.40KN/50厚挤塑性聚苯板 0.14 KN/35厚C20细石混凝土找平层 3522=0.77KN/平瓦 0. 55 KN/屋面恒荷载合计 gk = 4.0KN/ 2）铺地砖楼面：（不包含现

2、浇板自重）50厚C20细石混凝土找平层 5022=1.1KN/10厚铺地砖 0.22KN/20厚水泥砂浆找平 0.4 KN/2.5厚TS-F卷材防水层楼面荷载合计： gk = 1.72KN/4.4墙体作用在梁上的线荷载统计外隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；内隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；荷载统计：1）外墙荷载：（墙下均布线荷载） 5KN/m 2）内墙荷载：（墙下均布线荷载） 6KN/m 5各层楼（屋）面现浇板面荷载（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）（在实际荷载输入模型中根据房间功能的不同，恒荷载和活荷载考虑

3、不利因素的作用可能比上述计算值有所增加）6各层楼（屋）面梁线荷载、集中力（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图） 建筑结构的总信息总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换

4、层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00 弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是 （计算内力配筋时采用弹性模楼板假定） 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 是 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.40 地面粗糙程度: B 类 结构

5、X向基本周期（秒）: Tx = 0.6651 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.6584 是否考虑顺风向风振: 否 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00 是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 4 各段体形系数: USi = 1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别

6、: KD =II 设计地震分组: 三组 特征周期 TG = 0.45 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 4 剪力墙的抗震等级: NW = 5 钢框架的抗震等级: NS = 4 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑双向地震扭转效应: 是 按主振型确定

7、地震内力符号: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到4层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数：

8、 BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与

9、框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC =

10、100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净

11、毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系

12、数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE

13、= 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 * 各层的质量、质心坐标信息 * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 4 1 32.755 3.260 12.400 1153.3 31.5 0.0 1.04 3 1 32.860 3.014 9.900 1107.2 32.7 0.0 0.67 2 1 32.866 3.421 6.900 1467.3 229.2 0.0 0.98 1 1 32.854 3.445 3.900 1498.6 229.2 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 52

14、2.721 恒载产生的总质量 (t): 5226.367 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 5749.088 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * 各层构件数量、构件材料和层高 * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 3.900 2(

15、2) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 6.900 3( 3) 1 164(30/ 360) 36(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 9.900 4( 4) 1 138(30/ 360) 84(30/ 360) 0(30/ 360) 2.500 12.400 * 风荷载信息 * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 4 1 19.27 19.3 48.2 124.24 124.2 310.6 3 1 23.44 42.7 176.3 139.78 264.0 1102.7 2 1 23.4

16、4 66.2 374.8 140.09 404.1 2315.0 1 1 30.47 96.6 751.6 182.11 586.2 4601.3 各楼层偶然偏心信息 层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05 4 1 0.05 0.05 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2) 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.59 2 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 8

17、9.80 14.59 3 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.59 4 1 1272.32 32.87 3.26 90.05 14.20 90.05 14.20 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2) 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1325.58 1.02 2 1 1301.59 1.49 3 1 874.51 0.94 4 1 931.17 1.06 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif :

18、 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) Floor N

19、o. 1 Tower No. 1 Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2424(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 32.8543(m) Ymass= 3.4448(m) Gmass(活荷折减)= 1957.0985( 1727.8534)(t) Eex = 0.0004 Eey = 0.0289 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 0.9596 Raty1= 0.9624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 RJX1 = 4.8369E+06(kN/m) RJY1 = 4.8369E+06(kN/m) RJZ1 =

20、 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.9276E+05(kN/m) RJY3 = 8.9710E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2566(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 32.8656(m) Ymass= 3.4211(m) Gmass(活荷折减)= 1925.8271( 1696.5820)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0303 Ratx = 1.3000 Raty = 1.3000 Rat

21、x1= 1.5886 Raty1= 1.5645 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.2880E+06(kN/m) RJY1 = 6.2880E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.0701E+06(kN/m) RJY3 = 1.0863E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 32.8597(m) Ymass= 3.0143(

22、m) Gmass(活荷折减)= 1172.6360( 1139.8999)(t) Eex = 0.0002 Eey = 0.0089 Ratx = 0.6870 Raty = 0.6870 Ratx1= 0.9440 Raty1= 0.9999 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 RJX1 = 4.3200E+06(kN/m) RJY1 = 4.3200E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 9.6231E+05(kN/m) RJY3 = 9.9191E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) Floor No. 4 Tow

23、er No. 1 Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 32.7545(m) Ymass= 3.2600(m) Gmass(活荷折减)= 1216.2478( 1184.7527)(t) Eex = 0.0041 Eey = 0.0000 Ratx = 1.7760 Raty = 1.7760 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 7.6723E+06(kN/m) RJY1 = 7.6723E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000

24、E+00(kN/m) RJX3 = 1.4563E+06(kN/m) RJY3 = 1.4172E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) X方向最小刚度比: 0.9440(第 3层第 1塔) Y方向最小刚度比: 0.9624(第 1层第 1塔)结构整体抗倾覆验算结果 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 2675221.2 798.8 3349.25 0.00 Y风荷载 447608.2 4846.1 92.36 0.00 X 地 震 2581340.5 13996.0 184.43 0.00 Y 地 震 431900.5 14

25、349.4 30.10 0.00 结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效) 按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014 按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.006 按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.015 按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029 按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.070 按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007 按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.082 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.088 结构整体稳定验算结果 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.893E+06 0.897E+06 3.90 77353. 45.01 45.23 2 0.107E+07 0.109E+07 3.00 52950. 60.63 61.55 3 0.962E+06 0.992E+06