框架结构模板系数.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流框架结构模板系数.精品文档.框架结构模板系数篇一：框架结构计算书模板 审 定 复 核 设 计泰安市宏成御苑D2#楼 结构计算书 泰安市城市建设设计院 1. 荷载统计 1.1建筑楼面屋面均布活荷载标准值. 详施工图设计说明 1.2荷载标准值统计 屋面荷载 1)非上人屋面 （不包含现浇板自重） 20厚1：3水泥砂浆抹平压光 200.02=0.40KN/ 3厚改型沥青防水层 20mm厚1:3水泥砂浆找平 200.02=0.40KN/ 50厚挤塑性聚苯板0.14 KN/ 35厚C20细石混凝土找平层 3522=0.77KN/ 平瓦 0. 55 KN/

2、 屋面恒荷载合计 gk= 4.0KN/ 2）铺地砖楼面：（不包含现浇板自重） 50厚C20细石混凝土找平层 5022=1.1KN/ 10厚铺地砖 0.22KN/ 20厚水泥砂浆找平 0.4 KN/ 2.5厚TS-F卷材防水层 楼面荷载合计： g 4.4墙体作用在梁上的线荷载统计 外隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰； 内隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰； 荷载统计： 1）外墙荷载：（墙下均布线荷载） 5KN/m 2）内墙荷载：（墙下均布线荷载） 6KN/m 5各层楼（屋）面现浇板面荷载（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附

3、图）（在实际荷载输入模型中根据房间功能的不同，恒荷载和活荷载考虑不利因素的作用可能比上述计算值有所增加） 6各层楼（屋）面梁线荷载、集中力（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图） 建筑结构的总信息 总信息 .结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc= 26.00 钢材容重 (kN/m3):Gs= 78.00 水平力的夹角(Degree)ARF =0.00 地下室层数:MBASE=0 竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别:

4、 框架结构 裙房层数: MANNEX=0 转换层所在层号： MCHANGE=0 嵌固端所在层号： MQIANGU=1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX=1.00 弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是 （计算内力配筋时采用弹性模楼板假定）地下室是否强制采用刚性楼板假定: 是 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2):WO =0.40 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.40

5、地面粗糙程度: B 类 结构X向基本周期（秒）:Tx = 0.6651 结构Y向基本周期（秒）:Ty = 0.6584 是否考虑顺风向风振: 否 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP=5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC=2.00 是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振:否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL=1.00 体形变化分段数: MPART=1 各段最高层号: NSTi =4 各段体形系数: USi =1.30 地震信息 . 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC 计算振型数:NMODE= 12 地震烈度:NAF =6.00 场地类

6、别: KD =II 设计地震分组: 三组 特征周期 TG =0.45 地震影响系数最大值 Rmax1 =0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 =0.28 框架的抗震等级: NF =4 剪力墙的抗震等级: NW =5 钢框架的抗震等级: NS =4 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC =0.50 周期折减系数:TC =0.70 结构的阻尼比 (%):DAMP =5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心:是 是否考虑双向地震扭转效应: 是 按主振型确定地震内力符号: 否 斜交

7、抗侧力构件方向的附加地震数 =0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到4层 柱、墙活荷载是否折减不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00 -柱，墙，基础活荷载折减系数- 计算截面以上的层数-折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-200.60 200.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数：BK_TQL =1.00 梁端弯矩调幅系数：BT =0.85 梁活荷载内力增大系数： BM =1.00 连梁刚度折减系数： BLZ =0.60 梁扭矩折减系数： TB

8、 =0.40 全楼地震力放大系数：RSF =1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG =0 0.2Vo 调整上限：KQ_L =2.00 框支柱调整上限： KZZ_L =5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL =0 顶塔楼内力放大： RTL =1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 =1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 =1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 =0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 =0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB =0 薄弱层判断方式： 按高规和

9、抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK =0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF =1.25 强制指定的加强层个数NSTREN =0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm):SWH = 200.00 墙竖向分布筋配

10、筋率 (%):RWV =0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW =0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 =0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX =1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO =1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN =0.85 梁保护层厚度 (mm):BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm):A

11、CA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD=1.20 活载分项系数: CLIVE=1.40 风荷载分项系数: CWIND=1.40 水平地震力分项系数: CEA_H=1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V=0.50 温度荷载分项系数: CTEMP =1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN =1.40 特殊风

12、荷载分项系数: CSPW =1.40 活荷载的组合值系数: CD_L =0.70 风荷载的组合值系数: CD_W =0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L =0.50篇二：综合楼框架结构模板计算书 大唐北票小塔子风电场新建工程 综合楼框架结构模板设计 计算书 批准： 审核： 编制： 朝阳正达电力建设有限责任公司 综合楼框架结构模板设计计算书 大唐北票小塔子风电场新建工程综合楼为框架结构： 柱截面尺寸350350mm 梁截面尺寸：250600mm 板厚度为：120mm 砼强度：C30 设计原则： 主要应保证混凝土的质量，具体要求是： 实用性：1、接缝严密、不漏浆 2、保证构件的

13、形状、尺寸和相互位置的正确性 3、模板的构造简单、支拆方便 安全性：保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌 一、 柱模板计算 框架柱截面尺寸为350350mm，柱模板采用15mm厚道桥板制作成整体模板，竖楞采用50100mm方木，方木均压刨找平，每200mm一道。柱箍采用100100mm方木（单面刨光），每400mm600mm一道。最底一层距地面300mm。 柱箍是柱模板面板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计称。 计算简图： 1、 柱模板受到新混凝土的侧压力和倾斜混凝土荷载合计取60kN/m2,演算其强度和刚度。 2、 柱箍所受的均布荷载值N/mm 60103 Q= 6

14、000.85=36N/mm0.85=30.6N/mm 106 3、柱箍最大弯矩 QL2 Mmax= L= 500+(1002)=650mm 8 Mmax=30.66502/8=1616062.5N.M 4、强度验算 N/A+ Mmax/rwnx=60030.6/875+1616062.5/15.3103 =20.98+105.63=126.61N/mm2f(抗拉强度设计值)215N/mm2 5、挠度计算 =5L14/384EL=56004/38410390.5100303=0.83 =1.5(满足要求) 二、梁模板计算： 直梁的底模与侧模均采用15厚多层板，主龙骨采用100mm100mm单面抛

15、光方木，间距600mm，次龙骨选用50mm100mm双面抛光方木，间距200mm。见下图 1、底模验算： （1）抗弯强度演算 1）荷载 梁底自重50.040.451.2=0.108 混凝土自重： 240.450.81.2=10.368 钢筋自重： 1.50.450.81.2=0.648 振捣混凝土荷载：20.451.2=1.08 合计：q1=12.202 乘以折减系数0.9，则q1=12.2020.9=10.98KN/m 2）弯矩承载力验算 底模下的楞木间距为0.2M,是一个多等跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算，按最不利荷载部位之中结构静力表示得：弯矩系数：Km=-0.21 剪力系数：Kv=-0.620 挠度系数：Kw=0.967 则M=KmQL2=-0.12110.980.22=-0.0531KN/m=-0.0531106N/mm =M/W=-0.5311066/(450402)=4.425N/mm2fm=13N/mm2 (2)剪力强度验算 V=KQL=-0.6210.980.2=1.36KN 剪应力：t=3v/（2bh）=31.36103/（245040）=0.113N/mm2 fm=1.4N/mm2 （3）.挠度验算：篇三：某框架结构模板设计方案(附计算书) 。