浙江省工程建设施工扣件式钢管模板支架技术规程.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流浙江省工程建设施工扣件式钢管模板支架技术规程.精品文档.浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程Technical rule for steel tubular formwork support with couplers in building constructionDB33/1035-2006J10905-20062006-12-30 发布 2007-01-01 实施浙 江 省 建 设 厅 发 布浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程Technical rule for steel tubular formwo

2、rk support with couplers in building constructionDB33/1035-2006J10905-2006主编单位：浙 江 大 学浙 江 工 业 大 学浙江省建设投资集团有限公司温州建设集团公司浙江建筑技术发展中心批准部门：浙 江 省 建 设 厅施行日期：2007年 1 月 1日中国建筑工业出版社2006 北京浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程Technical rule for steel tubular formwork support with couplers in building constructionDB33/1035

3、-2006中国建筑工业出版社出版、发行（北京西郊百万庄）浙江建工印刷有限公司印刷开本：8501168毫米 1/32 印张：2 1/2 字数：63千字2006年12月第一版 2006年12月第一次印刷印数：1-5000册 定价：xx.00元统一书号：1511211814版权所有 翻印必究如有印装质量问题，可寄本厂换（邮政编码 100037）本社网址： http：/www.china-网上书店： http：/www.china-关于发布浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程的通知建科发2006XX号各市建委（建设局），绍兴市建管局，省级有关厅、局，省建设投资集团有限公司，省标准设计站

4、，各有关单位：根据浙江省建设厅建科发2004115号、建科发2005233号文件的要求，由浙江大学、浙江工业大学、浙江省建设投资集团有限公司和温州建设集团公司共同主编的建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程，已通过审查，现批准为浙江省工程建设标准，其中3.1.2、6.1.2、6.1.7、6.2.2、7.1.1、7.2.2、7.2.4第1款、7.6.1、7.6.4、7.6.6第1款、8.0.1、8.0.4、8.0.5、8.0.6为强制性条文，必须严格执行。该标准编号为 DB33/1035-2006，自2007年1月1日起施行。本标准由浙江省建设厅负责管理，浙江大学、浙江工业大学、浙江省建设投资集团有

5、限公司、温州建设集团公司、浙江建筑技术发展中心负责具体解释，浙江省标准设计站组织发行。浙 江 省 建 设 厅 2006年12月30日抄 送：建设部标准定额司前 言本规程是根据浙江省建设厅建科发2004115号文件的要求，由浙江大学、浙江工业大学、浙江省建设投资集团有限公司和温州建设集团公司共同主编。编制过程中，编制组进行了广泛的调查和大量的试验，总结了国内外扣件式钢管模板支架设计和施工的成功经验，采用了浙江省建设厅科研项目扣件式钢管支模承重脚手架施工风险分析与应用的研究成果，并遵循了建筑结构荷载规范（GB50009）、建筑地基基础设计规范（GB50007）、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50

6、068）等现行国家规范和标准。编制组在全省范围内广泛征求了施工、设计、监理单位，以及行业主管部门对本标准的意见，并多次组织了由各方面专家参加的专题论证。经过反复讨论和修改，最终定稿。本规程共有八章，其主要技术内容是：总则、术语与符号、材料、荷载、设计计算、构造要求、施工、安全管理及相关的附录。本规程规定黑体字标志的条文为强制性条文。本规程由浙江省建设厅负责管理，授权主编单位负责解释。在执行过程中如发现需要修改或补充之处，请将意见和建议寄送浙江省建设投资集团有限公司（浙江省杭州市文三路20号建工大厦B楼5楼，邮政编码：310012），以便适时修订完善。本标准主编单位：浙江大学浙江工业大学浙江省建

7、设投资集团有限公司 温州建设集团公司 浙江建筑技术发展中心参编单位：浙江省建工集团有限责任公司 浙江省一建建设集团有限公司浙江省二建建设集团有限公司浙江省长城建设集团股份有限公司本标准主要起草人：金伟良杨俊杰陈天民王忠范邵凯平袁雪霞周关富吴飞胡正华李宏伟周志君关俭赵滇生鲁征刘鑫章雪峰金瓯目 次1 总 则 12 术语与符号 22.1 术语 22.2符号 43材料 63.1 钢管 63.2 扣件 63.3 其它 74荷载 84.1 荷载分类 84.2 荷载标准值和荷载效应组合 85 设计计算135.1 基本设计规定 135.2 水平构件计算 155.3 立杆计算 165.4 扣件抗滑承载力计算 1

8、95.5 立杆地基承载力计算 206构造要求216.1 立杆 216.2 水平杆 226.3 剪刀撑 226.4 其它 237施 工247.1 施工准备 247.2 钢管、扣件管理 257.3 地基与基础 257.4 搭设 267.5 验收 267.6 拆除 288安全管理29附录A 模板支架常用杆件截面特性30附录B 等跨连续梁内力和挠度系数表31附录C Q235-A钢轴心受压构件稳定系数j32附录D 等效计算长度系数m和计算长度附加系数k33附录E 钢管允许偏差34附录F 模板支架验收记录表35本规程用词说明36条文说明371 总则1.0.1 为了规范扣件式钢管模板支架的设计与施工，确保安

9、全生产和工程质量，制定本规程。1.0.2 本规程适用于工业与民用建筑水平混凝土结构工程施工中模板支架的设计与施工。网架、钢结构的施工支撑架，斜向混凝土梁板结构的模板支架在考虑水平荷载影响后可参照使用。1.0.3 建筑施工扣件式钢管模板支架的设计与施工除应符合本规程的规定外，尚应符合国家和地方法律法规、标准的规定。2 术语与符号2.1 术语2.1.1 模板支架 formwork support用于支撑水平混凝土结构模板的临时结构。2.1.2 钢管 steel tube用于搭设模板支架的专用材料，标准规格为f483.5mm。2.1.3 扣件 coupler采用螺栓紧固的扣件连接件。2.1.4 直角

10、扣件 right-angle coupler 用于垂直交叉杆件间连接的扣件。 2.1.5 旋转扣件 swivel coupler 用于平行或交叉杆件间连接的扣件。 2.1.6 对接扣件 butt coupler用于杆件对接连接的扣件。2.1.7 底座 jack base设于立杆底部的垫座。2.1.8 垫板 bearing pad设于立杆下的支承板。2.1.9 立杆 upright tube模板支架中垂直于水平面的竖向杆件。2.1.10 水平构件 horizontal member模板支架中水平布置的构件，包括底模、方木、横向和纵向水平杆。2.1.11 底模 bottom form 与新浇筑混凝

11、土下表面直接接触的承力板。2.1.12 方木 rectangular timber 支撑底模的矩形承力木材。2.1.13 水平杆 horizontal tube模板支架中水平杆件。2.1.14 横向水平杆 transverse horizontal tube垂直于梁设置的水平杆。2.1.15 纵向水平杆 longitudinal horizontal tube沿梁长度方向设置的水平杆。2.1.16 扫地杆 bottom horizontal tube贴近楼（地）面，连接立杆根部的水平杆。2.1.17 剪刀撑 diagonal bracing模板支架中成对设置的交叉斜杆。2.1.18 竖向剪刀撑

12、 vertical diagonal bracing 沿模板支架竖直面设置的剪刀撑。2.1.19 水平剪刀撑 horizontal diagonal bracing沿模板支架水平面设置的剪刀撑。2.1.20 抛撑 bracing skewed from lateral surface of formwork support 与模板支架外侧面斜交的杆件。2.1.21 可调托座 adjustable shoring head设于立杆顶部的能够调节高度的支撑件。2.1.22 模板支架高度 height of formwork support 模板支架立杆底到新浇筑混凝土上表面的距离。2.1.23 立

13、杆步距 lift height上下水平杆轴线间的距离。2.1.24 立杆间距 space between upright tubes模板支架相邻立杆之间的轴线距离。2.1.25 立杆纵距 longitudinal space between upright tubes 模板支架立杆的纵向间距。2.1.26 立杆横距 transverse space between upright tubes模板支架立杆的横向间距。2.1.27 连墙件 connecting tube连接模板支架与建筑物的杆件。2.1.28 主节点 main node 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。2.2 符号2

14、.2.1 荷载和荷载效应M 弯矩设计值；Mw 风荷载设计值产生的弯矩；Mwk 风荷载标准值产生的弯矩；Nut 立杆轴向力设计值；NGk 恒载标准值产生的轴向力总和；NQk 活载标准值产生的轴向力总和；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向力设计值；p 立杆基础底面处的平均压力；v 挠度；wk 风荷载标准值；w0 基本风压； 正应力。2.2.2 材料性能和抗力E 弹性模量；Rc 扣件抗滑承载力设计值；f 钢材的抗拉、抗压强度设计值；fm 抗弯强度设计值；fa 修正后的地基承载力特征值；fak 地基承载力特征值； 容许挠度。2.2.3 几何参数A 截面面积，基础底面面积；H 模板支架高度；W 截面模量

15、；a 外伸长度、伸出长度；D 钢管外直径；d 钢管内直径h 立杆步距，方木高度；b 方木宽度；i 截面回转半径； 截面惯性矩； 长度、跨度；La 模板支架的纵向长度；Lb 模板支架的横向长度；la 立杆纵距；lb 立杆横距； 计算长度。2.2.4 计算系数 永久荷载的分项系数；k 计算长度附加系数；KH 考虑模板支架高度的高度调降系数；kc 地基承载力调整系数； 考虑模板支架整体稳定因素的单杆计算长度系数； 挡风系数； 风压高度变化系数； 风荷载体型系数； 轴心受压构件的稳定系数； 长细比； 容许长细比。3 材料3.1 钢管3.1.1 模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13

16、793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。3.1.2 模板支架的钢管应采用标准规格f483.5 mm，壁厚不得小于3mm。钢管上严禁打孔；。3.1.3 钢管尚应符合下列规定：1 钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合7.2.3条的规定；2 每根钢管的最大质量不宜大于25kg。3.2 扣件3.2.1扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。3.

17、2.2 扣件应符合7.2.4条的规定。3.2.3 模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。3.3 其它3.3.1方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范（GB 50206）的有关规定。3.3.2模板支架中其它辅助材料的质量应符合相关规定。4 荷载4.1 荷载分类4.1.1 作用于模板支架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。4.1.2 永久荷载（恒荷载）包括：模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重。4.1.3 可变荷载（活荷载）包括：1施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载；2 风荷载。4.2 荷载标准值和荷载效应组合4.2

18、.1 模板及支架的自重标准值应按下列规定取值：1 模板自重标准值应根据模板设计图纸确定。无梁楼板及肋形楼板模板的自重标准值，也可参照表4.2.1采用；表4.2.1 模板自重标准值（kN/m2）模板构件名称木模板组合钢模板钢框架胶合板模板无梁楼板模板0.300.50.40肋形楼板模板（其中包括梁的模板）0.500.750.602 支架自重标准值应根据模板支架布置确定。 4.2.2 钢筋混凝土自重标准值应按下列规定取值：1 新浇混凝土自重标准值，对普通混凝土可采用24kN/m3，对其它混凝土应根据实际重力密度确定；2 钢筋自重标准值，对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值，对楼板可采用1

19、.1kN/m3；对梁可采用1.5kN/m3。当采用型钢混凝土结构时，型钢重量应根据实际情况确定。4.2.3 施工人员及设备荷载标准值，按1.0 kN/m2取值。4.2.4 振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板按2.0kN/m2取值。4.2.5 作用在模板支架上的水平风荷载标准值，应按下列公式计算：wk=0.7zsw0 （4.2.5）式中：wk 风荷载标准值（kN/m2）；z 风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）的规定采用；s 模板支架风荷载体型系数，按4.2.7条的规定采用；w0 基本风压（kN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）的规定采

20、用。4.2.6 模板支架的风荷载体型系数，应按表4.2.6的规定采用。表4.2.6 模板及支架的风荷载体型系数状 况系 数模板支架封闭式0敞开式模 板1.0注：1 值可将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009）有关规定计算。2 为挡风系数，其中为挡风面积；为迎风面积。敞开式模板支架的值应按4.2.7条的规定采用。4.2.7 敞开式模板支架的挡风系数，应按表4.2.7的规定采用。表4.2.7 敞开式模板支架的挡风系数值步距（m）纵 距（m）1.21.51.82.01.20.1150.1050.0990.0971.350.1100.1000.0930.0911.50.10

21、50.0950.0890.0871.80.0990.0890.0830.0802.00.0960.0860.0800.0774.2.8 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计算。图4.2.9 风荷载作用示意图4.2.9 对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。若风荷载沿模板支架横向作用，如图4.2.9所示，取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，作用在计算单元顶部模板上的水平力F为： (4.2.9)式中： 结构模板纵向挡风面积（mm2）； wk 风荷载标准值(N/mm2)，按4.2.5条的规定计算； La 模板支架的纵向长度(mm)； la 立杆纵距(mm)。4.2.10风荷载引起

22、的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如图4.2.10所示。最大附加轴力N1,表达式为： (4.2.10-1)式中：F 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)，按式4.2.9计算； H 模板支架高度(mm)； n 计算单元立杆数；m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，按下式计算：图4.2.10 计算单元立杆附加轴力线性分布Lb 模板支架的横向长度(mm)。当n为偶数。 当n为奇数； (4.2.10-2)4.2.11 验算点处立杆附加轴力Ni按最大轴力N1及线性分布图4.2.10确定。4.2.12 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵向支架作为计算单元，立杆附加轴力按公式(4.2.

23、9)、(4.2.10-1)和(4.2.10-2)计算时，应将式中的La、Lb互换，la换为lb。若模板支架双面敞开，则按模板支架周边长度的短向计算。4.2.13 设计模板支架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.2.13采用。表4.2.13 荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载(不包括支架自重)+施工均布活荷载立杆稳定永久荷载(包括支架自重)+施工均布活荷载永久荷载(包括支架自重)+0.85（施工活荷载+风荷载）5 设计计算5.1 基本设计规定5.1.1 模板支架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系

24、数设计表达式进行设计。应进行下列设计计算：1 水平杆件计算；2 立杆稳定性计算； 3 连接扣件抗滑承载力计算；4 立杆地基承载力计算；5.1.2 计算构件的强度、稳定性时，应采用荷载效应基本组合的设计值。1 永久荷载的分项系数：对由永久荷载效应控制的组合，取1.35；对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；2 可变荷载分项系数：取1.4。5.1.3 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5.1.4 模板支架计算时，应先确定计算单元，明确荷载传递路径，并根据实际受力情况绘出计算简图。5.1.5 钢管截面特性取值应根据材料进场后的抽样检

25、测结果确定。无抽样检测结果时，可按附录A查取相关数据。5.1.6 优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模式，通过调整立杆纵向间距使其满足受力要求。在梁两侧设置立杆的基础上再在梁底增设立杆时，应按等跨连续梁进行计算，按附录B查取相关系数。5.1.7 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.7采用。表5.1.7 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设计值f205抗弯强度设计值fm205弹性模量E2.061055.1.8 扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.8采用。表5.1.8 扣件、底座的承载力设计值（kN）项 目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋转扣件（抗滑）

26、8.00底座（抗压）40.00注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。5.1.9 木材的强度设计值与弹性模量可参照表5.1.9采用。表5.1.9 木材强度设计值和弹性模量参考值（N/mm2）名 称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方 木131.39000胶合板151.460005.1.10 受压构件的长细比不应超过表5.1.10中规定的容许值。表5.1.10 受压构件的容许长细比构件类别容许长细比立 杆210剪刀撑中的压杆2505.2 水平构件计算5.2.1模板支架水平构件的抗弯强度应按下列公式计算： （5.2.1）式中： 弯曲应力（N/mm2）；M 弯矩设计

27、值(Nmm)，应按5.2.3条的规定计算；W 截面模量（mm3），按附录A采用；m 抗弯强度设计值（N/mm2），根据构件材料类别按表5.1.7、5.1.9采用。5.2.2模板支架水平构件弯矩设计值应按下列公式计算：M = MGk + 1.4MQk （5.2.2）式中： 永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；而对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。MGk 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；MQk 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和。5.2.3 水平构件中的底模、方木应按下列公式进行抗剪强度计算： （5.2.3

28、）式中： 剪应力（N/mm2）；Q 剪力设计值（N）；b 构件宽度（mm）；h 构件高度（mm）；fV 抗剪强度设计值（N/mm2），根据构件材料类别按表5.1.9采用。5.2.4 模板支架水平构件的挠度应符合下列公式规定：vv （5.2.4）式中：v 挠度(mm)；简支梁承受均布荷载时：简支梁跨中承受集中荷载时：等跨连续梁的挠度见附录B。其中，q 均布荷载(N/mm)； P 跨中集中荷载(N)； E 弹性模量(N/mm2)； I 截面惯性矩(mm4)； l 梁的计算长度(mm)。 v 容许挠度，不应大于受弯构件计算跨度的或10mm。5.2.5计算横向、纵向水平杆的内力和挠度时，横向水平杆宜按

29、简支梁计算；纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。5.3 立杆计算5.3.1 计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算：不组合风荷载时： Nut =NGk + 1.4NQk （5.3.1-1）组合风荷载时：Nut =NGk + 0.851.4NQk （5.3.1-2）式中：Nut 计算段立杆的轴向力设计值（N）； NGk 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（N）；NQk 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和（N）。5.3.2 对单层模板支架，立杆的稳定性应按下列公式计算：不组合风荷载时： （5.3.2-1）组合风荷载时： （5.

30、3.2-2）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，立杆的稳定性应按下列公式计算：不组合风荷载时： （5.3.2-3）组合风荷载时： （5.3.2-4）式中：Nut 计算立杆段的轴向力设计值（N）；j 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比l 由附录C采用；l 长细比，；l0 立杆计算长度（mm），按5.3.3条的规定计算； i 截面回转半径（mm），按附录A采用；A 立杆的截面面积（mm2），按附录A采用；KH 高度调整系数，模板支架高度超过4m时采用，按5.3.4条的规定计算；Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（Nmm），应按5.3.5条的规定计算；W 截面模量（mm3），按附录A采用

31、； 钢材的抗压强度设计值（N/mm2），按表5.1.7采用。5.3.3 立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值： （5.3.3-1） （5.3.3-2）式中：h 立杆步距（mm）；a 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（mm）；k 计算长度附加系数，按附录 D计算； 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按附录D采用。5.3.4当模板支架高度超过4m时，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降，按下列公式计算： （5.3.4）式中：H 模板支架高度(m)。5.3.5 由风荷载产生的弯矩设计值Mw，应按下列公式计算： （5.3.5）式中：Mwk 风荷载

32、标准值产生的弯矩（Nmm）； wk 风荷载标准值(N/mm2)，按4.2.5条的规定计算；la 立杆纵距(mm)；h 立杆步距(mm)。5.3.6 考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，对单层支架按下式重新验算： (5.3.6-1)对两层及两层以上支架，考虑叠合效应，按下式验算： (5.3.6-2)式中：Ni 验算立杆的附加轴力； 其它参数与公式(5.3.2-1)相同。5.4 扣件抗滑承载力计算5.4.1对单层模板支架，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应按下列公式计算： RRc （5.4.1-1）对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应，纵向或横向水平杆与立杆连

33、接时，扣件的抗滑承载力应按下列公式计算： 1.05RRc （5.4.1-2）式中：R 纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值（kN）；Rc 扣件抗滑承载力设计值，应按表5.1.8采用。5.4.2 R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0 kN时，应采用可调托座。5.5 立杆地基承载力计算5.5.1 立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求： p fa （5.5.1）式中：p 立杆基础底面的平均压力(N/mm2)， p=； N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(N)；A 立杆的基础底面面积(mm2)；fa 修正后的地基承载力特征值(N/mm2)，按5.5.2条的规定计算。5.

34、5.2 修正后的地基承载力特征值 fa 按下列公式计算：fa = kcfak （5.5.2）式中：kc 地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5；对岩石、混凝土应取1.0。fak 地基承载力特征值(N/mm2)，应按现行国家标准建筑地基基础设计规范（GB50007）有关规定采用。 5.5.3 对搭设在楼面和地下室顶板上的模板支架，应对楼面承载力进行验算。6 构造要求6.1 立杆6.1.1 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。6.1.2 模板支架

35、必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.1.3 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。6.1.4 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。6.1.5 立

36、杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。6.1.6 模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。6.1.7 立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。2 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.1.8 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相

37、隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。6.2 水平杆6.2.1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。6.2.2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150m

38、m。6.2.3 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。6.3 剪刀撑6.3.1 模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：1 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6.3.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：1 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上

39、，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6.4 其它6.4.1 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。6.4.2 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。6.4.3斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。6.4.4模板支架的整体高宽比不应大于5。6.4.5 对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，宜采用钢格构柱、钢托架或钢管门型架等组合支撑体系。7 施工7.1 施工准备7.1.1 扣件式钢管模板支架施工前必须编制专项施工方案。7.1.2 模板支架专项施工方案应结合工程结构的不同高度、跨度、荷载和工艺制定，并应包括如下内容：1 工程概况；2 支撑系统强度、刚度和稳定性计算（包括扣件抗滑移、地基或楼板承载力验算）；3 支撑材料的选用、规格尺寸及接头方法、剪刀撑等构造措施；4 模板支架搭设平面、立面布置图、细部构造大样图；5 混凝土浇捣程序及方法、模板支撑的安装拆除顺序以及其他安全技术措施；6 模板支架验