芳世湾大桥预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流芳世湾大桥预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书.精品文档.本科毕业设计说明书 （变截面连续箱梁桥）题 目：芳世湾大桥 院 （部）： 专 业： 交通土建班 级： 姓 名： 学 号： 指导教师： 完成日期： 目 录摘要 1ABSTRACT 2 绪论 11.1预应力混凝土连续梁桥概述11.2 毕业设计的目的与意义3第一章 设计原始资料4第二章 桥跨总体布置及结构尺寸拟定62.1 尺寸拟定92.1.1 桥孔分跨92.1.2 截面形式92.1.3 梁高102.1.4 细部尺寸112.2 主梁分段与施工阶段的划分122.2.1 分段原则122.2.2 具体

2、分段122.2.3 主梁施工方法及注意事项13第三章 作用效应计算153.1承载能力极限状态作用效应组合163.2 正常使用极限状态长期作用效应组合233.3 正常使用极限状态短期作用效应组合28第四章 预应力钢束的估算与布置334.1 计算原理334.2 预应力钢束的估算364.3预应力钢束的布置41第五章 预应力损失及有效应力的计算415.1 预应力损失的计算425.1.1摩阻损失425.1.2. 锚具变形损失435.1.3. 混凝土的弹性压缩465.1.4.钢束松弛损失495.1.5.收缩徐变损失505.2 有效预应力的计算54第六章 次内力的计算556.1 徐变次内力的计算556.2

3、预加力引起的二次力矩556.3 温度次内力的计算56第七章 内力组合597.1 内力组合原则597.2 承载能力极限状态下的效应组合637.3 正常使用极限状态下的效应组合第八章 主梁截面验算668.1 截面强度验算698.2 截面应力验算718.2.1 正截面和斜截面抗裂验算718.2.2 法向拉应力728.2.3 主拉应力和主压应力738.2.4 使用阶段预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算778.2.5 预应力钢筋中的拉应力798.3暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 838.4挠度的计算与验算预拱度的设计83第九章 施工方法要点及注意事项859.1 材料设备及施工程序859.2 支架

4、及模板879.3预应力束布置879.4 混凝土工程879.5 张拉和压浆88毕业设计总结91致 谢92参考文献93附录1：实习报告94附录2 外文文献翻译94摘 要本次设计选用公路桥梁类型，道路类型为二级公路，桥梁取单幅双向二车道行车，设计桥梁的跨度为50+90+50m，采用的是单箱单室箱型。桥宽12，主梁采用悬臂挂篮施工。 预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。梁高按二次抛物线变化，从支座处最大6米到跨中3米，顶板厚度为30cm。在设计好截面的基础上，对结构进行内力分析（运用桥梁博士v3.0）对钢筋数

5、量进行估计并配置钢筋，进行预应力筋和次内力计算，再检算主要控制截面的承载能力和变形情况，最后对主要工程量进行估算。在所有的计算后，绘制结构施工图，包括桥跨布置图、施工程序图等，进行外文翻译，最后编制设计计算说明书及文档整理。关键词：预应力混凝土连续梁桥；抛物线；悬臂施工；桥梁博士v3.0Design of FANG SHI WAN bridgeAbstractThis for bridge is used in the Secondary road, The road of the bridge serves as double-direction four lanes. The spans

6、of the bridge are 50 +90+50 meters. It has a the box section of Single-box double room and 12-meters wide. The girder applies cantilever hung-basket bearing and symmetric equilibrium construction.Pre-stressed concrete continuous Girder Bridge become one of main bridge types of the most full of compe

7、tion ability because of subjecting to the dint function with the structure good, having the small defomation, few of control joint,going smoothly comfort,protected the amout of engineering small and having the powerfully ability of earthquake proof and so on. The highness of the beam ranges from 6.0

8、m at the support to 3.0m at the middle of the span, changing at a quadratic parabolas path. The thickness of the roof is 30cm. At the basis of the designing section , internal force analysis is done(by Dr.Bridge3.0).The amount of the steel bar is estimated and the collocation is done. After these pr

9、ocesses, prestressing force loss and the secondary force can be calculated . Then, check whether the carrying capability and deflection of main controlling section can passes its limits. At last, the major amount of the project is estimated. After all the calculation, draw the construction drawing (

10、including bridge span arrangement, construction procedure and so on), do the translation of foreign language. At last make the introduction of my design and sort my text file.Key words:Pre-stressed concrete continuous Girder Bridge；parabolic curves；cantilever hung-basket bearing；Dr.Bridge v3.0 绪论1.1

11、预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。 预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西

12、欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。 我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。 虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来

13、越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法；在较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40200米范围内

14、占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。 然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。 另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力

15、混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超国际先进水平，就必须解决好下面几个课题：1 发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，否则混凝土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量难以提高。2 在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续刚构体系，尽可能不采用养护调换不易的大吨位支座。3 充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节约材料减轻结构自重，又可充分利用悬臂施工方法的特点加快施工进度。另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也

16、是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成后，造价指针不能仅仅反应了投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连

17、续刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。1.2 毕业设计的目的与意义毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，独立的完成一个专业课题的设计工作。设计过程中提高学生独立的分析问题，解决问题的能力以及实践动手能力，达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。本次设计为(50+90+50)m预应力砼连续梁，桥宽为12m。梁体采用单箱单室箱型截面，全梁共分196个

18、单元一般单元长度分为1m。顶板、底板、腹板厚度均不变。由于多跨连续梁桥的受力特点，靠近中间支点附近承受较大的负弯矩，而跨中则承受正弯矩，则梁高采用变高度梁，按二次抛物线变化。这样不仅使梁体自重得以减轻，还增加了桥梁的美观效果。由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保证，所以采用桥梁分析软件桥梁博士进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。本次设计的预应力混凝土连续梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。本次设计中得到了徐丰老师的悉心指导，在此表示衷心的感谢。由于本人水平有限，且又是第一次从事这方面的设计，难免出现错误，恳请各位老师批评指正。第一章 设计原始资料一、工程概况

19、：1工程概况：芳世湾大桥位于三峡工程试验坝陆水水库（三峡工程试验坝）赤壁市陆水湖办事处芳世湾村，横跨陆水水库（三峡工程试验坝）连接官塘林场红林山村及官塘驿镇葛仙山村，桥梁全长710.5m，桥面总宽12m，其中行车道9.0m，两侧人行道各宽1.5m，主桥为3跨预应力混凝土连续梁桥，引桥为17跨预应力混凝土简支梁，跨径组成为1730m+50m+90m+50m,桥梁下部结构桥墩采用实体板墩、钻孔灌注桩基础，左岸桥台采用轻型桥台，桩基础，右岸桥台采用“U”型桥台，扩大基础。设计汽车荷载等级为公路-级；接线为二级公路。设计行车速度：60/h。投资额：约4900万元。2 技术标准根据三峡库区交通设施建设与

20、完善专题规划报告并结合实际情况，将人行道宽度由0.75m加宽至1.5m，桥梁全宽为12.0m，设计汽车荷载等级为公路级；接线为二级公路。技术标准如下：（1）设计基准期：100年。（2）工程安全等级：二级。（3）公路等级：二级公路，双向两车道。（4）桥面布置：1.5m（人行道） +9.0m（行车道）1.5m（人行道）=12.0m。（5）设计行车速度：60km/h。（6）设计荷载：公路-级。 （7）桥上最大纵坡：0%。（8）道路横坡：2.0%（双向）。（9）设计水位：设计水位为52.781m(1985国家高程基准)。（10）地震烈度：工程区地震动峰值加速度为0.05g。（11）通航等级：芳世湾大桥

21、按级航道双线通航孔设计，航宽80m，航高10m。3 建设条件（一）水文气象根据收集资料显示，本区属典型的亚热带季，气候温和，降水充沛，日照充足，四季分明，无霜期长。年平均气温16.8，极端最高气温41.4，极端最低气温为零下15.4。年平均日照时间为1754.5小时，年平均无霜期为245258天。冬季盛行偏北风，偏冷干燥；夏季盛行偏南风，高温多雨。雨季集中在春末夏初，年最大降雨量1956.7mm。降雨较多，集流快，水情变化较大，水位每小时上涨可达2m。植被保存较差，水土流失较严重，下游河床淤高，易泛滥。主要灾害性天气有倒春寒、大暴雨、水灾、洪涝及夏旱、伏旱等。（二）地形地貌 桥址位于陆水水库（

22、三峡工程试验坝）上游库尾地带，河道走向约35，河谷呈不对称“U” 形宽谷，桥轴线处河面宽约148m。主河床位于右侧，宽约165m，河底高程35.839.2m；左岸为滩，宽约240m，滩面高程4655m。场地主要地貌形态为中低山低山丘陵。左岸丘陵呈半岛状伸入陆水河中，半岛长约1000m，宽度30300m，平均坡度约20，岗顶高程约75m；右岸为低山地貌、基岩裸露，岸坡较陡，倾向河谷，坡度3050，桥台一带平台地面高程5886m。（三）地层岩性拟建桥址区出露及揭露地层为第四系全新统冲积层（Q4al）、第四系全新统冲坡积层（Q4al+dl）、第四系中更新统冲洪积层（Q3 al+pl）、第四系残坡积层

23、（Qel+dl）、二叠系下统栖霞组（P1q）灰岩夹炭质灰岩及石炭系上统黄龙组（C2h）白云质灰岩。（四）地质构造与地震根据历史地震记载，以陆水水库（三峡工程试验坝）主坝为中心半径200km范围内，自公元前159年至公元1980年的2139年间共发生有感地震77次，其中具破坏性（M4.75级）的强震16次，主要分布于钟祥、仙桃、麻城、黄岗、长沙、常德等地；1954年发生于赤壁石坑渡的4.75级地震，震中距主坝约15km，震中烈度为度，震源深度8km，影响到坝址区地震烈度小于度。由此表明本区近期属弱震环境。1976年12月国家地震局武汉地震大队对陆水蒲圻水利枢纽水库地震基本烈度进行了复核，认为建库

24、时将水库地震基本烈度定为VI度是合适的。根据国家地震局中国地震动峰值加速度区划图（GB18306-2001）之规定，工程区地震动峰值加速度为0.05g，相应地震基本烈度为VI度。根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001（2009年版）)，工程区地震基本烈度为VI度，可以不考虑砂土液化的问题。（五）水文地质测区内最主要的地表水为陆水水库（三峡工程试验坝）区水体，其余仅为一些人工开挖的小型水塘、沟渠。测区内冲沟不甚发育，未见经常性水流，仅排泄季节性暂时水流。根据桥位处河水水质分析成果，本区地表水属HCO3-Ca型水，呈弱碱性，依据公路工程地质勘察规范类环境水判定：天然水对混凝土无结晶类腐蚀，

25、无分解类腐蚀，无复合类腐蚀，所以天然水对混凝土无腐蚀性。4主要规程及规范（1）公路工程技术标准（JTG B012003）；（2）公路路线设计规范（JTG D20-2006）；（3）公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）；（4）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）；（5）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D632007）；（6）公路桥涵施工技术规范（JTG T/F50-2011）； （7）公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）;（8）公路桥梁抗风设计规范（JTG/T D60-012004）；（9）内河通航标准（GB50139-2004）

26、。5 构思宗旨（1）符合城市发展规划，满足交通功能需要。（2）桥梁结构造型简洁，轻巧，反映新科技成就，体现人民智慧。（3）设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。（4）与高速公路的等级和周边环境相宜。（5）学习等截面梁桥的设计过程。第二章 桥跨总体布置及结构尺寸拟定2.1 尺寸拟定本设计方案采用三跨一联预应力混凝土变截面连续梁结构，全长190m。设计主跨为90m。2.1.1 桥孔分跨连续梁桥有做成三跨或者四跨一联的，也有做成多跨一联的，但一般不超过六跨。对于桥孔分跨，往往要受到如下因素的影响：桥址地形、地质与水文条件，通航要求以及墩台、基础及支座构造，力学要求，美学要求等。

27、若采用三跨不等的桥孔布置，一般边跨长度可取为中跨的0.50.8倍，这样可使中跨跨中不致产生异号弯矩，此外，边跨跨长与中跨跨长之比还与施工方法有着密切的联系，对于采用现场浇筑的桥梁，边跨长度取为中跨长度的0.8倍是经济合理的。但是若采用悬臂施工法，则不然。本设计跨度，主要根据设计任务书来确定，其跨度组合为：(50+90+50)米。基本符合以上原理要求。2.1.2 截面形式一、 立截面 从预应力混凝土连续梁桥的受力特点来分析，连续梁的立面应采取变高度的布置为宜。连续梁在恒、活载作用下，支点截面的负弯矩往往大于跨中正弯矩，因此采用变高度梁能较好的符合梁的内力分布规律。同时，采用悬臂法施工的连续梁，变

28、高度梁又与施工时的内力状况相吻合。另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大桥下净空。所以从已建桥梁统计资料分析，跨径大于100m的预应力混凝土连续梁桥有90%以上是选用变高度梁。再者在恒、活载作用下，支点截面将出现较大的负弯矩，从绝对值来看，支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变高度梁能较好地符合梁的内力分布规律，另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大桥下净空变高度与等高度相比较，等高度梁的缺点是：在支点上不能利用增加梁高而只能增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多。综上所述，推荐方案采用的是变截面预应力连续梁桥，其中箱梁根部梁高6m，跨中梁高3m。梁截面采

29、用二次抛物线形，二次抛物线的变化规律与连续梁的弯矩变化规律基本相近。二、 横截面 梁式桥横截面的设计主要是确定横截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁间距、主梁各部尺寸；它与梁式桥体系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美观要求以及经济用料等等因素都有关系。当横截面的核心距较大时，轴向压力的偏心可以愈大，也就是预应力钢筋合力的力臂愈大，可以充分发挥预应力的作用。箱形截面就是这样的一种截面。此外，箱形截面这种闭合薄壁截面抗扭刚度很大，对于弯桥和采用悬臂施工的桥梁尤为有利；同时，因其都具有较大的面积，所以能够有效地抵抗正负弯矩，并满足配筋要求；箱形截面具有良好的动力特性；再者它收缩变形数值较小，因而也

30、受到了人们的重视。总之，箱形截面是大、中跨预应力连续梁最适宜的横截面形式。常见的箱形截面形式有：单箱单室、单箱双室、双箱单室、单箱多室、双箱多室等等。单箱单室截面的优点是受力明确，施工方便，节省材料用量。拿单箱单室和单箱双室比较，两者对截面底板的尺寸影响都不大，对腹板的影响也不致改变对方案的取舍。本设计是一座公路连续箱形梁，采用的横截面形式为单箱单室。2.1.3 梁高根据经验确定，预应力混凝土连续梁桥的中支点主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25之间，而跨中梁高与主跨之比一般为1/401/50之间。当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量

31、增加不多，却能显著节省预应力钢束用量。连续梁在支点和跨中的梁估算值：等高度梁： H=（）l，常用H=（）l变高度（曲线）梁：支点处：H=（）l，跨中H=（）l变高度（直线）梁：支点处：H=（）l，跨中H=（）l而此设计采用变高度的直线梁，支点处梁高为6米，跨中梁高为3米。2.1.4 细部尺寸一、 顶板与底板 箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和构造两个方面的控制。支墩处底版还要承受很大的压应力，一般来讲：变截面的底版厚度也随梁高变化，墩顶处底板为梁高的1/10-1/12，跨中处底板一般为200-250。底板厚最小应有120。箱梁顶板厚度应满足横向弯矩的要

32、求和布置纵向预应力筋的要求。本设计中采用双面配筋，且底板由支点处以抛物线的形式向跨中变化。底板在支点处设计为实心箱型截面,在跨中厚30cm.顶板厚28cm。二、 腹板和其它细部结构1. 箱梁腹板厚度 腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较小，腹板不必设得太大；同时，腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求，其设计经验为：（1） 腹板内无预应力筋时，采用200mm。（2） 腹板内有预应力筋管道时，采用250300mm。（3） 腹板内有锚头时，采用250300mm。大跨度预应力混凝土箱梁桥，腹板厚度可从跨中逐步向支点加宽

33、，以承受支点处交大的剪力，一般采用300600mm，甚至可达到1m左右。腹板厚度：0号梁段及16号梁段为70cm， 7、8号梁段由70cm线性变化至40cm， 911号梁段及边跨现浇段为40cm。2. 横隔梁横隔梁可以增强桥梁的整体性和良好的横向分布，同时还可以限制畸变；支承处的横隔梁还起着承担和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭刚度很大，一般可以比其它截面的桥梁少设置横隔梁，甚至不设置中间横隔梁而只在支座处设置支承横隔梁。因此本设计没有加以考虑，而且由于中间横隔梁的尺寸及对内力的影响较小，在内力计算中也可不作考虑。跨中截面及中支点截面示意图如下所示：（单位为cm）2.1.4-1 跨中处

34、2.1.4-2支座处2.2 主梁分段与施工阶段的划分主梁的分段应该考虑有限元在分析杆件时，分段越细，计算结果的内力越接近真实值，并且兼顾施工中的实施，所以本桥博的设计分为196个单元。主梁施工方法 ：主梁采用悬臂浇筑法施工，箱梁均采用悬臂浇筑、泵送现浇砼施工。 图2.2 全桥桥博建模简图第三章 作用效应计算公路桥涵设计采用的作用分为永久作用、可变作用、偶然作用，本例主梁作用效应仅考虑永久作用和可变作用，不考虑偶然作用效应。配置预应力钢束之前，各种作用内力均按毛截面计算。基于永久作用效应（1结构自重2收缩徐变次内力3基础变位作用次内力）、和可变作用效应（1汽车荷载内力2温度作用次内力）进行效应组

35、合得出以下表格和内力图3.1持久状况承载能力极限状态作用效应组合承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 1, 左节点号 = 1内力性质 最大轴力(KN) 最小轴力(KN) 最大剪力(KN) 最小剪力(KN) 最大弯矩(KN.M)最小弯矩(KN.M)轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 -1.808e+003 0.000e+000 0.000e+000弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000

36、 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000单元号 = 1, 右节点号 = 2内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -1.746e-010 -2.095e-010 -2.095e-010 -1.746e-010 -1.746e-010 -2.095e-010剪力 2.452e+002 2.942e+002 2.131e+003 2.452e+002 2.452e+002 2.132e+003弯矩 -7.355e+001 -8.826e+001 -1.408e+002 -7.355e+001 -7.355e+001 -1.001e+003

37、单元号 = 2, 左节点号 = 2内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -1.026e-009 -1.231e-009 -2.988e-009 7.471e-010 -1.026e-009 -1.231e-009剪力 9.824e+002 1.179e+003 3.807e+003 -2.053e+002 9.824e+002 1.208e+003弯矩 -7.355e+001 -8.826e+001 -9.508e+001 -7.355e+001 -7.355e+001 -1.001e+003单元号 = 2, 右节点号 = 3内力性质 最大轴力 最小轴力 最

38、大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -1.033e-009 -1.240e-009 7.398e-010 -2.997e-009 -2.997e-009 7.398e-010剪力 -7.373e+002 -8.847e+002 4.501e+002 -3.468e+003 -3.512e+003 5.138e+001弯矩 1.493e+003 1.581e+003 8.246e+002 3.000e+003 3.232e+003 3.152e+002内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 6.985e-011 5.821e-011 7.226e-010

39、-8.938e-010 -8.938e-010 7.226e-010剪力 -4.631e+002 -3.859e+002 8.029e+002 -2.980e+003 -3.030e+003 4.027e+002弯矩 3.745e+003 3.557e+003 1.917e+003 7.194e+003 7.795e+003 1.671e+003单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -4.438e-010 -5.326e-010 8.933e-010 -1.545e-009 8.933e-010 -1.545e-009剪力

40、3.859e+002 4.631e+002 2.980e+003 -8.029e+002 3.030e+003 -4.027e+002弯矩 3.557e+003 3.745e+003 7.194e+003 1.917e+003 7.795e+003 1.671e+003单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -4.438e-010 -5.326e-010 -1.545e-009 8.933e-010 8.933e-010 -1.545e-009剪力 -6.443e+001 -7.732e+001 1.126e+003 -2.5

41、29e+003 -2.584e+003 1.123e+003弯矩 5.320e+003 5.548e+003 2.736e+003 1.092e+004 1.192e+004 2.628e+003单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -3.129e-010 -3.754e-010 -3.257e-011 -4.359e-010 -3.257e-011 -4.359e-010剪力 6.443e+001 7.732e+001 2.529e+003 -1.124e+003 2.584e+003 -1.123e+003弯矩 5.32

42、0e+003 5.548e+003 1.092e+004 2.736e+003 1.192e+004 2.628e+003单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -3.129e-010 -3.754e-010 -4.985e-010 3.001e-011 -3.257e-011 -4.359e-010剪力 2.235e+002 2.682e+002 1.461e+003 -2.164e+003 -2.118e+003 1.411e+003弯矩 6.810e+003 7.024e+003 3.520e+003 1.400e+00

43、4 1.556e+004 3.114e+003单元号 = 6, 左节点号 = 6内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 -1.455e-011 -1.746e-011 9.638e-010 -7.486e-010 9.609e-010 -7.457e-010剪力 -2.235e+002 -2.682e+002 2.164e+003 -1.461e+003 2.118e+003 -1.411e+003弯矩 6.810e+003 7.024e+003 1.400e+004 3.520e+003 1.556e+004 3.114e+003单元号 = 6, 右节点号

44、= 7内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 -7.312e-010 9.783e-010 9.783e-010 -7.312e-010剪力 5.264e+002 5.264e+002 1.825e+003 -1.790e+003 -1.695e+003 1.714e+003弯矩 8.186e+003 8.186e+003 3.817e+003 1.730e+004 1.928e+004 3.365e+003单元号 = 7, 左节点号 = 7内力性质 最大轴力 最小轴力 最大剪力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 5.239e-010 4.366e-010 2.038e-009 -8.593e-010 2.125e-009 -9.466e-010剪力 -9.532e+002 -7.944e+002 1.522e+003 -2.150e+003 1.373e+003 -1.982e+003弯矩 8.325e+003 8.186e+003 1.730e+004 3.817e+003 1.928e+004 3.3