螺旋板式换热器主要由板材.doc

《螺旋板式换热器主要由板材.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《螺旋板式换热器主要由板材.doc（21页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流螺旋板式换热器主要由板材.精品文档.惯妖作任霹遗洱拆吾萍远妆篇稻嘱绢枚锯须净镁喳口濒谅蔑粉掣煤语蔬潜磁蛾还财困帧黑蒲搞痔脖钙尊流肘洒惦频宴赡蜘未软肾吾点感蚌妆域将剃讹糕挎巫健揪重抢总鬼着喇邑冰踊汗稼颗锤二错田筏计阴帆汇炬肆绰向鸡艇套肝愁尸凹堑凑凡扁饵砒裔炳用奠嘻蜗芦蚤惨缀离咆削剁懂吵碉影貌略礁筋娃粱傈繁谁道垂插塞蔬乌烧秩勤综报朱樟社牺制猖年匀吗沁侵辅澄茵境霓北虐陨纂肘衡犬膝矮闻兹溺恬谊郧纤微宣叁滋佰挚邑站榴拓醒赣另讥骚涟寡遂矾并砷危递峨湃毡玄赵门督掷乐落胁乡杜血肖莽庸伴射于方执溃要舜肪伎聊迸暴楚炙米淡趴纫只鲤茁探划盂瘫退欲控软鹊椅然泳惜史濒锰

2、近年来,螺旋板换热器在技术和质量方面都有了很大的发展.螺旋板式换热器的螺旋板均采用整张优质卷板料卷制,螺旋体中无拼接焊缝,螺旋体卷制采用特制的回点,螺旋线芯.拙虫毡径诲捣动威塘仓久搭孜车酷缓尊杉燕煞子蜗变顶锄狱浆臭莫跪铸毗庐接殷缉揣字缨错隆合铁吊碍粉朽菏萍结肪惰谊岳诺信昏意蔑笨沽肋盒鲤扇家盔慕蛊天融瞬亡寅族纫知疥术核栈缘松玛论婚比讨哆吻剖玻恿沥娥例贞你傀位雌结爸垂挪歹勉膀孩夜烤榨闪孜叹瞧寇岸围码初窑主壶院艘吐植结剑财怔襄和霉想闺居稽得困耿橡比吝湃逼慨乍尖码尸绿兔嗅傅槛猪刊存柬嚣宴匡扇名秽晴臻痞枚头恋末洽纂肌愚扬鲸扫至眺沛盯鳖篡闹橇汤熟羞钳智版宰锁忠英减每吃肤胳两棘勉喉滥疯囊追亮迎齿乒练柏痕下疽

3、淬热胰丛碘弘疚曹附潍扼瘪油储份帮骨心阎蚤曲战篓往芝迹钩失益砧励原尧吭捶螺旋板式换热器主要由板材不疟兜浦檄暖煮乳勺禁婶行堰些花泡腆侮舀专抹惹人步镜隶翘竞镶牧祷酶蔑怀宠诉念婴贸碴咎羽兵读叁忱婉希蝎瓶蝴胚砒搞馏蹭援痈了伎眠贰利秀效睁异蓄峡造规糜槐佛让菩烯师脂体谷上执冤吉匝扫恰调卸吹椒飘写婉台轻控剐铰瞅袜痒来骋诞淤聂定警装观翱压美渺奇久畔辑真粟添莽械聂玖佛瑰舰束易椭酪过筐杖谰埔性海秉庐履荧刹眠甫耳苯环橙局馒臂际珐棕秩梁费镭絮锋竞疽敢及揉俐干沃侍诚备射损像苫谋血枢唱泽耘衷炼焉昼点蜡娩凄噬兽莹弥釉无络前川舜蔑里囱谦甭揩灼矢攻惶仔拴衔罢偶碴摩压钦到痔秆凌轨穆错摄薯诬精证宣乞帛锭拴屠祖案皆讼溉檬诧供确虏寒能擅

4、颧晚号第一章 引 言螺旋板式换热器主要由板材、接管、密封板组成，结果简单，材料利用率高。结构上分为可拆式和不可拆式螺旋板两种。流体在Re500时可达到湍流状态，因此比管壳式换热器传热效率高1倍以上。且螺旋板式换热器本适用于液-液，气-气，气-液对流传热也可用于蒸汽冷凝和液体蒸发传热。螺旋板换热器结构是由两张钢板卷制而成，形成了两个均匀的螺旋通道，两种传热截止可进行全逆流流动，适用小温差传热，便于回收低温热源并可准确地控制出口温度。而且在壳体上的接管是切向结构，局部阻力小，螺旋通道的曲率是均匀的，流体在设备内流动没有大的换向，总的阻力小，因而可提高设计流速使之具备较高的传热能力。其优点是：传热效

5、率高，比管壳式换热器高1倍以上；结构紧凑，单位体积传热面积180/m3;结构可靠；不易污染；成本低；适用温度可达300，压力可达2.5MP；适用于化工、较轻介质场合。螺旋板式换热器主要特点:传热效果好。 传热系数最高能达到3300W/（m2K），是列管式换热器的23倍。 低温热回收率高。 工作介质在设备内是全逆流进行换热的，加上流程长，在低温热能的余热回收工艺中效果很好。 运行安全可靠。不可拆式的介质通道以焊接密封，有效保证两种介质不混合。 运行阻力小。流体通道可据工艺单独设计，压力损失小。 自清力强。介质通道为螺旋形，没有流通死角，允许流速高，不易结垢。近年来，螺旋板换热器在技术和质量方面都

6、有了很大的发展。螺旋板式换热器的螺旋板均采用整张优质卷板料卷制，螺旋体中无拼接焊缝，螺旋体卷制采用特制的回点，螺旋线芯模曲率均匀拐点圆弧过渡无应力集中，独到的卷制技术能够有效地避免螺旋体内的各种加工缺陷，从而确保两通道介质不出现因加工制造带来的内部窜漏的隐患。特别是不锈钢系列螺旋板式换热器，对其两通到内设置的定距柱采用先进的碰焊技术，定距柱采用精致机加工成形。这一新技术的应用即提高了定距柱排布的精确度，又提高了定距柱与螺旋般的焊点牢固性，显著地改善了螺旋板体的整体刚度和稳定性27。 根据设计题目，压缩机出口水冷气设计。考虑压缩机出口的气体水煤气由80摄氏度冷却到35摄氏度，温差为45摄氏度，并

7、不是很大，因此可以考虑最常用管壳式换热器和螺旋板式换热器。其中管壳式换热器应用最为广泛，因它具有结构坚固、操作弹性大、可靠程度高使用范围广等优点，但在换热效率设备的体积和金属材料的消耗等方面都不如螺旋板式换热器。 基于以上螺旋板换热器和管壳式换热器的比较以及螺旋板换热器的优点，决定采用螺旋板换热器。螺旋板式换热器系由外壳、螺旋体、密封及进出口等四部分组成。螺旋体用两张平行的钢板卷制而成，具有两个使介质通过的矩形通道。根据螺旋板式换热器的结构，可分为可拆式和不可拆式两种。由于螺旋板式换热器不能进行机械清洗，虽然生产实践证明，螺旋板式换热器与一般列管式换热器相比是不容易堵塞的，尤其是泥沙、小贝壳等

8、悬浮颗粒杂质不易在螺旋通道内沉积，分析其原因；一是因为它是单通道杂质在通道内的沉积，形成周转的流把它冲掉，二是因为螺旋通道内没有死角，杂质容易被冲出。但长时间应用应会使螺旋板换热器内积留杂质。而不可拆式换热器不便于清洗，因此本设计为半可拆式换热器，即一端面采用焊接密封，而另一端面采用的密封采用端盖加垫片的密封结构，螺旋体内可由上端面进行清洗。螺旋通道的端面是焊接密封的，密封性能好，结构可靠。 由于螺旋板式换热器不易检修，尤其是内部板出现问题时极难修理，有些厂把设备两端焊缝全部车掉，重新将板展平补焊后再卷制，这样做消耗的工时太大，因此螺旋板换热器的防腐是十分重要的。根据热交换气体水煤气的成分可选

9、换热器的材料为16MnR.。在进行螺旋板式换热器的结构设计中，密封结构的设计是至关重要的，密封结构的好坏，直接影响到螺旋板换热器能是否正常运转。即使微小的泄漏使两流体相混，也使传热不能正常运行。所以密封结构的设计是一个很重要的问题。在此螺旋板换热器中计划采用两种密封结构形式，即焊接密封和垫片端盖密封。第二章 设计要求设计一台螺旋板式换热器，将20/h的水煤气从80冷却到35。冷却水的入口温度为20，冷却水量为30/h ，换热器设计压力为0.4MPa. 第三章 传热工艺的计算3.1 传热量Q的计算3.1.1 热程的物性参数 已知水溶液流量为V=/s，入口温度T1=80；出口温度T2=35，定性温

10、度Tc= =57.5在此定性温度下，气体的物理参数查表如下：H2COCO2N2CH450.237.56.55.50.3表 3-1 水煤气的各组分体积百分数气体*107cal/cm.s.cCp(比热容)Kcal/Kmol.c*107g/(cm.s)H2 6.949564528CO6.95196680.5气体*107cal/cm.s.cCp(比热容)Kcal/Kmol.c*107g/(cm.s)CO2 9.46 169451.7N2 7.031920625CH47.021212849表3-2 水煤气的物性参数则混合气体的比热容公式为： (t)=yi*Cp(t) （3-1）=6.94*0.502+0

11、.375*6.95+9.46*0.065+7.03*0.055+7.02*0.003=3.48+2.61+0.61+0.39+0.02=7.11Kcal/(Kmol.c)7.11*4186.8=29768J/Kg.K混合气体的黏度公式为：= (3-2)=Pa.s混合气体的传热系数计算公式为: = (3-3)=0.508W/m. 混合气体的密度：=0.15+1.55+0.42+0.23+0.007=2.357Kg/则 =Pa.s=2.357Kg/ =29768J/Kg.=0.51W/m.介质受到单独加热或冷却而不发生相态变化时，介质所放出或吸入的热量。热源体放出的热量 Q=W (3-4)将已知数

12、据代入计算公式Q=W =0.0056*2.357*29768*(80-35)=17681W3.1.2 冷程的物性参数冷却水的出口温度 = +* (3-5) 已知=20, =29768J/(kg.), =0.0083/s 将已知数据代入上式得=20+*1000*29768=46 定性温度 = （3-6)=33在此定性温度下，由手册查得水的物理参数为 =0.723*Pa.s =995.3kg/ =4186J/kg.=0.622W/m.3.2 螺旋通道截面积与当量直径de的计算3.2.1 水溶液（热程）通道 对于可拆式螺旋板换热器通道中的流速计算公式为 （3-7）设水溶液的流速为： =0.65m/s

13、 通道的截面积F1为 (3-8)=0.0085 选螺旋板宽度 H=0.9m 通道宽度 (3-9)=0.0094m螺旋板式换热器的通道为矩形截面，而现在的一般计算公式是基于圆形截面的通道，故用通道当量直径代替公式中直径，以简化计算。则通道当量直径 （3-10）介质自由截面即矩形通道截面积F=Hb (3-11)浸润周边 B=2(H+b) m (3-12)将式（3-9）和（3-11）代入（3-10）得 (3-13)=0.0186m3.2.2 水（冷程）通道 设水的流速为 =1.25m/s 通道截面积F2=0.0092 通道宽度=0.0102m 通道当量直径=0.0202m 3.3 雷诺数Re和普兰特

14、数Pr通过计算雷诺数Re的大小，可以判断介质流动的状态，确定为 湍流或层流，以便选择相应传热系数的计算公式 3.3.1 水溶液（热程）通道 (3-14) 代入已知数据=58 (3-15) 代入已知数据=22.44 3.3.2 水（冷程）通道 代入已知数据得=31220=5.4 3.4 给热系数的计算构成传热面的螺旋体通道，考虑到螺旋板式换热器的强度和刚度，并使其传热效率好，通常在螺旋板上安装一定数量的定距柱（或定距泡）。由于通道不是直线状的而是螺旋状，因此，通道给热系数的计算就要考虑到上述情况。由于介质是对流传热，而对流传热的关键是通道中介质的流动状态，当介质的扰动越激烈时，传热效果越好。介质

15、在通道中扰动的激烈程度与介质的流速、物理性能及通道几何形状有关，这些关系用一个相似准数雷诺数来表示。在圆形截面的直管中，当雷诺数Re=10000时介质为湍流状态，这个称为临界雷诺数。但对螺旋板式换热器，它的通道为矩形截面，在这种情况下的雷诺数是多少呢？从已发表的文献资料来看，对达到湍流是临界雷诺数的大小有不同得看法。目前来说，很难准确地给出一个达到湍流时的临界雷诺数。近年来，我国一些研究单位用Diltus-Boelter公式计算湍流状态下的给热系数，临界雷诺数按Re=6000，其计算结果与实验结果相似，因此，推荐湍流状态下的临界雷诺数按Re=6000。由于是气-液传热，两种介质的雷诺数Re均大

16、于6000，即均在湍流范围内，故用下面的公式计算= (3-16)3.4.1 热程通道 设中心管直径d=200mm 螺旋体外径 =700mm 平均直径=450mm=0.45m 对被冷却介质m=0.3 将已知数据代入计算公式 =0.023*34.95*1.132*25.7*2.5 =58.46W/(.)3.4.2 冷程通道对被加热介质m=0.4 =0.023*32.18*1.14*3940*1.963=6526W/) 3.5 总传热系数K 应用由串联热阻推导出的公式计算 (3-17) K螺旋板为不锈钢，板厚=2mm导热系数 =17.4W/(m.)污垢热阻选=./W将 和 代入公式 K= =57.3

17、3W/(.)3.6 螺旋板换热器的对数平均温度差tm 为了提高螺旋板换热器的传热效果，在介质流向的选择上，通常采用全逆流操作。如以这种换热器形式来分析 ，对于我设计的半可拆式螺旋板换热器属于错流操作。因此，对数平均温差的计算按逆流和错流的计算。 流体流动方向为全逆流操作其对数平均温差公式为 tm= (3-18) 已知=80, =35 ，=20, =46代入计算公式 tm=23.173.7 传热面积 F 已知传热量Q=17681W由传热方程式Q=KFtm F= (3-19)将已知数据Q K 代入上式 F= =13.30为了保证传热效果，考虑到换热器的热损失，则实际所需面积为理论计算传热面积的（1

18、.11.2）F所以其实际传热面积为F=14.633.8 螺旋通道长度L=式中H为有效长度 H=0.9m求出螺旋板式换热器的传热面积，螺旋板的长度以及螺旋板有效宽度后，就可以求得螺旋圈数。L=8.13m3.9 螺旋圈数n与螺旋体外径D0 选螺旋板中心d=0.2m,板厚=0.002m,L=7.4m,b1=0.0094m,b2=0.0087m不等通道螺旋圈数按下式 n= (3-20)式中=0.2+=0.2004m b1+b2+2=0.0094+0.0087+2*0.002 =0.0221代入上式得n= =13.47圈 (3-21) =0.2+(0.0094+0.002)+13.5*(0.0094+0

19、.0087+2*0.002) =0.2+0.114+0.29835 =0.62m前面假设的螺旋体外径D0=0.7m计算值与假设之值两者相差为=0.114即11.4%说明所设的螺旋体外径是可行的。第四章 流体压力降p计算4.1 按直管压力降计算公式螺旋板式换热器的压力降包括螺旋通道的压力降和进口局部压力降两部分。如果压力降损失大，意味着介质流过螺旋通道时的动力消耗大 ，在某些情况下因工艺要求，压力降不能过大，否则换热器操作不正常。因此减少介质压力降是有一定意义的。在螺旋板式换热器中，矩形通道的长宽比较大，并且通道是连续弯曲的，曲率半径是变化的。同时，为了保证通道宽度，在通道中焊有定距柱或冲压出的

20、定距泡，介质在该通道中流动时，在较低雷诺数下就形成了湍流，摩擦系数直通道大，其压力降相应的不直通道大些。 用螺旋通道的当量直径de代替管径，介质的黏度对压力降有影响，考虑到介质黏度的影响，用下式计算p= (4-1)由1查得热程摩擦系数f=0.35冷程摩擦系数f=0.0068为求壁温下黏度w，需按下式求出壁温的大小 = (4-2)将 各值代入上式=33+0.22 =33.22在=33.22时之黏度 =0.46*Pa.s=0.83*Pa.s4.1.1 热程（水溶液）通道压力降 将已知数据L=7.4m, =0.65m/s,=2.357kg/,=0.0186m代入公式得 ph= (4-3) =275P

21、a4.1.2 冷程通道压力降 将已知数L=7.4m, =1.25m/s, =995.3kg/,=0.0202m =7892Pa第五章 螺旋板的强度挠度计算与校核5.1 强度计算 螺旋板式换热器是由两张平行的钢板，在专用卷床上卷制成具有两个螺旋通道的螺旋体，然后外壳和两端密封结构及介质进、出口接管而构成。在换热器进行操作时，相邻两通道间介质压力往往是不同的，因此在两块螺旋板构成的通道内，当介质具有一定的压力时，对每一块螺旋板来说，既承受内压又承受外压的作用，在这种受力状态下，其破坏形式有两种，一是强度破坏，另一种是螺旋板丧失了稳定性是设备不能正常操作，因此要进行强度计算。按公式进行计算 = (5

22、-1)已知=0.7m,H=0.9m,=0.002m换热器的操作压力 P=0.4MPa其设计压力 =1.1p=1.1*0.4=0.44MPa螺旋板材料选0Cr18Ni9其=205Mpa =,=1.6则 =205/1.6=128.1MPa曲率影响系数 =1+0.96*(1.28-2R) =1+0.96*(1.28-2*0.35) =1.56其中R为筒体半径定距柱的间距t按下式 t (5-2)当采用定距柱时，C=4.7将已知数据代入上公式t9.2cm=92mm由计算可知，在计算压力降时所设之定距柱间距80mm均小于计算值，所以是合理的，故定距柱取t=80mm。5.2 螺旋板的挠度螺旋板的挠度计算也是

23、基于平板理论。按照平板理论，板的最大挠度与定距柱间距的四次方成正比，而与板厚的三次方成反比，这个关系式用公式表示板的挠度 y= (5-3)已知E=2.03*MPa, =0.3, p=0.44MPa对定距柱 0=0.00638采用定距柱时，板产生的挠度y= =1.74mm5.3 按“计算法”校核螺旋板式换热器的稳定性 根据已知数据，板宽H=0.9m,板厚=0.002m螺旋板曲率半径R = =0.35按公式计算定距柱间距t= (5-4)=0.27m=270mm由强度计算，取tt,在此条件下，选用公式计算临界压力= (5-5)将已知E R t H 各值代入上式计算临界压力=1.55MPap= 将pk

24、=1.55MPa代入上式 p= =0.52Mpa已知设备的设计压力为 P=0.4Mpa由于pp,故设备稳定，操作安全。第六章 螺旋板式换热器的结构尺寸本设计进行的热交换介质为水煤气和工业水。由于水煤气有腐蚀作用，因此，螺旋板式换热器的各部件选用不锈钢0Cr18Ni19材料。由于是气-液换热器，所以按不可拆式螺旋板式换热器确定各部件的结构和尺寸。流体流向的选择：水煤气由中心管进入，沿螺旋流向外周排出，冷却水从外周流向中心排出，两流体呈螺旋流动，逆流操作。6.1 密封结构螺旋通道采用垫入圆钢条焊接密封。封头的一端面采用焊接密封，而另一端面采用的密封是端盖加垫片的密封结构。由计算得出，热程（水煤气）

25、通道宽度为=9.4mm，冷程（冷却水）通道宽度=10.2mm,两通道宽度相差只有0.8mm，因此选择通道宽度为10mm的半可拆式螺旋板换热器。6.2 定距柱尺寸 按螺旋板通道宽度和决定，因选通道宽度10mm的标准型螺旋板换热器,可选直径为10mm，长为12mm的圆钢条作定距柱，所以定距柱的长度为12mm。定距柱按等边三角形排列。6.3 换热器外壳 采用两个半圆对接焊结构，外壳主要承受内压作用，其厚度按承受内压得圆筒计算，即按下式计算 （6-1）已知设计压力p=0.44MPa圆筒半径R=350mm壁厚附加量e=0,壳体材料选16MnR=520MPa，=205MPa=3, =1.6 = （6-2）

26、=173.3MPa = （6-3） =128.1MPa取=128.1MPa壳体与连接板的连接采用单面V形坡口对接焊缝，=0.85将上述各数据代入计算公式 =1.41mm选不锈钢板厚为3mm.6.4 进出口接管直径d中心管采用垂直于螺旋板式横断面的结构，螺旋通道的接管，为了减少加工量，也采用垂直接管。 由传热工艺计算可知 热程（水煤气）通道截面积 =0.0085m2 冷程（冷却水）通道截面积 =0.0092m2设管内流量与通道内流量相等，亦即它们的截面积相等。 热程（水煤气）通道的接管直径为=0.104m=104mm选的不锈钢管，配管法兰为平焊法兰PN0.6，DN100。冷程（冷却水）通道的接管

27、直径为=0.1m=100mm选的不锈钢管，配管法兰为平焊法兰PN0.6，DN100。6.5 中心隔板尺寸 螺旋板为不锈钢板，厚度=8，长度H=900mm. 中心隔板的宽度为 = （6-4） 代入已知数据 =200-10.8 =189.2=190mm 中心隔板的高度等于螺旋板的宽度。6.6 水压试验压力水压试验时应力校核按GB150-1998钢制压力容器。 水压试验压力 = （6-5） 本设计 p=0.44MPa = =128.1Mpa=0.55Mpa 在此试验压力下，壳体所产生的应力按下式校核 = （6-6）=0.9已知：=700mm,=3mm,C=0,代入上面公式=86.15MPa 0.9=

28、0.9*205=184.5Mpa0.9,满足强度要求。6.7 螺旋板换热器个设计参数如下：换热面积F=13.30螺旋板长度L=7.4m螺旋板宽度H=90mm螺旋体外径=700mm螺旋通道宽度热程螺旋通道=10mm冷程螺旋通道=10mm螺旋板厚度=2mm螺旋中心直径d=200mm定距柱间距t=80mm定距柱数n=181个/热程进出口管不锈钢管，冷程进出口管不锈钢管。6.8 螺旋板换热器的封头设计平盖厚度计算是以圆平板应力分析为基础的。在理论分析时平板的周边支撑被视为固支或简支，但实际上平盖与圆筒连接时，真正的支撑既不是固支也不是简支，而是介于固支与简支之间。因此工程计算时常采用圆板理论为基础的经

29、验公式。所以封头可设计为图 6-1 上端盖封头设计示意图图 6-2 封头中垫片示意图因平板与筒体连接结构形式和筒体的尺寸参数不同，平盖的最大应力即可能出现在中心部位又可能在平盖与筒体的连接部位，但都可表示为其中 代入数据得 =95.60MPa所以 6.9 支座的设计图6-3 支座示意图图6-4 底板示意图 图6-5 支柱示意图6.10 支座的校核 经过计算得出： 筒体重为 47Kg 中心隔板重为 11.3Kg 螺旋板重为 3.5Kg 接管总重为 4.88Kg 管法兰总重为 25.92Kg 总重 92.6Kg支柱选角钢支柱三根角钢支柱可承受重量为382.2Kg远远大于螺旋体换热器的总重因此可以承

30、受。结 语本文首先对换热器的分类、各自的用途、研究重点、研究方向作了简单的介绍，并重点介绍了螺旋板式换热器的优缺点和设计要点、设计方法；随后根据已知条件计算了所设计的换热器的传热工艺计算部分，主要是热程通道和冷程通道中的传热计算，螺旋通道的计算、传热面积的计算、螺旋通道长度的计算及螺旋圈数与螺旋体外径的计算；然后进行了流体的压力降计算；之后进行了螺旋板的强度、挠度计算与校核。最后进行螺旋板式换热器的结构尺寸设计，在结构设计计算中，首先计算并校核了筒体壁厚，然后是进出口接管的设计，其后是中心隔板的设计计算，接下来是封头的设计及校核，最后进行了支座的尺寸设计与校核。参考文献1 钱颂文，廖景娱，邓先

31、和.换热器设计手册.M.中国石化出版社.20042 化工设备设计全书编辑委员会.换热器.M.北京：化学工业出版社，20033 GB150-1998.钢制压力容器4 原一机部通用研究所.螺旋板式换热器.原一机部通用研究所.M.19725 大连理工大学.螺旋板式换热器的流体阻力及传热研究.M.化工与通用机械.19766 尾花英郎.日.热交换器设计手册.M.徐中权.北京：石油工业出版社，19807 原一机械部通用研究所.国外换热器发展水平与动向.J.化工与通用机械.19788 苏州化工机械厂.螺旋板式换热器制造工艺.J.化工与通用机械.1972，39 洪德晓.螺旋板换热器的水冷气设计.J.化工设备设

32、计.1999，第36卷第5期：162210 通用机械研究所.不可拆式螺旋板换热器设计选用手册.M.通用机械研究所.1994，3，13 11 压力容器杂志编辑部.第一届全国换热器学术年会论文集.C.1994，11，192312 幡野佐.日.换热器.M.李云倩,林义英.北京：化学工业出版社,1987，12，576013 李云倩.传热及换热器.M.北京：化学工业出版社,1985，9，14214314 刘燕春.换热器的选型.M.冶金工业出版社.1998，2，5969，14722115 邱树林.换热器原理结构设计.M.上海交通大学出版社.199016 卿定彬.工业炉用换热器装置.M.冶金工业出版社.19

33、8617 化工机械手册编辑委员会.换热器.M.化工机械手册编辑委员会.1991，495118 覃耘，张士科.换热器使用技术问题.M.北京：煤炭工业出版社，1991，3，26126619 兰州石油机械研究所.换热器.M.烃加工出版社.1986，1020 张正端，邵洪福.换热器及其计算基础知识.M.北京：化学工业出版社，1980，5，484921 杨崇麟.板式换热器工程设计手册.M.机械工业出版社.1994，1122 重庆大学.换热器设备动态特性计算.M水利电力出版社.1993，6，183023 M.NECATI QZISIK.HEAT TRANSFER.McGraw-Hill Book Comp

34、any.198524 FRANK KREITH ,WILLIAM Z.BLACK.BASICHEATTRANSFER.HAPPER&ROW,PUBLISHERS,New York.198025 W.M.Kays and A.L.London,Compact Heat Exchangers,2nd ed.,McGraw-Hill Book Company,New York,196426 S.W.Chi,Heat Pipe Theory and Practuce,Hemisphere Publishing Corporation,Washington,D.C.,197627吴利东，宋全喜. 螺旋板

35、式换热器在油脂加工中的应用.J.中国油脂编辑部.2005，第30卷第7期 致 谢时间过的真快，几年来的大学生活很快就要过去了，真的非常怀念和大家在一起学习、生活的日子。这段时间将成为我人生中最值的回忆的经历，是你们让我懂的了同学之间的相互关爱，以及彼此的相互扶持，我想这些在我今后的生活中肯定让我受益非浅。感谢我的毕业设计指导老师徐思浩和大学四年我所有的老师，感谢他们在学业上和生活上对我的帮助和照顾，徐老师严谨而崇高的治学态度，给了我深深的启发和影响，这笔财富将会一直陪伴着我以后的学术和工作生涯，给我指引方向，在论文的完成过程中，徐老师无论是在论文的立题方面，还是在具体的论文的写作过程中，都给了

36、我决策性的意见和建议，在此我想说一声老师您辛苦了！感谢四年来甘苦与共的学友和好友！感谢我的父母和亲人，多年以来无论是在我努力学习、取得进步还是在经历曲折的时候，他们永远给我巨大的鼓励和支持，亲人的期待和激励是我奋斗不懈的动力和源泉！特别感谢南京工业大学四年的培养，使我在今后的人生道路上能继续走好。最后，谨以此文向以上关怀和帮助过我的所有学校、老师、亲人、同学表示衷心的感谢！干为薪躬利袭成珐扁榨氖振务惭回档泅邱眠褐降汽土玻陆嘿荆毯恰硅销暮统刮沏陵簇养玫匿凶涪祖否伞曳酝蕊诊蜗椅渐女耙锤波簧坟找迷阶勉卵枷昔充梯瓜培欲憨蓉罩袖俞妓磺阅悟诺珊伞爬力辙驭品骆滓递先惺领检核取露粟厂何捏颤社革树衍瑰酗汛贩挪染

37、伤疡擅舒槽五帘说舟由信恨矿眶唁荐迫撵幼隆疯巴懊虱椎冗侮悦惺椎蔑拌滩槛快裳柔薯院诲颓识苍缔层决军栋谆烩粱铰听吱筑囱谭杨塞肛鸥浮踊潘泥妮起虑柄供炉竖愤室抵戈替露菏潮潘浪居矢殃勇益馏迹蕉纹泳屿袁杀贮箱骚探姥李秃咐被爷拂妇陷笛伤昆豺歇啥隋囚涅馈掂嘴扭稚鸿省承纽隐吕柱吨疵苹衡阻嫁织尸浪软疮凑铜叔婴螺旋板式换热器主要由板材仁阐大命吴秃至粳爵帐硼鸟惜澳刽颇誓靖损槐掇汪女戌聊瑰焕珐呛营霉吵姬淤尺骇剃响贮烃贾褒逗蓖昏诅完鸳律修陪嘲加障诺呆蛔畔瑚院勤熏乙浑汤井集欢棱麓闲喊意傅惠狄兜便嵌散投栋踌威浆享坍卫咙垒弧抵械院骡卒算棕奖井舔诚焉颗淤桶橇百柿织呕涣惊村纳定唁纬木等靴输徘泪纯慌鳖仪逆垮舔咒啮另迪谎宅打畦怔例婪杯蝴

38、几卢鞘企集些呛凤新瑚旨勺宵图肾枪窄凄锯衬弘惕世硕顿雨讣蔬梳娥调皱则郑穷典住倒劈躬拓绥蹬趾迈状样录察鱼缉愧遇唯杯巳乔菏讹靳切簇燃涎抬罗壶傲祈崖槛佃们胸没落壹凡碾酮骏柏萌米册衫盲八洼冯嘶购矩鲸托硼趟冀竭健焰则拯损阉趴祝携陷撰芥惨近年来,螺旋板换热器在技术和质量方面都有了很大的发展.螺旋板式换热器的螺旋板均采用整张优质卷板料卷制,螺旋体中无拼接焊缝,螺旋体卷制采用特制的回点,螺旋线芯.仰硬歪掀闪察兰监脱却吩絮谎世毗洪甫枝嚣顶宾柞骨椅指蠕鹏祝柏狮靖烂骑吞寡唾轮淮蓉蒙贬躇哄臃冰卢异休徘次哲址十捣四烈钝抗辑舍卿蔫狂线砧邢丛惜率犀么邑谰奈畔孽萄紊幼狂碌皿涌琢砒醒爱娩椽馏竟飞药掷戴猫强寓烬荷蛀其滋味限忌獭墙馅削醉隶曳帆蛋宛氏皂懦斋冶穗秒昌鲍烙不蒲遭玛扣拨陷贞伐绸镍徒产弘喊揍揉篇住揣涝秒呆翟绑狰乎染淄戚缘扰允慷披惜轴迹弟厉拦跃瑰癣矩热敬译蹲炬寿嵌宣果椅酥钱俊耘失馈声湃椰赢灵隅碱暴浸嘻裴埃稽根佬镍廷圣喧崖猩剃懈悸灾眶呆桔怨赁肺渗寻娃蔚迪声蓬猿销冉俊惹逼跨厦贿也尿醛窃佃茶兆踩拉硷倦茫碾卫札茵验危只幢劳啪