设计综采工作面供电设计.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流设计综采工作面供电设计.精品文档. 综采工作面供电设计一、工作面概况与设备选型配置里机巷走向长度460米，外机巷走向长度385米,切眼开采长度为110米，工作面煤层倾角2532，平均倾角28，煤层厚度2.5米4.2米，平均厚度3.5，采煤方式为综合机械化采煤，设备选型配置情况如设备选型配置情况如下表：序号设备名称设备型号数量电机功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）1采煤机MG400/920-QWD19203300200.42运输机SGZ800/800140023300178/1163乳化液泵MRB-400/31.5222503300524

2、控制台KTC-215贝克开关KE300246移 动变电站KBSGZY-1600/6/3.4527移 动变电站KBSGZY-800/6/1.218转载机SZZ-764/601160114090.59破碎机LPS-10001110114062.310皮带机DSJ 1000/100/2110121101140124.611皮带机1275114085总计2860二、供电系统的选择确定综采供电电源来自北六下部变电所，高压采用两路供电，一路在轨道石门处供800KVA移变，（由保运区安装），另外一路至工作面开关车供两台1600KVA移变.电缆敷设巷道路线为：下部变电所北八大巷充电硐室进风石门联巷机巷，移动变

3、电站及泵站放置进风石门附近，设备控制开关放置距工作面190m附近，低压电缆沿进风石门机巷敷设，采用电压等级为3300KV。 三、负荷统计及移动变电站选择、根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下： 设备名称设备型号电机台数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）功率因数采煤机MG-400/920-QWD24003300870.8525038095.60.8512033004.40.85运输机SGZ800/80024003300890.85乳化液泵MRB-400/31.512503300520.9转载机SZZ-764/601160114090.50.85破碎机LPS-100

4、01110114062.30.85皮带机DSJ 1000/100/2110121101140124.60.85皮带机1275114085、变压器的选择： 根据供电系统拟定原则，选择两台移动变电站，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站向采煤机组、一台乳化液泵供电，供电电压为3450V。 K1x=0.4+0.6(P1max/P1e)=0.4+0.6(400/1170)=0.61 cos=0.85 S1b=P1eK1x/cos=11700.61/0.85=839.6KVA 故1#移动变电站选用KBSGZY-1600/6/3.45干式变压器 S1e=1600KVAS1b=839.6KVA 满足工作需

5、要2、2#移动变电站向运输机和一台乳化液泵供电，供电电压为3450V。 K2x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(400/1050)=0.63 cos=0.89 S2b=P2eK2x/cos=10500.63/0.89=743.3KVA 故2#移动变电站选用KBSGZY-1600/6/3.45干式变压器 S2e=1600KVAS2b=743.3KVA 满足工作需要3、2#移动变电站向转载机、破碎机和两台皮带机供电，供电电压为1140V。 K3x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(220/640)=0.6 cos=0.85S3b=P3eK3x/cos=64

6、00.6/0.85=452KVA 故3#移动变电站选用KBSGZY-800/6/1.2干式变压器 S3e=800KVAS3b=452KVA 满足工作需要四、电气设备的选型低压开关的选择：本次设计低压采用3300V和1140V电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。根据上述选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情况如下：用电设备选 用 开 关型 号额定电压（V）额定电流（A）备 注采煤机KE30023300450运输机KE30023300450乳化液泵KE30023300450乳化液泵KE30023300450转载机BKD4001140200破碎机BKD4001140200皮带机

7、BKD4001140200五、高压电缆选择与校验按设计规定初选电缆规格、型号和长度1、两台1600 KVA移动变电站高压电缆的选择、向两台1600 KVA移动变电站供电的6KV高压电缆选用MYPTJ-3.3/6-3120+335+32.5型矿用6KV铜芯橡套双屏蔽电缆,截面120mm2，从北六下部变电所到1600 KVA移动变电站L=1.1230=253m、按长时允许电流选择校验电缆截面MYPTJ-3.3/6-3120+335+32.5型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆其长时允许电流为Iy=294A，取=0.9，cos=0.87。Ifh=PeKX103/Ue cosN=22200.51103/60

8、000.870.9=139.1 AKX=0.4+0.6PMAX/Pe=0.4+0.6(400/2220）=0.51Iy=294AIfh=139.1A、按经济电流密度校验高压电缆截面查表经济电流密度Ij=2A/mm2Aj= Ifh /Ij=139.1/2=70 mm2120 mm2因此所选高压电缆满足要求。、热稳定校验电缆截面短路参数按采区变电所出口短路容量50 KVA计算，则其最大三相稳态短路电流为I（3）=Sd/U=50106/6000=4811A按下式求得采区变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即Amin= I（3）/C=4811/93.4=25.7mm2tj-短路电流的假象时间

9、,取tj=0.25sC-电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4所需最小截面Amin=25.7 mm2因此所选高压电缆满足热稳定要求。（5）、按电压损失校验电缆截面MYPTJ-3.3/6-3120+335+32.5型矿用6KV铜芯橡套双屏蔽电缆，查表得R65=0.163/Km,X=0.070/Km；取负荷的功率因数cos=0.7，tan=1.02。 U%=（PL/10UN2）（R65+X tan）%=（22200.4/1062）（0.163+0.0701.02）%=1.59%5%MYPTJ-3.3/6-3120+335+32.5型高压电缆能够满足供电要求。2、800 KVA移动变电站高压电缆

10、的选择、向800 KVA移动变电站供电的6KV高压电缆选用MYPTJ-3.3/6-335+325+32.5型矿用6KV铜芯橡套双屏蔽电缆,截面35mm2，从北六下部变电所到800 KVA移动变电站L=250m、按长时允许电流选择校验电缆截面MYPTJ-3.3/6-335+325+32.5型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆其长时允许电流为Iy=136A，取=0.9，cos=0.85。Ifh=PeKX103/Ue cosN=6400.6103/60000.850.9=48.3 AK3x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(220/640)=0.6 Iy=136AIfh=48.3A、按

11、经济电流密度校验高压电缆截面查表经济电流密度Ij=2A/mm2Aj= Ifh /Ij=48.3/2=24.15mm235mm2因此所选高压电缆满足要求。、热稳定校验电缆截面短路参数按采区变电所出口短路容量50 KVA计算，则其最大三相稳态短路电流为I（3）=Sd/U=50106/6000=4811A按下式求得采区变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即Amin= I（3）/C=4811/93.4=25.7mm2tj-短路电流的假象时间,取tj=0.25sC-电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆C=93.4所需最小截面Amin=25.7 mm235mm2，所选35mm2高压电缆满足热稳定要求。

12、综上，MYPTJ-3.3/6-335+325+32.5型高压电缆能够满足供电要求。六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算（一）、1140V电缆选择与计算1、移变馈出三根主干线，其中一根供转载机、破碎机；I1=Pe/Ucos=270/1.20.85=152.8A 选用MYP395+150 mm2 电缆10米Iy=260A152.8A 因此选用95 mm2 电缆满足要求另一根馈出线供150KW皮带机；I1=Pe/Ucos=150/1.20.85=85A 选用MYP395+150 mm2 电缆10米Iy=260A85A 因此选用95 mm2 电缆满足要求另外一根馈出线供220KW皮带机；I1=Pe/Uc

13、os=220/1.20.85=125A 选用MYP395+150 mm2 电缆10米Iy=260A125A 因此选用95 mm2 电缆满足要求2、1140V馈电开关支线电缆的选择：（1）、转载机、破碎机回路：Ig=Pe/Ucos=160/1.20.85=95.4A 由于供电距离远，故选用一根70 mm2电缆，L=1000米Iy=215A95.4A 因此选用70mm2 电缆满足要求（2）、150KW皮带机回路：Ig=Pe/Ucos=150/1.20.85=85A 故选用一根50 mm2电缆，L=200米Iy=173A85A 因此选用50mm2 电缆满足要求（3）、220KW皮带机回路：Ig=Pe

14、/Ucos=220/1.20.85=125A 故选用一根70 mm2电缆，L=200米Iy=215A125A 因此选用95 mm2 电缆满足要求3、1140V磁力启动器负荷线的选择：（1）、转载机：Ig=Pe/Ucos=160/1.20.85=90.5A 故选用一根35mm2电缆，L=20米。Iy=130A90.5A 因此选用35mm2 电缆满足要求（2）、破碎机：Ig=Pe/Ucos=110/1.20.85=62A 故选用一根25mm2电缆，L=20米。Iy=100A62A 因此选用25mm2 电缆满足要求（3）、150KW皮带机：由于是双电机驱动，所以Ig=Pe/Ucos=75/1.20.

15、85=42.5A 故选用两根16mm2电缆，L=20米。Iy=78A42.5A 因此选用16mm2 电缆满足要求（4）、220KW皮带机：由于是双电机驱动，所以Ig=Pe/Ucos=110/1.20.85=62.5A 故选用两根25mm2电缆，L=20米。Iy=100A65.5A 因此选用25mm2 电缆满足要求。（二）、3300V移动变电站负荷侧电缆选择与计算、按长时允许负荷电流与机械强度初选电缆截面1、采煤机电缆的选择 已知Ie=200.4A，因此选用两根MCPT-1.9/3.3-370+125+44电缆，长度800M Iy=2215A=430AIe=200.4A 满足要求且机械强度大于最

16、小截面50mm2采煤机支线电缆选用MCPT-1.9/3.3-395+125+46专用电缆.Iy=260A200.4A 满足要求 L=300M2、运输机、乳化液泵电缆的选择（一）、运输机电缆的选择运输机长时负荷电流I1=Pe/Ucos=800/3.30.85=165 A选用两根MCPT-1.9/3.3-370+125+45型采煤机用金属橡套电缆共用供电Iy=2215=430A165 A 满足要求运输机支线电缆的选用运输机单电机长时负荷电流为88.77 A选用MCPT-1.9/3.3-350+125+44型采煤机用金属橡套电缆两根分别供运输机机头、机尾电机。Iy=173A88.77A，满足要求。L

17、头=190m，L尾=300m且机械强度大于最小截面35mm2 满足要求（二）、乳化液泵电缆的选择乳化液泵选用2台，一台备用，单台功率为250KW，电压3300V其长时允许工作电流52A，干线选用MYPT-1.9/3.3-350+325/3电缆，Iy=173AIe=52A；负荷线选用MYPT-1.9/3.3-335+16/3电缆，Iy=138AIe=52A且机械强度满足最小截面16mm2，满足供电要求。、按允许电压损失校验或复选电缆截面1、允许电压损失根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格UUy.Ue（V）U2n（V）Uy（V） 660 690 63 114

18、0 1200 117 3300 3450 330（一）1#移变及线路系统电压损失计算采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为： U=Ub+Ug+Uz1#变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(URcos+UKsin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（11700.51/0.85）/1600=0.316UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 UK变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-1600/6移变技术参数表得知UK=3.7%, P=8800WUR=(P/10Se)%=8800/

19、(101600)%=0.55% Ux%= UK2- UR2 %= 3.72-0.552%=3.66% UP%=(URcos+UXsin)%=0.316(0.550.85+3.660.527)%=0.757% Ub=UP%Ue=0.757%3450=26.1V支线电压损失Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.732200.40.3（0.2300.85+0.0760.527） =24.5V（由95mm2电缆技术参数得知R00.230/Km，X00.076/Km）干线上的允许电压损失为Uyg=Uy-Ub-Uz =330-26.1-24.5=279.4V按允许电压损失选择干线电缆最小截面

20、： =920800103/330042.50.9279.4 =21mm2A=70 mm2按启动时的电压损失效验电缆截面1采煤机系统煤机功率最大为920KW，按煤机启动时校验。阻值等值电路如图：Zb:变压器内部阻抗 ZL:电缆阻抗ZQ:采煤机电动机阻抗 ZB:乳化泵电动机阻抗1.1启动回路元件阻抗采煤机电动机双电机同时启动时，cosQ=0.4,额定启动电流为INQ=25.887=1009.2A启动时每相阻抗为ZQ=UN/ INQ =3300/1747.6=1.888启动时每相电阻为RQ=ZQ cosQ =0.755启动时每相电抗为XQ=ZQ sinQ =1.8880.9165=1.73043.3

21、KV电缆阻抗为支线电缆rb=0.230/Km,Xb=0.076/KmRL=0.2300.3=0.069 XL=0.0760.3=0.023采煤机电动机回路每相阻抗电阻 RST=RQ+ RL + Rg =0.755+0.0552+0.015=0.825电抗 XST=XQ+XL =1.7304+0.0182+0.0039=1.7525阻抗 ZST=1.936电导、电纳：g ST= RST/ ZST2=0.220S b ST= XST/ ZST2=0.467S乳化泵电动机正常运行等值阻抗，cosN=0.85阻抗ZB=UN/IN=3300/53=35.948电阻RB= ZBcosN=30.556电抗X

22、B= ZBsinN=18.937电导、电纳：g B= RB/ ZB2=0.024S b B= XB/ ZB2=0.015S采煤机启动时，变压器负载总阻抗电导= g ST + g B =0.220+0.024=0.244 S电纳= b ST + b B=0.467+0.015=0.482 S导纳Y=0.531 S阻抗Z=1/Y=1.883电阻R=（）Z2=0.865电抗X=（）Z2=1.709移动变电站XT=0.3289 RT=0.04127启动回路总阻抗=R+ RT =0.906 =X+XT=2.0379=2.230采煤机启动时的实际启动电流为：IQ= U2N /=897.09A采煤机启动时的

23、端电压为：UQ= IQ ZQ=897.091.888=2933.5V0.75UN=2475V,所选电缆满足采煤机启动时的要求。（二）、2#移变及线路系统电压损失计算U=Ub+Ug+Uz 变压器的电压损失Ub=UP%UeUP%=(URcos+UKsin)UR=(P/10Se)%变压器的负荷系数，=Sb/Se=（10500.61/0.85）/1600=0.47UR变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 UK变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数P变压器的短路损耗W由KBSGZY-1600/6移变技术参数表得知UK=3.7%, P=8800WUR=(P/10Se)%=8800/(101600)%

24、=0.55% Ux%= UK2- UR2 %= 3.72-0.552%=3.66% UP%=(URcos+UXsin)%=0.47(0.550.85+3.660.527)%=1.13% Ub=UP%Ue=1.13%3450=39V支线电压损失Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.7321780.3（0.4480.85+0.0810.527） =39.1V（由50mm2电缆技术参数得知R00.448/Km，X00.081/Km）干线上的允许电压损失为Uyg=Uy-Ub-Uz =330-39-39.1=251.9V按下式计算出干线电缆所需的最小截面且满足下式要求： =80380010

25、3/330042.50.9251.9 =20.2 mm2A=70 mm2按启动时的电压损失效验电缆最截面 1.2运输机供电系统2#移变所带负荷，运输机电动机功率最大，供电距离最远，且机头机尾电动机同时启动，以此来校验启动电压。阻抗等值电路如图ZT:变压器内部阻抗 ZL1: 运输机机头电缆阻抗ZL2: 运输机机尾电缆阻抗 ZQ1:运输机机头电动机启动阻抗 ZQ2: 运输机机尾电动机启动阻抗1.2.1运输机电动机启动阻抗。单台电动机启动电流IN,Q=6IN,启动功率因数cosQ=0.5。启动阻抗ZQ1= ZQ2=UN/IN,Q=3300/658=5.745启动电阻RQ1=RQ2= ZQ1cosQ=

26、5.7450.5=2.87启动电抗X Q1=XQ2= ZQ1sinQ=5.7450.866=4.981.2.2运输机机头电动机支路阻抗给运输机供电的支线电缆阻抗支线电缆rb=0.448/Km,Xb=0.081/Km机头电动机支线回路总电阻、电抗：机头电缆RL1=rg+ rbL1=0.015+ 0.4480.17=0.091XL1=xg+ XbL1=0.0039+ 0.0810.17=0.0179支路阻抗RQ1= RQ1+ RL1=2.87+0.091=2.9 X Q1= XQ1+ XL1=4.98+0.0179=4.99ZQ1=5.80支路的电导、电纳：g Q1= RQ1/ ZQ12=0.08

27、8S b Q1= XQ1/ ZQ12=0.149S1.2.3运输机机尾电动机支路阻抗给运输机供电的支线电缆阻抗支线电缆rb=0.448/Km,Xb=0.081/Km机尾电动机支线回路总电阻、电抗：机尾电缆RL2=rbL2=0.4480.3=0.134XL2=XbL2=0.0810.3=0.024支路阻抗RQ2= RQ2+ RL2=2.87+0.134=3.004 X Q2= XQ2+ XL2=4.98+0.024=5.004ZQ2=5.836支路的电导、电纳：g Q2= RQ2/ ZQ22=0.088S b Q2= XQ2/ ZQ22=0.147S1.2.4运输机2台电动机同时启动，变压器的负

28、载阻抗。电导= g Q1+ g Q2=0.176S 电纳= bQ1+ bQ2=0.296S导纳Y=0.344S 阻抗Z=1/Y=2.907电阻R=（）Z2=1.487 电抗X=（）Z2=2.5011.2.5 2#移动变电站变压器阻抗移动变电站XT=0.3289 RT=0.041271.2.6 运输机电动机启动时变压器输出回路阻抗：=R+ RT =1.528 =X+XT=2.831=3.221.2.7运输机电动机启动时变压器输出电流与电压I=U2N/=3450/3.22=619AU= I Z=6152.907=1800 V1.2.8运输机电动机实际启动电流和启动电压IQ=U/ZQ2=1804/5

29、.865=307AUQ= IQ ZQ1=3075.745=30550.75UN=2475V,所选电缆满足运输机启动时的要求。因乳化泵与移变距离较近，故可忽略计算 由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。七、短路电流计算（一）、3300V系统短路电流计算：1、1#移变短路回路元件阻抗计算1、1 采煤机电机最远点两相短路电流计算、电源系统电抗（额定电压为3450V）电源系统电抗 =3.42/50=0.2312（） MYPTJ-3.3/6-3120+335+32.5型矿用6KV铜芯橡套双屏敝电缆253米R0=0.192

30、/Km, X0=0.068/KmRL=0.1920.253=0.048576 XL=0.0680.253=0.017204将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧R干= RL（Uar,2/ Uar,1）2=0.048576（6.3/3.4）2=0.01415X干=Xx + XL（Uar,2/ Uar,1）2=0.2312 +0.017204L/（6.3/ 3.4）2=0.2362 、移动变电站阻抗值由KBSGZY-1600/6/3.45移动变电站的技术参数表可知：Se=1600KVA，Ue=3450V ，Xb=0.2719，Rb=0.0427、移变到贝克开关电缆两根MCPT-1.9/3.

31、3-370+125+45L=800m并联使用R1=0.293/Km, X0=0.078/KmRd=0.2930.4=0.1172 Xd=0.0780.4=0.0312、贝克开关到煤机电机电缆MCPT-1.9/3.3-395+125+46L=300mR0=0.195/Km, X0=0.076/KmRd=0.1950.3=0.059 Xd=0.0760.3=0.023、采煤机电机最远点两相短路电流为I s1(2)=U2/2 (R) 2+ (X ) 2=3400/2 (R) 2+ (X ) 2=1700/0.6087=2793A其中R=0.01415+0.0427+0.1172+0.059=0.23

32、305X=0.2362+0.2719+0.0312+0.023=0.5623 (R) 2+ (X ) 2=0.6087 、采煤机开关处点两相短路电流为Is2(2)=U2/2 (R) 2+ (X ) 2=3400/2 (R) 2+ (X ) 2=1700/0.5664=3001.4A其中R=0.01415+0.0427+0.1172=0.17405X=0.2362+0.2719+0.0312=0.5393 (R) 2+ (X ) 2=0.60872、2 乳化泵电机两相短路电流计算乳化泵支线电缆r0=0.732/Km,X0=0.088/Km，L=0.05KmR=0.7320.05=0.037,X=

33、0.0880.05=0.004乳化泵电机短路回路总阻抗=0.1668+0.0427+0.037=0.2465=0.2813+0.2719+0.004=0.5572乳化泵电机两相短路电流为IS3（2）=U2N/2=3400/20.6093=2790A2、2#移动变电站回路（为校验开关的分断能力和过流保护灵敏度，运输机机尾电动机进线端为第二短路点S4，运输机机头电动机进线端为第二短路点S5） 1#移动变电站每相阻抗，即RT=0.041 ZT= 0.320 XT= 0.329 2运输机尾电缆每相阻抗R0=0.380/Km,X0=0.081/KmRd1=0.3800.3=0.114,Xd1=0.081

34、0.3=0.0243运输机头电缆每相阻抗Rd2=0.3800.19=0.0722,Xd2=0.0810.19=0.015392.5运输机机头短路回路总阻抗=0.1668+0.0427+0.0722=0.2817=0.2813+0.2719+0.01539=0.56862.6运输机机头尾电机两相短路电流为IS4（2）=U2N/2=3400/1.2686=2680A2.7运输机机尾短路回路总阻抗=0.1668+0.0427+0.114=0.3235=0.2813+0.2719+0.0243=0.57752.8运输机机尾电机两相短路电流为IS5（2）=U2N/2=3400/1.324=2568A（二

35、）、1140V系统短路电流计算：1、转载机、破碎机回路L1=200.53+10000.71+202+63.3=10.6+710+40+63.3=823.9查表知：Id1=1425A2、150KW皮带机回路L2=200.53+2001+203.1+63.3=10.6+200+62+63.3=335.9查表知：Id2=2827A3、220KW皮带机回路L3=200.53+2000.71+202+63.3=10.6+142+40+63.3=255.9查表知：Id3=3315A八、热稳定和开关分断能力校验一、低压电缆热稳定校验1066移变低压3.45kv馈出线上的最大短路容量经过计算为20MVA，其最

36、大三相稳态短路电流为： =20000/ 3.45=3347A按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面为：=33470.5/93.4=20mm2所选低压电缆均大于20mm2，符合热稳定要求。二、高低压开关分断能力校验编号开关型号分断能力分断最大电流校验结论1BGP30-6Imax=31.5KAImin=12.5KA2.987KA合格2BGP30-6Imax=31.5KAImin=12.5KA5.769 KA合格3KE3002Imax=20KA2.826 KA合格第九节 过电流保护装置的整定计算与校验一、高压配电装置过流保护整定(一)采煤机高压配电装置中选用BGP30-6则过电流保护

37、的整定如下：1、工作面的高压最大负荷电流为=1170/0.85/1.7326=132.5A所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流Ie=250AIe=250AIbe=132.5A2、过载保护的整定动作电流为IbenzdIe132.51.5 合格 (二)运输机、乳化液泵高压配电装置中BGP30-6选用则过电流保护的整定如下：1、工作面的高压最大负荷电流为=1050/0.85/1.7326=118.8A所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流Ie=250AIe=250AIbe=118.8A2、过载保护的整定动作电流为IbenzdIe118.81.5 合格二、移变低压侧保护整定（一）1#移变低压侧保护整定 过载

38、整定 由移动变电站低压侧保护箱BXBD500/3300的综合保护器的性能可知： IzIe，IzIe163过电流速断保护整定：根据保护器的性能得知：Iz610Ie取Iz=IQe+KXIe867+96A632A当Iz632时，即视为短路，保护器动作时间t0.2s整定校验必须满足Id (2)/ Iz1.2Id (2)/ Iz2732/6324.31.2， 满足要求(二)2#移变低压侧保护整定 过载整定 由移动变电站低压侧保护箱BXBD500/3300的综合保护器的性能可知： IzIe，Iz66+66+52+52=236A过电流速断保护整定：根据保护器的性能得知：Iz6-10Ie取IzIQe+KXIe

39、893+52797A当Iz800时，即视为短路，保护器动作时间t0.2s整定校验必须满足Id (2)/ Iz1.2Id (2)/ Iz2732 /8002.31.2， 满足要求三、磁力启动器的整定与校验（一）、采煤机开关整定与校验（开关编号1-1）（1）采煤机贝克开关过流整定IZIe=263A 取IZ=160A（2）采煤机贝克开关短路整定取Iz8Ie867+96A632A 取IZ=640A（3）整定校验必须满足Id (2)/ Iz1.5Id (2)/ Iz2793/6404.361.5， 满足要求（二）、运输机开关整定与校验（开关编号1-2）（1）过流整定IZIe=132A 取IZ=130A（

40、2）短路整定取Iz8Ie893A477A 取IZ=480A（3）整定校验必须满足Id (2)/ Iz1.5Id (2)/ Iz2568/4805.351.5， 满足要求（三）、乳化液泵开关整定与校验（开关编号1-3）（1）过流整定IZIe=52A 取IZ=50A（2）短路整定取Iz8Ie852A416A 取IZ=420A（3）整定校验必须满足Id (2)/ Iz1.5Id (2)/ Iz2790/4166.71.5， 满足要求四、低压隔爆型配电开关中过电流保护装置的整定表开关编号开关型号开关额定电流（A）最大负荷电流（A）或最小短路电流(A）过流保护整定电流（A）过载保护整定电流（A）灵敏系数校验1-1KE300290063227936401604.361-2KE300290047725684801305.351-3K