茂业大厦地下室外墙单侧支模施工方案2.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流茂业大厦地下室外墙单侧支模施工方案2.精品文档.目 录1、编制依据22、工程概况22.1、总体概况22.2、单侧支模概况23、施工总体部署24、施工方法44.1、施工流程44.2主要施工工艺55、单侧支模设计56、施工技术保证措施101、编制依据1、天津茂业大厦项目施工图纸。 2、图纸修改通知单JX-02。3、地下室防水施工方案等相关施工方案。4、相关规范。2、工程概况2.1、总体概况本工程位于天津海河东路、四经路与自由道交汇处。总用地面积9220m2，总建筑面积122810.16m2，建筑总高度212.2m，地下3层，地上主楼51层，商业裙

2、房2层。2.2、单侧支模概况本工程基坑围护采用混凝土搅拌桩支护，原设计为地下室外墙外侧与支护桩之间的距离约为80cm左右，同时基础底板飞边外侧距离支护桩距离约30cm左右。但混凝土支护桩先于基础结构施工，因局部混凝土支护桩偏位，导致地下室外墙结构与混凝土支护桩之间的距离不能满足双侧支模要求，为了顺利完成混凝土外墙的施工，考虑在相应的部位采用单面支模。3、施工总体部署根据图纸修改通知单JX-02的要求，对于上述情况，外墙外侧做法如下：当外墙距离支护桩距离小于240mm的，外墙外侧做法如下：根据现场实际，外墙单侧支模在基础底板施工完成以后，而当外墙与支护桩的距离小于240mm时，此时底板上侧已有墙

3、柱插筋，采用砖砌底部基本无法施工，且外墙均为3.5m以上，砌砖的稳定性较低，经过考虑，现将外墙距离支护桩距离小于240mm的，做法修改如下：当外墙距离支护桩距离大于240mm，小于700mm的，外墙外侧做法修改如下：注：地下室外墙外侧施工做法均按照上述部署施工，但可根据现场实际情况进行相应调整，施工之前必须提前告知相关各方。4、施工方法4.1、施工流程1、外墙与支护桩距离小于240mm的：底板混凝土浇筑完成支设木模板C15混凝土浇筑竖向防水施工墙体钢筋绑扎墙体模板支设墙体混凝土浇筑2、外墙与支护桩距离大于240mm，小于700mm的：底板混凝土浇筑完成砌筑砖胎模C15混凝土浇筑回填竖向防水施工

4、墙体钢筋绑扎墙体模板支设墙体混凝土浇筑注：考虑到层高较高，支设模板（砌筑砖胎模）及C15混凝土浇筑均采取分层施工，第一次施工约2m，第二次施工剩余部分。4.2主要施工工艺1、施工之前，导墙内侧残留的混凝土渣及杂物应清除干净，同时应严格控制木模板或砖胎模的定位尺寸，避免成型后导致地下室外墙厚度增大或变小。2、距离小于240mm的，混凝土浇筑至负二层顶板上板面处+10cm的高度。3、距离大于240mm的，砖胎膜砌筑至负二层顶板上板面处+2皮砖的高度，砌筑长度超过3m时加设砖柱，砖柱为370*240。4、砖胎模内侧采用1：2水泥砂浆抹面，砂浆抹面厚度为20mm。5、竖向防水卷材施工，按照地下室防水施

5、工方案要求施工。5、单侧支模设计该部位由于无法采用普通的带止水片的对拉螺杆来进行加固。采用单面模系统，采用钢管式脚手架作支撑系统, 面板模板采用18mm厚的木模板, 次龙骨为50mm100mm方木,248mm3.5mm钢管为主龙骨，加固支撑用48mm钢管加顶托与底板上埋设钢筋地锚相连接。单侧模板的计算： 支设高度为：H=层高顶板厚度导墙高度 =3.9-0.2-0.5=3.2m 混凝土的侧压力计算： 与中取较大数值其中：混凝土重力密度取25KN/m3新浇混凝土的初凝时间，按=8混凝土的浇注速度，取1.5m/hT混凝土的温度，取10度 H混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度（m）外加剂

6、影响系数 取1.0 混凝土塌落度影响系数，在110150mm,取1.15 =0.22*25*8*1.15*=62KN/m2=25*3.2=80KN/m2，取较大值80KN/m2。加固螺杆设置底部四道间距250mm,其余间距500mm,总共支设8道，加固用背楞间距按照150mm来计算。加固水平间距按照1000mm来布置，如下图所示： 主要计算背楞的支撑强度，计算按照一端固定的多跨连续梁来计算：1-4节点跨度为500mm，4-8节点跨度为500mm。荷载大小： q=80KN/m2*0.9m=72KN/m钢管的EI=22638N.m2 W=4.49cm3=4490mm3荷载计算如下： 弯矩图剪力图内

7、力计算（KN.M KN）杆端内力值 ( 乘子 = 1000) 杆端 1 杆端 2单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 0.00855560 0.00000000 0.00000000 -0.01304440 -0.00067332 2 0.00000000 0.01122198 -0.00067332 0.00000000 -0.01037802 -0.00054672 3 0.00000000 0.01135646 -0.00054672 0.00000000 -0.01024354 -0.00037979 4 0.00000000 0.00815217 -0

8、.00037979 0.00000000 -0.01344783 -0.00117413 5 0.00000000 0.01737447 -0.00117413 0.00000000 -0.01862553 -0.00148690 6 0.00000000 0.01721724 -0.00148690 0.00000000 -0.01878276 -0.00187828 7 0.00000000 0.02175655 -0.00187828 0.00000000 -0.01424345 0.00000000反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1) 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平

9、 竖直 力矩 大小 角度 力矩 8 0.00000000 14.2434486 0.00000000 14.2434486 90.0000000 0.00000000 7 -0.00000000 40.5393078 0.00000000 40.5393078 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 35.8427685 0.00000000 35.8427685 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 30.8223065 0.00000000 30.8223065 90.0000000 0.00000000 4 0.0000000

10、0 18.3957063 0.00000000 18.3957063 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 21.7344783 0.00000000 21.7344783 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 24.2663804 0.00000000 24.2663804 90.0000000 0.00000000 1 -0.00000000 8.55560326 0.00000000 8.55560326 90.0000000 0.00000000从表中查的最大弯矩1878N.m,剪力最大值为21757N,位于第7根杆件，L

11、o=2400mm。立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；长细比 Lo/i = 214.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.537 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；=21757/0.537/4.57/100=89205N/m2故该钢管支撑满足要求6、施工技术保证措施1、浇筑墙板混凝土时须分层浇注,控制混凝土的塌落度，使得混凝土塌落度在100mm以内，在放混凝土口，用废旧模板遮挡下，减缓混凝土的出管冲力，避免混凝土直接冲击模板，并放慢混凝土的浇筑速度,控制在每小时浇筑1.5m高左右,以减缓混凝土对模板的侧压力,减小支撑系统的荷载,从而减少模板体系位移引起的垂直度偏差。2、所有钢管接头处,尽量避免采用转向扣件连接,应使用连接扣件相接,防止因扣件节点滑移引起支撑变形。 3、混凝土浇筑过程中质检员和木工需经常用吊垂检查模板的变形情况,以随时纠正模板偏位。浇注时木工需要经常检查模板的是否有爆、涨、松等情况，发现问题及时处理。