钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书.doc

《钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书.doc（16页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书.精品文档.钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书姓 名：傅安民学 号：20072876班 级：07级土木8班指导老师：赵彬目录Contents题目及选材3一.结构平面布置 3二.板的设计荷载计算4计算简图4弯矩计算5配筋计算5三.次梁设计荷载计算7计算简图7弯矩计算8剪力计算8配筋计算8四.主梁设计荷载计算10计算简图11内力计算11配筋计算14吊筋计算16抵抗弯矩图16五.裂缝宽度和挠度验算板裂缝宽度验算18次梁裂缝宽度验算19主梁裂缝宽度验算20主梁挠度验算22六 参考文献.23七 施工图.24n 结构平面布置图n 板

2、配筋图n 主梁配筋图n 次梁配筋图n 钢筋明细表及图纸说明设计任务：题号23：某多层民用建筑，平面尺寸为33.6m20.7m，采用砖混结构，楼盖要求采用单向板肋梁楼盖，墙厚370mm，壁柱截面尺寸为500mm500mm，中柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为400mm400mm。可变荷载标准值Qk7.0 kN/m2，1.4。材料选用：C30混凝土；主、次梁内纵向受力钢筋采用HRB400级热轧钢筋，其余钢筋采用HPB235级热轧钢筋。一.结构平面布置由查表得： c14.36N/mm2, t1.43N/mm2tk2.01N/mm2, Ec3104N/mm2由查表得: HRB400级钢筋：y360N/mm2

3、, Es2.1105N/mm2 HRB235级钢筋：y210N/mm2, Es2.1105N/mm2 按照塑性法设计板、次梁，按照弹性法设计主梁。结构平面布置如图1所示，主梁横向布置，跨度为6900mm，间距为6720mm，次梁为纵向布置，跨度为6720mm，间距为2300mm。区格长短边之比为2.9，按单向肋梁板楼盖设计。图1 楼盖结构平面布置图二.板的设计取板厚为80mm。1. 荷载计算板自重： 0.08252kN/m2楼面面层： 0.0220+0.01250.65kN/m2天棚抹灰： 0.02170.34kN/m2恒载标准值： gk2+0.65+0.342.99 kN/m2恒载设计值：

4、g1.2gk3.59 kN/m2活载标准值： qk7.0 kN/m2活载设计值： q1.4 qk9.8 kN/m2设计总荷载： g+q13.39 kN/m22.732. 设计简图 （1）次梁截面高按（l/18l/12）初估，取h500mm，次梁截面宽度按（h/3h/2）初估，取b200mm，板的几何尺寸如图2所示。图2 板的剖面图（单位：mm）（2）取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为 边跨：l0lnh/2（2300120100）+80/22120mm 中间跨：l0ln12100mm 边跨与中跨相差： 故可按等跨连续梁计算。 由此得板的计算简图如下图（图3）： g+q 2120 2100

5、 2100 2100 2120图3 板的计算简图3. 弯矩计算Mm(g+q)l02 其中am由查表得；B支座：按塑性方法计算支座弯矩时，取左右两边跨的最大跨度计算。M11/11(3.59+9.8)2.1225.47 kN.mMB1/11(3.59+9.8)2.1225.47 kN.mM21/16(3.59+9.8)2.123.69 kN.mMC1/14(3.59+9.8)2.124.22kN.mM31/16(3.59+9.8)2.123.69 kN.m4. 配筋计算h0802060mm板的配筋计算如下表(表1)所示：表1. 板的配筋计算截面边跨中B支座中间跨跨中中间支座平面位置轴线AD轴线AD

6、轴线AD12 轴线AD2-5轴线AD12 轴线AD2-5McalM5.47-5.473.692.95-4.22-3.380.1060.1060.0710.0570.0820.0650.1120.1120.0740.0590.0860.067460460304243353275选配钢筋10160101608/1016081608/101608160实用钢筋491491403314403314最小配筋率验算：满足最小配筋率要求。板的配筋示意图如下图（图4）所示。图4 单向板的配筋图三 次梁的设计主梁截面高按（l/14l/8），取为h650mm，主梁截面宽度按(h/3h/2)，取b300mm，于是次

7、梁的几何尺寸与支承情况如图5所示。 图5 次梁的几何尺寸与支承情况1. 荷载计算 板传来的恒载标准值： 2.992.36.88kN/m次梁自重标准值： 250.2(0.50.08)2.1kN/m次梁梁侧抹灰标准值： 0.02172（0.50.08）0.286kN/m恒载标准值： gk6.88+2.1+0.2869.27 kN/m恒载设计值： g1.2gk11.12kN/m 活载标准值： qk7.02.316.1kN/m活载设计值： q1.4qk22.54kN/m设计总荷载： g+q33.66 kN/m2.03V333.87V333.87V333.87V93.09V93.09V93.09V93.

8、09V624.7V624.7V184.7V174.2V174.2V箍筋肢数及直径157157157590590250250250实配箍筋间距（mm）250250250，满足最小配箍率要求5. 主梁吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载 F 1.2Gk +Q1.262.29+151.47 226.22 kN 则吊筋选用225（982mm2）。主梁配筋示意图如下图（图11）所示 图11 主梁配筋图6. 主梁的抵抗弯矩图(1)实配钢筋所能承受的极限弯矩，见表8表8 主梁实配钢筋所能承受的极限弯矩计算表控制截面1B2实配钢筋面积422+318As 2283mm2822As 3040 mm2420As 125

9、6 mm 2449.55-438.62249.53经计算所需钢筋面积2087.62581.91128.5491.63kN.m-516.61kN.m277.85kN.m(2)抵抗弯矩图，如图12所示。图12 主梁的抵抗弯矩图五. 裂缝和挠度验算1. 板裂缝宽度验算gk2.99kN/m2 qk7.0kN/m2 gkgk+qk/2=6.49kN/m2 qkqk/2=3.5kN/m2(1)由荷载标准值计算板的内力，如下表（表8）。表8 荷载标准值作用下板的内力计算表控制截面组合值V0kb/2Mk边跨中（0.0786.49+0.1003.5）2.1223.85kN.m-3.85B支座（0.1056.49

10、0.1193.5）（）24.89kN.m1.11-4.46中间跨中（0.0336.49+0.0793.5）2.122.16kN.m-2.16中间支座（0.0796.490.1113.5）2.123.97kN.m1.11-2.86（2）板的裂缝宽度验算，见表9。表9 板的裂缝宽度验算表 0.3mm序 号边跨中B支座中间跨中中间支座Mk3.85-4.462.16-2.86As491491403403deq8888Ate0.5bh400004000040000400000.01230.01230.01010.0101150.2174.0102.7136.00.4960.5660.1040.32390

11、901021020.0670.0890.0110.045由表中数据可知，板的裂缝验算符合要求。由于板厚h=80mml/35=2300/35=65.71mm,根据规范要求可不作挠度 验算，即认为该板厚已满足挠度要求。 2. 次梁裂缝宽度验算gk9.27kN/m2 qk16.1kN/m2 gkgk+qk/4=13.30kN/m2 qk3qk/4=12.08kN/m2 (1)由荷载标准值计算次梁的内力，如下表（表8）。表8 荷载标准值作用下次梁的内力计算表控制截面组合值V0k/2Mk边跨中（0.07813.30+0.10012.08）6.575297.07kN.m-97.07B支座（0.10513.

12、300.11912.08）6.5752122.52kN.m10.99-111.53中间跨中（0.03313.30+0.07912.08）6.42257.42kN.m-57.42中间支座（0.07913.300.11112.08）6.42298.57kN.m10.99-87.58（2） 次梁的裂缝宽度验算，见表9。 表9 次梁的裂缝宽度验算表 0.3mm序 号边跨中B支座中间跨中中间支座Mk97.07-111.5357.42-87.58As8041017615804deq16181416Ate0.5bh50000500002132002132000.0160.0048取0.010.01230.0

13、038取0.01298.44271.08230.79269.230.7260.5180.5400.515127.5191.5138.56175.50.2760.269 0.1730.243故次梁的裂缝宽度符合要求。3. 主梁的裂缝宽度验算 (1)由荷载标准值计算主梁的内力，如表10所示 Gk=73.01kN，Qk=108.19kN表10 荷载标准值下主梁的内力计算控制截面组合值边跨中338.66B支座36.2330.47中间跨跨中183.05（2） 主梁的裂缝宽度验算，见表11。 表11 主梁的裂缝宽度验算 序 号1B2338.66333.77183.052280304012562222209

14、7500975002575000.0230.01180.013277.45217.58272.390.7950.4910.631124.02196.65170.580.2740.210故主梁的裂缝宽度符合要求4. 主梁的挠度验算主梁作为作用有两个集中力的连续梁，应利用图乘法求挠度。为此，在离端支座1/3跨度的截面是控制截面，在其上加竖直向下的单位力，并绘出弯矩图，将单位力的弯矩图与荷载弯矩图相乘即得该控制截面处的挠度。如图13所示。图13. 主梁的挠度验算图挠度计算：已知；由图12，采用图乘法可得主梁挠度为：而,故主梁挠度满足要求，其余截面不再需要验算。至此，设计结束。六 参考资料（1）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）,中国建筑工业出版社，2002。（2）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）, 中国建筑工业出版社，2002。（3）建筑结构制图标准（GB/T50015-2001）, 中国建筑工业出版社，2001。(4) 混凝土结构设计原理，李乔编，中国铁道出版社，2001。（5）房屋建筑工程-设计与施工，彭伟、黄云德主编，西南交通大学出版社，2006。（6）混凝土结构疑难释义附解题指导（第三版），沈蒲生，罗国强编著，中国建筑工业出版社，2003。（7）混凝土结构设计原理（第三版），沈蒲生编著，高等教育出版社，2007。