钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DGTJ08-16-2011 18960字 投稿：段澣澤.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DGTJ08-16-2011 18960字 投稿：段澣澤.精品文档.钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DGTJ08-16-2011 18960字 投稿：段澣澤暋暋钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程上海市建筑建材业市场管理总站上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程Technoloodeforsafetffastenergycyotesteelieformworkverticalypppsuortinstemppgsy/DGTJ08-16-2011J10374-20122012暋上海

2、上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程Technoloodeforsafetffastenergycyotesteelieformworkverticalypppsuortinstemppgsy/DGTJ08-16-2011主编单位:上海市建工设计研究院有限公司批准部门:上海市城乡建设和交通委员会施行日期:2012年3月1日2012暋上海上海市城乡建设和交通委员会文件沪建交201232号上海市城乡建设和交通委员会关于批准钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程为上海市工程建设规范的通知各有关单位:由上海市建工设计研究院有限公司主编的钢管扣件式模板,垂直支撑系统安全技术规程经市建

3、设交通委科技委技术审查自2钢管扣件水平TJ08-16-2011,012年3月1日起实施。原(/模板的支撑系统安全技术规程同时DGTJ08-016-2004)废止。本规范由上海市城乡建设和交通委员会负责管理、上海市建工设计研究院有限公司负责解释。/和我委审核,现批准为上海市工程建设规范,统一编号为DG上海市城乡建设和交通委员会二曫一二年一月十一日前暋言在建设施工中,为浇筑混凝土,常用脚手架钢管、扣件组成模板支撑系统。2钢管扣件水平模板的支撑系统004年本市制订了/安全技术规程用于指导施工。本次修订DGTJ08-016-2004,是在此基础上,总结了多年的工程实践,力求准确、简洁、实用,调整了章节

4、和内容,并将名称修改为钢管扣件式模板垂直支撑系。经反复修改征求意见后,统安全技术规程最终完成修订。的标准值、支架的风荷载体型系数、立杆计算长度附加系数,新增了连墙件的设计计算。2灡规定了支架高度不大于5m和大于5m的构造要求,补充了一般要求的内容。3灡增加了检验和验收的量可供设计、施工搭设和验收时参照。化值。4灡新增了安全管理内容。5灡增加了支撑系统构造图例,本规程在执行过程中,请各单位随时将意见和建议反馈给上海市建工设计研究院有限公司(地址:上海市武夷路1邮50号,),编:以供今后修订时参考。200050本规程修订的主要技术内容:1灡设计计算中规定了模板自重主编单位:上海市建工设计研究院有限

5、公司参编单位:上海建浩工程顾问有限公司上海市建设机械检测中心上海市建设工程安全质量监督总站上海市第二建筑有限公司上海市第七建筑有限公司上海市建设安全协会主要起草人:施雯钰暋李海光暋栗暋新暋刘暋震暋王美华马爱民暋葛兆源暋钱暋进暋孙锦强暋姜向红席金虎暋李暋强参加起草人:张常庆暋张振礼暋严暋训暋茹国和主要审查人:吴君侯暋居世钰暋陈韵兴暋张暋铭暋周红波顾瑞昌王允恭暋范庆国上海市建筑建材业市场管理总站二曫一一年十月暋目暋次)1暋总暋则(1符号2暋术语、)暋2灡1暋术暋语(2)暋2灡2暋符暋号(3)暋3灡1暋一般规定(6)暋3灡2暋荷暋载(7暋3灡3暋支撑系统整体稳定计算暋3灡4暋立杆稳定计算暋3灡5暋连

6、接件承载力计算暋3灡7暋立杆竖向变形计算暋4灡1暋一般要求)(10)(14)(15)(15)(10)(2)3暋设计计算(6暋3灡6暋支撑系统地基承载力与沉降计算4暋构造要求)(17)(17)暋4灡2暋支撑高度不大于5m的构造要求(185暋施暋工)暋4灡3暋支撑高度大于5m的构造要求(19暋5灡1暋施工准备暋5灡2暋搭暋设暋5灡3暋使暋用)(21)(21)(22)(216暋检验和验收暋5灡4暋拆暋除)(23)(25)(26)(25暋6灡1暋构配件检查与验收暋6灡2暋模板支架的验收7暋安全管理)附录A暋支撑系统构造图例(29)本规程用词说明(37)引用标准名录(38)条文说明(39)(28Cont

7、ents)1暋Generals(1)2暋Terminolombol(2gy&sy)暋2灡1暋Terminolo2gy()暋2灡2暋Smbol(3y)暋3灡1暋Generalrovisions(6p)暋3灡2暋Load(7)暋3灡3暋Overallstabilitalculationofsuortsstem(10ycppy)暋3灡4暋Stabilitalculationofuriht(10ycpg)暋3灡5暋Bearinaacitalculationofconnector(14gcpyc暋3灡6暋Calculationoffoundationbearinaacitndgcpya)sediment

8、ationforsuortsstem(15ppy)3暋Desincalculation(6g)4暋Confiurationreuirements(17gq)暋4灡1暋Generalreuirements(17q暋4灡2暋Confiurationreuirementsforsuortheihtlessgqppg)than5m(18)than5m(19)(21)暋3灡7暋Verticaldeformationcalculationofuriht(15pg暋4灡3暋Confiurationreuirementsforsuortheihtmoregqppg)5暋Construction(21暋5灡1暋

9、Constructionprearationp暋5灡3暋Usaeg)暋5灡2暋Erection(21)(22)6暋Testandaccetanceinsection(25pp暋6灡1暋Testandaccetanceinsectionofcomonentsandpppaccessories)(25)暋5灡4暋Dismantlement(23)7暋Safetanaement(28ymgAendixA暋Confiurationleendsofsuortsstemppggppy)(29)暋6灡2暋Accetanceinsectionofformworksuort(26pppp)Exlanationo

10、fwordsusedinthiscode(37p)Exlanationofarticles(39p)Referencetostandards(381暋总暋则1灡0灡1暋为规范建设工程施工用钢管扣件式模板垂直支撑系统的设计、施工管理,确保混凝土施工安全和工程质量,制定本规程。建筑施工中的钢筋混凝土梁、板、高1灡0灡2暋本规程适用于市政、架道路、桥梁等构件,搭设高度不大于30m的钢管扣件式模板垂直支撑系统。1灡0灡3暋本规程不包括模板本身的结构构造及相关规定。施工搭设、使用、1灡0灡4暋钢管扣件式模板垂直支撑系统的设计、拆除、检验和验收等除应符合本规程外,尚应符合国家、行业和本市现行有关标准的规定

11、。1符号2暋术语、2灡1暋术暋语2灡1灡1暋模板垂直支撑系统Formworkverticalsuortsstemppy。系统(简称:模板支撑系统)2灡1灡2暋支架Suortpp件等。2灡1灡3暋钢管Steeltube48mm暳3灡5mm。毤2灡1灡4暋扣件Fastener2灡1灡5暋立杆Urihtpg用于搭设模板垂直支撑系统的通用钢管,其标准规格为支撑模板的立杆、横杆、连接杆件、斜撑、剪刀撑和连接零配用于竖向支承浇筑混凝土模板而组成的钢管、扣件受力支架用于搭设模板垂直支撑系统采用螺栓紧固的扣接连接件。支架中用于承受垂直荷载的竖向杆件。支架中的水平连接杆件。2灡1灡6暋水平杆Horizontal

12、bar2灡1灡7暋扫地杆Bottomhorizontalbar2灡1灡8暋封顶杆Cainarppgb2灡1灡9暋剪刀撑Bridingg2支架中接近楼地面、连接立杆根部的水平杆件。支架中接近模板面、连接立杆顶部的水平杆件。在支架中纵、横向或特殊部位成对设置的交叉斜杆,在垂直平面内设置的剪刀撑称为垂直剪刀撑,在水平平面内设置的剪刀撑称为水平剪刀撑。2灡1灡10暋水平加强层Horizontalreinforcedlaery杆件结构。2灡1灡11暋支架高度Heihtofthesuortgpp2灡1灡12暋底支座Basesuortpp支架立杆底面至支架立杆上部顶面的垂直距离。位于立杆底部,承托支架,可在

13、一定范围内调节支架高度,并在同一平面内具有纵横向水平杆和水平剪刀撑组成的水平能和钢管支撑立杆连接成整体的部件。2灡1灡13暋连墙件Wallconnectinargb连接支架与建筑物的构件。2灡1灡14暋顶托Cainuortppgspp位于立杆顶部,可在一定范围内调节支架高度并能和钢管支步)2灡1灡15暋步距(Steitchpp跨)2灡1灡16暋跨距(Sanp撑立杆连接成整体的部件,也称U型顶托。上下相邻水平杆轴线的距离。沿水平杆方向,相邻立杆轴线间的距离。与支架外侧面斜交的杆件。2灡2暋符暋号2灡1灡17暋抛撑Skewedbracing2灡2灡1暋荷载和荷载效应Loadandloadeffec

14、t在设计荷载作用下支架的倾覆力矩;Mo结构作用效应组合的设计值;S3计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩;MWK上部模板支撑结构传至基础顶面的竖向力设计值Ng产生的轴向力总和;计算立杆段的轴向力设计值;N计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;MW模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值暺NGK施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生暺NQK的荷载标准值产生的轴向力总和;风荷载的标准值;Wk基本风压值;W0支架立杆或其他受力杆件通过扣件连接所传递的最RS大轴向力的设计值;立杆基础底面的平均压力;P立杆竖向变形的总量;曶一根立杆实际高度H范围内接头的数量;n立杆弹性压缩变形;曶1立杆接头处

15、的非弹性变形;曶2立杆由于温度作用而产生的线弹性变形;曶32灡2灡2暋材料性能与抗力Materialerformanceandresistancep在设计荷载作用下支架的抗倾覆力矩;Mr钢材的抗压强度设计值;f扣件抗滑承载力的设计值;Rc结构抗力的设计值;R每个立杆接头处的非弹性变形值。毮4地基承载力特征值;fg立杆允许的变形量;曶弹性模量;E2灡2灡3暋几何参数Geometricparameter立杆基础底面积;Ag支架计算高度;H0步距;h立杆截面面积;A风压高度变化系数;z毺支架及模板系统风荷载体型系数。s毺支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点a的长度;立杆截面回转半径;i立杆截

16、面抗弯模量;W2灡2灡4暋计算系数Calculationcoefficient轴心受压杆件的稳定系数;毜长细比;毸立杆钢材的线膨胀系数。毩结构的重要性系数;毭o立杆实际高度。H53暋设计计算3灡1暋一般规定3灡1灡1暋模板支撑系统的设计应包括以下内容:工程名称、结构类型、施工面积、平面形状等;1暋工程概况:说明模板支撑系统的应用部位及所支撑的梁板结构断面尺寸、标高、层高等以及支架的地基及承载结构的情况。总体文字说明;支架结构图(平、立、剖)及计算2暋设计方案:简图;荷载计算;验算的计算书。并绘制包括垂直剪3暋支撑系统各部位的构造设计和措施,刀撑、水平剪刀撑或水平加强层和立杆顶端、底部节点、连墙

17、件等重要构造详图。对上部混凝土浇捣的要求,架体搭设、使4暋结构施工流程,用和拆除方法等。安全技术措施等。5暋支撑系统搭设的质量要求、直缝电3灡1灡2暋模板支撑系统所用的钢管应符合现行国家标准)中规定的Q并应符合现行国家标准3092235普通钢管的要求,(/碳素结构钢中Q扣件应采用铸GBT700)235A级钢的规定;(/(/焊钢管和低压流体输送用焊接钢管GBT13793)GBT)的规定。15831(钢制作,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB3灡1灡3暋模板支撑系统应以概率理论为基础的极限状态设计方法进行设计计算,按下式计算:6毭S曑Ro()3灡1灡3结构的重要性系数,式中暋对作为临时结构

18、的支撑系统应毭o结构作用效应组合的设计值,当计算支撑的强度、S稳定性时应采用荷载效应基本组合的设计值;结构抗力的设计值。R为0灡9;荷载大小、施工工艺和材料3灡1灡4暋模板支撑系统应按工程特点、设备进行设计计算,计算应包含以下内容:1暋支架的整体稳定性计算和抗倾覆计算;2暋立杆的稳定计算;3暋连接件的承载力计算;4暋支撑系统地基或承载结构的承载力和沉降计算;5暋立杆竖向变形计算。3灡2暋荷暋载3灡2灡1暋模板支撑系统的荷载分为永久荷载和可变荷载。模板与支架自重、需浇筑钢筋混凝土自重以及1暋永久荷载:埋入钢筋混凝土内的各类附加重量等。施工人员及所用设备重量,振捣混凝土时产生2暋可变荷载:的荷载以

19、及风荷载。可变荷载的标准值3灡2灡2暋永久荷载、1暋模板及支架自重的标准值应按模板和支架设计图纸确定;肋型或无梁楼板的模板自重标准值,可按表3灡2灡2-1采用。72/)表3灡2灡2-1暋楼板模板自重的标准值(kNm模板构件的名称木模板0灡300灡500灡75定型组合钢模板0灡500灡751灡10无梁楼板的模板楼板模板(包括有梁的模板)楼板模板及其支架(楼层高度为4m以下)其它混凝土可根据实际的重度确定;钢筋应根据设计图纸确m3,/定,房屋建筑楼板应取1梁应取1型钢与混灡1kNm3、灡5kNm3;凝土组合结构自重标准值应根据设计图纸确定。应取均布荷载,房屋建筑工3暋施工人员及设备荷载标准值:/普

20、通混凝土应取2暋暋2暋钢筋混凝土构件自重的标准值:5kN/程取1高架桥梁工程取1有大型浇筑设备灡0kNm2,灡5kNm2;的,按实际情况计算。/取24暋振捣混凝土时产生的垂直荷载标准值:灡0kNm2。sW0Wk=z毺毺风荷载的标准值(/;式中暋WkkNm2)5暋风荷载标准值应按下列公式计算()3灡2灡2基本风压值(/,按现行国家标准建筑结构W0kNm2)10对应的风压值。()荷载规范的规定采用,取重现期n=GB50009支架及模板系数风荷载体型系数,应按表3灡2灡2-s毺2规定采用;风压高度变化系数,按现行标准建筑结构荷载规z毺()范规定采用;GB500098表3灡2灡2-2暋支架的风荷载体系

21、系数毺s背靠建筑物的状况全封闭、半封闭支架状况敞开全封闭墙1灡0毜0stw毺敞开、框架和开洞墙1灡3毜0按现行国家标准建筑结构荷载规范暋暋注:1灡GB50009stw值可将支架视为桁架,毺的规定计算;3灡2灡3暋模板支撑系统的计算应符合表3灡2灡3的规定。表3灡2灡3暋荷载效应组合荷载效计暋算暋项暋目支架整体稳定支架抗倾覆立杆稳定立杆扣件连接支撑系统地基承载力和沉降立杆的竖向变形连墙件承载力斜杆承载力n,其中A当外围2灡毜毜1灡2n为挡风面积;Aw为迎风面积;0为挡风系数:0=w挂有密目式安全立网时,取毜0灡8。0=应组合永久荷载+0灡9可变荷载永久荷载+振捣混凝土时产生的垂直荷载+风荷载模板

22、及支架自重+风荷载永久荷载+0灡9可变荷载永久荷载+振捣混凝土时产生的垂直荷载+风荷载永久荷载+振捣混凝土时产生的垂直荷载+风荷载风荷载+3灡0kN风荷载永久荷载的分项系数3灡2灡4暋计算支架整体稳定性和抗倾覆时,应取1可变荷载的分项系数应取1其他情况时应取1灡2;灡4,灡0。93灡3暋支撑系统整体稳定计算且高宽比大于等于2时,支撑3灡3灡1暋当支架高度大于等于5m,系统的设计应进行支架整体稳定计算和抗倾覆计算。计算在荷载效3灡3灡2暋支架整体稳定计算应使用结构分析方法,应组合和边界条件下最不利的支架轴向力,进行稳定验算。当满足本规程4按3当灡1节且设有水平加强层时,灡4灡1条规定验算;支架在

23、周围及中部设置连墙件,与建筑结构柱、墙、梁和板等进行刚性连接时,可不进行抗倾覆计算。3灡3灡3暋支架抗倾覆计算应按下式进行:在设计荷载作用下支架的抗倾覆力矩(;式中暋MrkNm)在设计荷载作用下支架的倾覆力矩(。MokNm)3灡4暋立杆稳定计算3灡4灡1暋立杆的稳定计算按下式进行:不考虑风荷载时,Mr曒Mo()3灡3灡3N曑fA考虑风荷载时,()3灡4灡1-1()3灡4灡1-2计算立杆段的轴向力设计值,式中暋N应按本规程式轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比入按表毜103灡4灡1取值;()计算;3灡4灡2Nw+曑fAW计算长度,应按本规程3l灡4灡3条的规定计算;0立杆的截面面积;A立杆截面回

24、转半径;i0长细比,毸毸=计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,Mw计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,应按本Mwk钢材的抗压强度设计值,/应取f=205Nmm2;f立杆截面抗弯模量(。Wcm3)表3灡4灡1暋轴心受压构件的稳定系数毜(235钢)Q12345678Mw=0灡9暳1灡4Mwk;)规程式(计算;3灡2灡2毸0091灡0000灡9970灡9950灡9920灡9890灡9870灡9840灡9810灡9790灡976100灡9740灡9710灡9680灡9660灡9630灡9600灡9580灡9550灡9520灡949200灡9470灡9440灡9410灡9380灡9360灡9330灡93

25、00灡9270灡9240灡921300灡9180灡9150灡9120灡9090灡9060灡9030灡8990灡8960灡8930灡889400灡8860灡8820灡8790灡8750灡8720灡8680灡8640灡8610灡8580灡855500灡8520灡8490灡8460灡8430灡8390灡8360灡8320灡8290灡8250灡822600灡8180灡8140灡8100灡8060灡8020灡7970灡7930灡7890灡7840灡779700灡7750灡7700灡7650灡7600灡7550灡7500灡7440灡7390灡7330灡728800灡7220灡7160灡7100灡7040灡

26、6980灡6920灡6860灡6800灡6730灡667900灡6610灡6540灡6480灡6410灡6340灡6260灡6180灡6110灡6030灡59511续表3灡4灡1毸01234567891000灡5880灡5800灡5730灡5660灡5580灡5510灡5440灡5370灡5300灡5231100灡5160灡5090灡5020灡4960灡4890灡4830灡4760灡4700灡4640灡4581200灡4520灡4460灡4400灡4340灡4280灡4230灡4170灡4120灡4060灡4011300灡3960灡3910灡3860灡3810灡3760灡3710灡3670灡3

27、620灡3570灡3531400灡3490灡3440灡3400灡3360灡3320灡3280灡3240灡3200灡3160灡3121500灡3080灡3050灡3010灡2980灡2940灡2910灡2870灡2840灡2810灡2771600灡2740灡2710灡2680灡2650灡2620灡2590灡2560灡2530灡2510灡2481700灡2450灡2430灡2400灡2370灡2350灡2320灡2300灡2270灡2250灡2231800灡2200灡2180灡2160灡2140灡2110灡2090灡2070灡2050灡2030灡2011900灡1990灡1970灡1950灡193

28、0灡1910灡1890灡1880灡1860灡1840灡182320当毸2暋暋注:50时,毜=2。毸应按下列公式计算3灡4灡2暋立杆的轴向力设计值N,不组合风荷载时,组合风荷载时,N=1灡2暺NGK+1灡4暺NQK()3灡4灡2-1()3灡4灡2-2模板及支架自重、式中暋暺NGK新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和;施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土暺NQK时产生的荷载标准值轴向力总和。3灡4灡3暋立杆的计算长度l0应按下式计算:12N=1灡2暺NGK+0灡9暳1灡4暺NQK计算长度附加系数,式中暋应按表3k灡4灡3-1采用;1系数,应按表3灡4灡3-2采用。h曑0灡91灡243

29、0灡9表3灡4灡3-2暋立杆计算长度附加系数k2H0(m)h+2a468101214161820253035*1灡351灡01灡0141灡0261灡0391灡0421灡0541灡0611灡0811灡0921灡1131灡1371灡1551灡441灡01灡0121灡0221灡0311灡0391灡0471灡0561灡0641灡0721灡0921灡1111灡1291灡531灡01灡0071灡0151灡0241灡0311灡0391灡0471灡0551灡0621灡0791灡0971灡1141灡621灡01灡0071灡0141灡0211灡0291灡0361灡0431灡0511灡0561灡0741灡0901灡

30、1061灡801灡01灡0071灡0141灡0201灡0261灡0331灡0401灡0461灡0521灡0671灡0811灡096*1灡921灡01灡0071灡0121灡0181灡0241灡0301灡0351灡0421灡0481灡0621灡0761灡090暋暋注:1灡*该项数值仅为计算l0时采用;步距,取h曑12灡h800mm;支架立杆伸出封顶杆(水平杆)中心线至模板支撑点的长度。当立杆3灡a设顶托时,当立杆不设顶托时或顶托高度曑2取aa按实际高度取值;00mm,=200mm;支架计算高度,即立杆支座面至顶部承力支撑点之间的竖向距离。4灡H0133灡5暋连接件承载力计算其扣件的抗滑承3灡5灡1

31、暋支撑系统的钢管杆件采用扣件连接时,载力应按下列公式计算:支架立杆或其他受力杆件通过扣件连接所传递的式中暋Rs最大轴向力的设计值;扣件抗滑承载力的设计值;直角、旋转扣件取Rc稳定性和连接强度应按3灡5灡2暋支撑系统的连墙件杆件的强度、(、现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范钢结GB50018)(、(构设计规范混凝土结构设计规范等GB50017)GB50010)的规定计算。1暋连墙件的轴向力设计值应按下式计算连墙件轴向力设计值(;式中暋NLkN)采用双扣件时取18灡0kN;2kN。Rs曑Rc()3灡5灡1NL=NLW+N0()3灡5灡2风荷载产生的连墙件轴向力设计值,NLW每个连墙件的覆盖面积内

32、支架外侧面的迎风Aw面积;连墙件约束支架平面外变形所产生的轴向力,N0NLW=1灡4WkAw;滑承载力。2暋连墙件的连接扣件按本规程第3灡5灡1条规定验算扣件抗焊缝的设计承载力应大于扣件3暋连墙件及其预埋件螺栓、取3kN。抗滑承载力。143灡6暋支撑系统地基承载力与沉降计算3灡6灡1暋立杆底端地基的平均压力应按下式进行计算g立杆底垫板面的平均压力,式中暋PP=;gP曑KCfg()3灡6灡1立杆垫板底面积;Ag支撑下部地基承载力调整系数,按表3KC灡6灡1取值;地基承载力特征值。应按现行国家标准建筑地基fg()基础设计规范的规定采用。GB50007表3灡6灡1暋地基承载力调整系数KC砂土0灡8回

33、填土0灡4上部模板支撑结构传至垫板顶面的竖向力设计值;Ng地基碎石土0灡8黏土0灡9混凝土1灡0KC安置立杆垫板前应适当洒水将原土表面夯暋暋注:1灡立杆基础应有良好的排水措施,实夯平;支撑系统搭设前,地基应夯实或预压。2灡当下部地基为回填土时,3灡6灡2暋支撑系统上部建筑结构形成中对沉降有明确限值要求时,应验算支撑系统地基沉降量;当验算结果不满足时,应采取减少沉降量的措施。应对楼面结构3灡6灡3暋模板支撑立杆的地基为建筑楼面结构时,的承载力进行验算。3灡7暋立杆竖向变形计算3灡7灡1暋立杆的竖向变形按下式进行计算曶=曶1+曶2+曶3曑曶()3灡7灡115立杆竖向变形的总量;式中暋曶NkH立杆弹

34、性压缩变形,曶1曶1=EA支撑系统永久荷载,可变荷载标准值产生的轴向Nk立杆实际高度;H立杆截面面积;A力之和,Nk=暺NGK+暺NQK;立杆钢材的弹性模量;E立杆接头处的非弹性变形;曶2曶2=n毮单根立杆在实际高度H范围内接头的数量;n立杆由于温度作用而产生的线弹性变形,曶3;曶3=H毩曶t;计)每个立杆接头处的非弹性变形值,毮毮=0灡5mm,立杆钢材的线膨胀系数;以每曟毩毩=1灡2暳10-5(钢管的计算温差(;曶t曟)应在设计支撑高度3灡7灡2暋计算的立杆竖向变形总量超过10mm,上有预留量,计算时予以调整,支架搭设后应做预压。立杆允许的变形量;可取曑H/曶1000。164暋构造要求4灡1

35、暋一般要求底端应设有垫板4灡1灡1暋立杆纵横向水平间距不应大于1200mm,或底支座。每步均应纵、横向设置并4灡1灡2暋水平杆步距不应大于1800mm,采用直角扣件与立杆连接。4灡1灡3暋水平剪刀撑应在水平面上与纵横向水平杆形成45曘60曘夹角,并与立杆用旋转扣件相连接,不能与立杆连接时,应在靠近1暋单榀水平剪刀撑宽度不应大于6m。2暋同一平面应满设水平剪刀撑。3暋水平剪刀撑应延伸至排架最外侧立杆。夹角,并与4灡1灡4暋垂直剪刀撑应在垂直面上和立杆形成45曘60曘立杆用旋转扣件相连接。垂直剪刀撑设置还应符合以下规定:1暋单榀垂直剪刀撑宽度应不大于6m。2暋同一立面应满设垂直剪刀撑。3暋垂直剪刀

36、撑水平间距不应大于6m。架最顶层水平杆。支架中部还应5暋支架周边应设置垂直剪刀撑并形成封闭;设置纵横向垂直剪刀撑,有连墙件部位侧可不设垂直剪刀撑。应设置连墙件,连墙件必须采用4灡1灡5暋支架周边有主体结构时,可承受拉力和压力的构造,应靠近节点设置,偏离不应大于17立杆节点处与水平杆连接。水平剪刀撑设置还应符合以下规定:顶部应延伸至支4暋垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面,垂直间距应不大于2步,水平间距应不大于3跨。300mm,板长度应大于1灡2倍立杆的跨距。4灡1灡6暋垫板是立杆底端或底支座与支撑基础之间的承载件。垫搭接长度应大于1搭接扣件数量不4灡1灡7暋杆件搭接接长时,m,得少于2个,且扣件

37、的间距应为4扣件盖板边缘50mm800mm,距离杆件端部不得小于100mm。同一根立杆搭接的接头不得超过一个,同一步内的相邻立杆不得同时搭接。同一步内立杆搭接点不得大于全数的5同一跨内的杆件搭接点不得大于全数0%,4灡1灡8暋高低跨支架的支撑设置应符合以下规定:等于100mm。的30%。距离高跨边应大于等于2距离低跨边应大于1暋立杆:00mm;必须延伸不少于两跨,用扣件与立杆固定。2暋水平杆:通道等临时设施构造的设置应符合建筑施4灡1灡9暋支架中门洞、()工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定。JGJ1304灡2暋支架高度不大于5m的构造要求最大竖4灡2灡1暋钢管扣件式模板垂直支撑系统除满足4灡1

38、条外,扫地杆应紧靠底支座,距离4灡2灡2暋支架下端应设纵横向扫地杆,4灡2灡3暋支架上端与上部的模板系统应连接牢固。其位置应接近立杆顶端。4灡2灡4暋支架上端应设封顶杆,4灡2灡5暋立杆的接长方式以对接为主。对接扣件与支架节点扣件的中心距不得大于支架步距的三分之一,且离最近的支架主节点扣件不得大于300mm。其四周相邻的立杆接头不应设置在同一18支承面不大于200mm。/向荷载标准值不大于1可通过计算进行组合搭设。0kNm2时,步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向应错开500mm以上。严禁对接。其搭接4灡2灡6暋剪刀撑杆件的接长方式应采用搭接,长度应不小于1杆件应连续设置。剪刀撑与支

39、架杆件连接还m,应符合以下规定:1暋与立杆相交的剪刀撑两端部均应与立杆用扣件连接。连接。应全数与立杆用扣件2暋跨越立杆根数小于等于4根时,与立杆的连接点应大于等于3暋跨越立杆根数大于4根时,并不少于相交立杆总数的54,0%。错开或分别与水平杆连接。严禁将上段与下段立杆4灡2灡7暋同一位置中的支承立杆应连续,应按设计要求与支架立杆同步搭设。4灡2灡8暋结构中的梁下支撑,双扣件承载方式的,应4灡2灡9暋扣件与钢管的接触面应贴合紧密,在设计图中详细标明。4灡3暋支撑高度大于5m的构造要求4灡3灡1暋钢管扣件式垂直支撑系统除满足4灡1和4灡2节相关要求/外,施工总荷载不大于1还应符合下列要求:0kNm

40、2时,度不应大于30m;1暋承载支撑系统的平面与浇筑平面构件之间的最大支撑高2暋按浇筑平面构件和模板工程支撑系统全部的永久荷载、梁侧边的立杆与梁净距宜为300mm350mm。可变荷载及支撑系统各层纵横向水平杆之间的高度,应通过计算来确定立杆的纵横向间距。并符合以下规定:4灡3灡2暋支架应设置水平加强层,19/至少每三步应设置一个水平加强层。15kNm2时,/至少每二步应设置一个水平加强层。15kNm2时,且上部的施工总荷载不大于1暋当支撑高度不大于20m,且上部的施工总荷载大于2暋当支撑高度不大于20m,且上部的施工总荷3暋当支撑高度大于20m小于等于30m,且上部的施工总荷4暋当支撑高度大于20m小于等于30m,/载小于1至少每三步应设置一个水平加强层。0kNm2时,/载大于1至少每二步应设置一个水平加强层。0kNm2时,1暋每步高度内相邻立杆的接头应错开设置;4灡3灡3暋双立杆应符合以下构造要求:2暋立杆的接头至主节点的距离不应大于步距的三分之一;且上、下各加一个旋转扣件。3暋立杆接头应采用对接扣件,其顺梁方向应与周边板下立杆成模数设4灡3灡4暋梁底支撑立杆,置,并通过水平杆与相邻支撑立杆连成整体。应4灡3灡5暋当整体稳定或抗倾覆不满足本规程3灡3灡3条要求时,按设计要求在支架四周设置连墙件或抛撑等构造措施。205暋施暋工5灡1暋施工