三角挂篮计算书介绍(共17页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁三角挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二一三年六月十七日专心-专注-专业一、基本资料绵阳青义涪江大桥为78+138+78m连续刚构，主梁采用单箱单室截面三向预应力混凝土箱梁，箱梁顶板宽16.5m，箱底宽9.1m，单侧悬臂宽度3.7m。箱梁跨中梁高3.1m，墩顶根部梁高9.0m，单“T”箱梁梁高从跨中至箱梁根部，箱高以1.8次抛物线变化。箱梁底板厚从箱梁根部截面的125cm厚渐变至跨中或边跨合拢段截面的30cm厚，按2次抛物线变化。箱梁腹板厚度采用55、75

2、cm二种厚度，厚度变化按直线渐变，均在一个节段内完成(箱梁根部至10号梁段腹板厚75cm，11号梁段腹板厚由75cm渐变为55cm，12号梁段至19号梁段腹板厚55cm。主梁混凝土为C55。结合有利施工、缩短悬臂浇注周期、降低施工钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段长度共划分为3.2m和4.0m二种长度的节段，合拢段长2.0m。0号段采用托架施工，1号18号梁段采用挂篮分段对称悬臂浇筑施工，悬臂浇筑梁段最大控制重量2151.5KN。1-10#节段为3.2m长节段，1#节段最重，砼自重2151.5KN，11-18节段长4.0m， 11#块砼最重，混凝土自重1659.6KN，12-18#节段为长节

3、段。主梁的悬臂施工挂篮采用三角形挂篮。二、挂蓝受力计算的荷载取值1、三角形挂篮主体、前后横梁以及挂蓝底模平台在计算中自行计入自重。自重系数取1.15。2、操作脚手及部分施工荷载约2.5吨，分摊入挂蓝的两侧走道。内模支架计算顶、底板混凝土中，外侧模架计入翼板混凝土中。3、侧模系统和内模系统分别按布置位置加载在内外滑梁上。4、混凝土自重按1.05倍取值，其中，5%为混凝土超大系数。同时考虑1.1倍安全系数。因此混凝土荷载按1.15倍加载。钢筋混凝土容重按设计图取值，取=26KN/m3。计算荷载情况如下：表1 计算荷载组成工况1#块11#块荷载FX (tonf)FY (tonf)FZ (tonf)F

4、X (tonf)FY (tonf)FZ (tonf)挂蓝承重结构自重0.00 0.00 37.34 0.00 0.00 37.34 底模0.00 0.00 3.43 0.00 0.00 3.43 底平台施工荷载0.00 0.00 2.52 0.00 0.00 2.52 内模系统0.00 0.00 10.79 0.00 0.00 13.48 外模系统0.00 0.00 13.54 0.00 0.00 16.92 挂蓝自重0.00 0.00 67.62 0.00 0.00 73.70 混凝土荷载0.00 0.00 248.11 0.00 0.00 190.81 总荷载0.000.00315.730

5、.00 0.00 264.51三、挂篮受力体系挂篮受力主体为两片三角形主桁，其主纵梁为2I63a组焊形成，三角斜拉杆为双钢带，采取铰接与主纵梁连接。上下游两片主桁，通过型钢横联连接在一起，形成稳定受力体系。主纵梁前端横向布置一根前上横梁2I63a，通过吊带悬挂底模平台。挂篮模板平台采用前后共两组横梁2I40b支承，前横梁悬挂于前上横梁上，后横梁通过吊杆悬挂于已浇块件上，前后下横梁通过纵梁（I40b和I32b）连接在一起，纵梁兼作模板支架分配梁，形成稳定的模板支承体系。挂篮前支点支承于已浇块件前端，后支点通过锚杆锚固于已浇块件上。挂篮在浇注砼时，其传力路径为：各工况计算时按照以上步骤分别计算校核

6、受力情况。.四、挂蓝使用各工况受力计算该施工挂蓝，完成主梁1-18#节段的悬臂施工。根据节段的划分，结合各段的结构情况，拟定对本施工挂蓝进行以下三个工况的受力计算：1）、1#节段混凝土浇筑（长3.2m，约215t）；2）、11#节段混凝土浇筑（长4.0m，约166t）；3）、挂蓝空载行走。根据以上确定的受力计算工况，其控制截面有1#-2#和11#-12#。由于翼缘板荷载无变化，通过支架直接传至平台上。将腹板和底板混凝土荷载作用在底模上，根据底模分配梁布置间距，按梯形荷载加载到挂蓝系统底模分配梁上。挂蓝系统用MIDAS6.7.1软件按空间结构进行建模，其所用材料特性和模型如下：A、材料特性表2

7、钢材的容许应力(Mpa)应力种类钢 号A316Mn45#精轧螺纹轴向应力140200210760弯曲应力145210200剪应力85120125紧密接触的承压应力70100105自由接触的承压应力5.58.08.5节点销子的孔壁承压应力210300节点销子的弯应力240 340B、截面特性表3 型材截面特性部位规格材质有效面积cm2抗弯惯性矩cm4三角主纵梁和前上横梁2I63aQ235309.18外滑梁2I45b222.867518内滑梁I45b111.433759前后下横梁2I40b188.1445562底模分配梁I40b94.0722781I32b73.5211626三角主桁立柱232b1

8、08.815955操作平台225b73.411620三角斜拉钢带220200Q34580底模平台钢吊带2020040内模吊杆32精轧螺纹钢8.04C、挂蓝模型：图1 挂蓝建模模型计算结果汇总后见下表：表4 挂蓝受力计算结果一览表计算内容细目单位工 况3.2m节段施工4.0m节段施工挂蓝行走状态(1#节段)(11#节段)反力中支反力t129.82125.1850.48后支反力t-63.26-60.90-22.92后内侧反力t32.9719.18后外侧反力t30.7518.36内滑梁锚固t13.1514.592.54外滑梁锚固t14.4315.826.65挠度前吊点mm1919前上横梁mm2121

9、9前下横梁浇筑前mm56浇筑后mm242215后下横梁mm3230内滑梁mm212115外滑梁mm252329整体最大变形mm252330轴力主纵梁（压）t-57.19-55.06-21.20钢带2*20*200mmt82.7579.6730.8钢带20*200mmt32.9719.185.732精轧螺纹t13.1514.595.2232bt-115.02-110.85-43.516bt-10.13-9.74-3.9弯矩三角主纵梁2I63at.m-32.29-31.14-12.64前上横梁2I63at.m-26.88-29.25-14.91前下横梁2I40bt.m-9.56,8.71-8.41

10、,6.11-3.38后下横梁2I40bt.m-13.85.8.78-8.18,4.458.21内滑梁I45bt.m17.2520.8311.23外滑梁2I45bt.m17.2520.9524.56底模分配梁I40bt.m12.837.870.54底模分配梁I32bt.m5.023.140.41平台225bt.m2.221.520.44五、挂蓝各种材料的受力分析（一）、底模系统分配梁计算纵梁共二种截面，腹板和倒角处所用分配梁为I40b，其他均为I32b。从不同的受力工况分析得，底模系统的分配梁其受力最不利工况出现在1#节段施工，I40b最大弯矩Mmax=12.83t.m，I32b最大弯矩Mmax

11、=5.02t.m。其弯拉应力：I40b=I32b=（二）、后下横梁后下横梁为一根2I40b的组合梁，其最不利受力状态为1#节段浇筑时，其最大弯矩为Mmax=13.85t.m。其受力计算结果见附图：行走后下横梁弯矩图.bmp。弯拉应力：=在总体结构里，其变形（三）、前上、下横梁前上、下横梁通过6根吊杆连接，其上横梁为2I63a，下横梁为2I40b。前上横梁最大受力弯矩均出现在11#节段，Mmax上=29.25t.m，前下横梁最大受力弯矩出现在1#节段，M max下=9.56t.m。前上横梁弯拉应力：=前下横梁弯拉应力：=（四）、吊杆系统1、对于20200钢带，承受最大拉力为32.97t：=2、对

12、于内模架的吊杆受力，最大拉力为14.59t：=（五）、三角形主桁受力体系主桁主纵梁为2I63a成“II”组合，斜拉双钢带（220020锰板）通过75mm（上端）、125mm（下端）销轴与其铰接，立柱为232b。销子为40Cr钢，上端销轴断面积A=78.5cm2。每侧后锚采用3组32精轧螺纹（共6根）锚于已浇砼节段上。从以上二种工况计算结果来看，双钢带最不利受力出现在3.2m节段（1#节段），其最大轴向拉力Nl=82.75t，立柱最大轴向压力Ny=115.02t，则其最大拉应力=立柱高5.0m其回转半径i=，按较不利受力模式取L0=L=5.0m，=查压杆稳定系数表，得=0.94，则有：=前端最大

13、挠度f=19mm（）。销子剪应力： (销子为双剪受力)后锚杆最大拉力为63.26t，由6根32精轧螺纹共同受力，则其最大拉应力=其安全系数K=2，满足规范要求。前支点拖子压力为129.82t。（六）、滑梁系统受力本套挂蓝采用内滑梁为I45b，作内顶板提架，外滑梁为2I45b，作翼缘板模板和外侧模的提架，亦作挂蓝行走时内、外模架以及后下横梁的吊点，通过三种受力工况分析，内滑梁受力最大时出现在4m节段混凝土施工时，其最大弯矩，Mmax=20.83t.m其弯曲应力：=。外滑梁在挂蓝行走至最前方时，外滑梁将产生最大弯矩，Mmax=24.56t.m，其弯曲应力：=，满足规范要求。（七）、挂蓝变形从二种荷

14、载工况计算结果来看，挂蓝在1#节段施工时挂蓝变形量大，在挂蓝走到位并锚固时，前下横梁变形为5mm（），混凝土浇筑后前下横梁变形至24mm（），即在1#块施工时，挂蓝前下横梁将产生19mm（）变形。挂蓝行走状态下，外滑梁产生较大变形，为29mm（），前横梁变形9mm，外滑梁变形刚度（吊点间距9.25m）：，满足规范要求。（八）、挂蓝形走稳定性计算挂蓝行走状态下，后下横梁应力和变形最大，后端行走小车的反挂力为22.92t。为了确保挂蓝行走安全，小车的反挂能力按不小于2倍安全系数进行设置。亦可采用压重方式。六、结论和建议根据本挂蓝的使用功能，对其进行了三种工况（二个不同节段长度和一个行走状态）进行受力分析，所选用的主桁、前上横梁、前下横梁和后下横梁，其强度、刚度均满足设计和规范要求，是安全的。建议：1、在进行细部设计时，按计算结果作好节点处理(包括销轴的选择和销孔的加强处理)。2、挂蓝拼装和使用过程中，应采取措施保证挂蓝的整体稳定性。投入使用前，需按1#块荷载形式进行按规范要求试验，确保挂蓝的使用安全，同时便于掌握挂蓝实际变形情况（理论预抬值19mm）。七、附图1#块浇筑支反力1#块浇筑受力轴图1#块浇筑受力弯矩图11#块浇筑支反力11#块浇筑受力轴力图11#块浇筑受力弯矩图挂蓝行走反力图挂蓝行走时弯矩图