DLT5066-2010《水力发电厂水力机械辅助设备系统设计技术规定》.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流DLT5066-2010水力发电厂水力机械辅助设备系统设计技术规定.精品文档.DL中华人民共和国电力行业标准P DL/T5066-2010 代替DL/T5066-1996水力发电厂水力机械辅助设备系统设计技术规定Design rule of hydraulic mechanicalauxiliary equipment system of hydraulic power plant条文说明20XX-XX-XX发布 20XX-XX-XX实施中华人民共和国国家发展和改革委员会 发布1范围因国外电站设计理念与国电站存在一定的差异，如渗漏排水系统、油

2、系统、机修设备等，故提出本标准主要适应国国内电站，国外电站可参照执行。3 总则3.0.1 说明本规定制订的目的。3.0.2 本条声明本规定的从属关系。并增加了“机修设备”的内容。因目前国内机修设备设计无新的规范可用，为满足设计需要，增加此内容。3.0.3 本条说明除执行本规定外，还应积极应用新技术。3.0.4本条说明除执行本规定外还应服从国标及行业标准。4 技术供水与排水系统4.1 技术供水系统4.1.1 1）、2）以明确主要的冷却供水对象。对于射流泵压力水源，因其压力较高，且为专供对象而设，则未予列入，可作为“水源”设计的内容和条件处理。3）、4）主要明确任务为机电设备提供消防水源，对水电厂

3、的消防供水，应由设计人员作统一的、全面的规划分析而定，还应符合SDJ278-90水利水电工程设计防火规范的有关规定。抽水蓄能电站上、下库喷淋用水及上、下库充水虽然较为常见，但不属于给设备提供稳定的技术冷却水或润滑水，则本次修订仍不列入此内容。而高水头电站金属结构闸门围带密封属于给设备提供稳定的技术供水，则本次列入此内容。4.1.2和4.1.3 说明技术供水系统的组成和要求，并明确组成供水系统的各个环节，以便开展设计工作。4.1.3 1）提出水源选择应满足的条件。对高水头水电厂常规、蓄能机组冷却水源取自尾水渠和从小溪取水的冷却水源，强调其流量必须满足要求。2）明确水压是冷却供水的间接要求，主要是

4、在机组运行的动态过程中，应以满足流量要求为主。当实际电站的工作水头最小值不小于15m时，多数设计院仍能选用自流供水方式，葛洲坝电站最小水头12m时仍用自流供水，结合管路的水力损失和电站水头的一般波动范围，本条规定冷却供水冷却器进口工作压力一般在0.30.5MPa，按实际条件选用，但当尾水位变动幅度大时，冷却器进口形成的水压也将相应增加，要符合产品规定的要求，否则要在定货时与制造厂提出冷却器的强度要求。对于水冷式变压器进水最高压力通常不高于0.05MPa，本条没有规定，对地下变电站的水电厂由于尾水位波动难以满足要求。设计时可与变压器制造厂定提高冷却器的耐压强度，以便简化设计，便于运行管理和提高安

5、全可靠性，减少误、漏操作的事故因素。3）因最高水温一般不超过28，且为与GB/T 7894-2001水轮发电机基本技术条件相统一。当水温长年低于25时建议仍按28设计，保证一定的裕量。4）提请设计人员注意对水生物的防治措施。水质问题主要是泥沙问题，因各地的泥沙结构、粒径、温度、流速等情况千差万别，试验工作又很少开展，近几年没有做过水电站技术供水水质的专题调查，故很难提出一个明确的泥沙标准。我们规定中的水质标准仍参考建筑工业的给水排水设计手册第二册中工业用水水质标准，其中对冷却水水质的要求；对悬浮物的含量一般为100200mg/L，在原水蚀度很高时，可高达10002000mg/L，为减少设备和堵

6、塞，规定悬浮物颗粒粒径宜小于0.15mm；但对于箱式冷凝器，板式换热器等应为3060mg/L，相应含沙量和水电站机电设计手册要求总含沙量“宜小于5kg/m3”比较仍采用5kg/m3。对泥沙粒径参考东北勘测设计研究院1981年关于水电站技术供水水质的专题调查报告，刘家峡做的“冷却器泥沙淤积试验”中，得出的冷却器中不淤流速与含沙量、粒径的关系，规定中同时结合机电设计手册中泥沙界限要求提出了推荐参数值。原东北勘测设计研究院编制的水电站机组技术供水水质的调查报告的部分内容摘抄如下，供各设计院参考。1. 三门峡水电厂位于黄河中游河南省陕县境内，改造后装设五台60MW的轴流机组，河流含沙量大，通过坝址的年

7、输沙量14.8亿t，年平均含少量为37.5kg/m3，最高沙峰时超过620kg/m3，泥沙粒径一般为0.0050.05mm的粉沙。电厂和有关单位在19701974年期间，曾对单回路的上进下排式空气冷却器进行过通水试验，从黄河取水经5mm网孔过滤后向冷却器供水，当流速保持在12m/s情况下，通过水流的含沙量可达600kg/m3而不淤堵。2.石咀山火电厂位于青铜峡下游，用除去大的石子和水草的黄河水供凝汽器冷却用，西北电力设计院实测该河段年最大含沙量为89.7kg/m3，平均粒径0.025mm左右。为保证运行可靠，西北电力设计院曾于1960年与西安交通大学合作试验，认为铜管中流速在1.52m/s范围

8、内，水中不含杂物时，循环水中的最大允许含沙量可以达150kg/m3，而当铜管流速在1.5m/s以上，水中含有1kg/m3杂物时，含沙量达30kg/m3就有淤积的可能。1967年西北电力设计院再次进行循环水最大含沙量试验，配制的高浊度泥浆粒径小于0.05mm的占90%以上，试验结果表明，在没有石子和水草的条件下，铜管内流速不低于1.5m/s，循环水中的泥沙含量允许达到300kg/m3，而不致发生淤堵现象。3.西固火电厂装机200MW，供水水源取自黄河，前苏联设计要求含沙量不大于3kg/m3，国内设计放宽到不大于8kg/m3。兰州站实测日平均含沙量最大约20kg/m3以上，电站供水是先经辐射式沉淀

9、池再引入管路系统内。1964年沙峰期间，沉淀池出水含沙量在40kg/m3左右，泥沙颗粒d500.01mm，凝汽器并未严重堵塞而影响机组出力。1971年7月17日沉淀池事故，循环水系统含沙量曾达到400kg/m3，连续50h，对凝汽器也没有发生严重影响。4.青铜峡水电厂位于宁夏境内，1967年开始蓄水发电，共装容量为36MW的转浆式机组七台和20MW的一台。河水多年平均含沙量5.24kg/m3，泥沙大部分来自汛期（约69%），泥沙中值粒径（d50），汛期平均为0.0288mm，非汛期平均为0.049mm。西北勘测设计研究院为青铜峡设计时曾进行过水力旋流器净化河水的试验，保持冷却器内流速1.45m

10、/s和1.2m/s，试验结果认为当粒径小于或等于0.04mm时，冷却系统中水的含沙量允许不大于30kg/m3，当超过时，应采用水力旋流器进行处理。电厂工业用水取水口布置在闸墩侧面，没经旋流器或沉淀处理，运行以来，冷却器没有发生淤堵现象，管路系统设计有正反冲措施。5.刘家峡水电厂：位于甘肃省永靖县境内，装机5台，1969年第1台投产发电。为寻求对付泥沙的办法，原北京勘测设计院在1965年曾对工业用水的泥沙淤积等问题进行过阶段性试验，试验结果主要为：a) 冷却器中淤积的主要部位是下联箱中部（此处迂回减速，导致泥沙沉积）。b) 试验中流速与含沙量关系见表1。据此提出冷却器中不淤流速与函数来看（见表2

11、）、粒径等关系为：粒径：泥沙级配d0.01mm占15% ；d=0.010.025占85%。表1 含沙水流速度与含量试验参数表流速（m/s）含沙量（kg/m3）淤堵情况14.07流量稳定5.796.21流量降3.3%10.7013.00流量降5.5%22.6028.60流量降33.5%1.525.2026.70流量稳定30.4031.10流量降1.6%38.90流量降3.1%82.9091.00流量降12.30%108.00122.60流量降19%255.3085.60流量稳定106121流量降21.6%表2 流速与含沙量关系表流速（m/s）11.52允许含沙量（kg/m3）42050试验认为：

12、在12m/s流速下，d0.01mm的泥沙不可能沉积。手册根据上述试验资料，制定了冷却器用水的水质标准。对于水质的处理，黄河水利委员会设计院推荐四川省乐山环保科研究所竹根机械厂生产的JJC型系列取水头部，防草除沙效果很好，对0.1mm以上沙粒去除率可达75%以上，取水能力50t/h500t/h，但取水能力还需加大。4.1.4 1）拦污栅网的净距规定一般为3040mm，过栅流速根据洪水管面积A1和拦污栅净过水面积A2和供水管流速v而定，即v。本条规定系参考水力机械通用图册推荐。2）滤水器的过网流速，我们对过水量100m3/h的滤水器进行了核算，过水面积按0.40.5滤网筒表面积估算，滤网孔径取6m

13、m，核算过网流速v网=0.310.39m/s，故本条推荐小于0.5m/s。由于新技术的应用，滤水器制造精度越来越高，水电站机组技术供水要求也越来越高，故本条增加了高精度高求。3）对多泥沙河流电站采用水力旋流器除沙，有专门的设计计算规定，要做技术上的论证。对沉沙池需要增加投资和占地面积，故也要求设计进行技术经济比较。4.1.6 本次增加了二次循环冷却方式及小水轮机减压后供水方式，因这两种方式已有电站运行实例，且也是技术供水方式之一。4.1.7和4.1.8 对自流供水水头范围，本次考虑到冷却器设计压力增加会引起机组设备投资增加较多，自流供水水头上限调整为60m，且对引自压力钢管或蜗壳的水源要求有保

14、安措施。在许多水电厂设计中，对自流供水（包括自流减压）的经济比较中均涉及计算效益方法问题。以往曾对部分水电厂供水水头分界意见调查，集中反映出分界水头应该提高到180m，甚至到200m以上。水电厂的同志认为水泵供水（不包括射流泵和水轮机顶盖供水方式）能量的比较方式，应包括水泵效率、电动机效率、变压器效率、发电机效率、水轮机效率等等，推算到同等流量不减压供水时的相应水头，才是减压的分界水头。即使如此，也还存在水泵供水系统设备增加带来控制系统能量消耗的增加，运行管理上工作量的增加及故障率的增加等问题。因此希望自流减压供水分界水头应予提高。 按上述原则分析，其能力分界条件应是：KHrQ0=KHpQ0即

15、 Hr=Hp式中 从水泵效率开始至水轮机效率的总乘积，各部效率初步按表3估算； Hr理论的供水分界水头； Hp水泵供水的工作扬程； Q0机组总冷却用水量； K能量计算综合系数。表3 水泵供水方案计算效率估算表设备名称供水泵电动机操作 回路线路线电缆降压变压器主变压器发电机水轮机总计（）0.550.70.990.970.960.990.960.90.3036当水泵供水扬程以25、30、35、40m计算时，相应的额定水头（分界水头）为：82、99、115和132m。由于减压供水系统简单，运行维护方便，同时国内多数水电厂在净水头60200m时，采用了减压供水方式，云南某电站已用到了370m，所采用的

16、是双反馈回路、内锁定弹簧式减压阀，其运行情况良好，为此本条上限提高至180m。但为安全起见，本次仍对减压阀口径做了一定的规定，当采用大于DN400口径时，应进行必要的试验研究。自流供水水头的下限（即水电厂的最低工作水头），我国机电设计手册推荐20m；前苏联以往介绍过1214m，但为此冷却器必须加大管径重新专门设计。因此要增加制造设计工作量，但水电厂最低水头在1520m之间时，将可以简化供水系统，确保低水头汛期的安全满发。因此有必要推荐下限降至15m。4.1.9 电站工作水头大于100m时，供水方式较多，目前采用较多的形式有，水泵、射流泵、顶盖等。虽然射流泵具有结构简单、成本低等优点，但从龙羊峡

17、电站、东江电站等所采用射流泵供水方式运行情况看，存在噪声大，空蚀严重，运行维护不便，现均已改造，采用其它型式的供水方式。4.1.11根据目前运行情况看，许多二次循环冷却方式运行不理想，存在外置冷却器淤埋等现象，且较难处理，建议对此引起重视。4.1.12本条中不推荐水泵和自流减压的混合方式，在这种条件下应首先考虑采用顶盖取水的方案，因为电厂水头已偏高了。4.1.13 4）水冷式变压器的供水方式中，采用中间水池来稳压、稳流的电厂极少，而多数是采取溢流管方式以策安全。当水电厂的布置环境和条件均有利时，也可采用。5）采用安装小水轮机作为减压能量回收的方式，国内目前只有个别电厂应用。如作为能量回收和厂用

18、电源补充的一种方案，也有它的优点，这里只作一种可能形式推荐。4.1.15 本条主要是对应前4.1.2条组成中具体设计的基本要求而编。4.1.16 取水口拦污栅吹扫效果不好且供气压力难以满足，设计时可根据情况设置。4.1.17 本条中的检修条件，如遇坝前取水口分层布置时，对于布置在最低库水位以上，每年都有露出水面机会的取水口，可以不考虑增设检修阀门或设置进口检修平板闸门的条件。考虑到对于长尾水洞及与长压力隧洞相接的压力钢管若因技术供水取水口故障需要检修而放空造成不必要的经济损失及可能的事故，增加对此之要求。4.1.19 本条强调技术供水系统，兼作消防供水水源，当水源为坝前取水时，必须有两路取水作

19、互备，否则必须另设一路消防备用水源。4.1.22 设在蜗壳和压力钢管上的工业取水口，宜布置在侧面，从受应力角度看宜在上、下45角线较好，但一定不能布置在底部。因当水轮机设有进水阀时，技术供水取水口布置在进水阀后，有利于事故检修，但由于大多数抽水蓄能电站存在工况转换时间要求，且进水阀与机组同开同关，在一般情况下，若蓄能电站采用自流（减压）供水，其取水口布置在进水阀前为宜，所以本条只局限于常规电站。4.1.24 对水泵单元供水方式的系统设计中，备用泵的数目/工作水泵数目，多数水电厂均采用1/2供水泵台数（不少于一台）的为多，但又时出于布置上的相应关系，采用两台机一套系统的扩大单元供水方式的也不少，

20、因尚缺乏运行经验暂不推荐。至于集中水泵供水方式，工作水泵和备用泵的设置，应首先考虑水泵运行工作点处在高效区，机组投运台数与投入水泵的运行台数应相对应，以期不影响水泵工况点的漂移。4.1.25 4）采用水泵尾水取水时，联络总管设置形式较多，根据设计经验进行设计，不做详细规定。4.1.26、4.1.27 对多台机组的水电厂，机组的技术供水系统应能独立的退出，以便在作检修时，不会影响其他机组的正常运行。另外考虑到管路系统空管充水易产生水击现象问题，规定要有防止措施。这些措施包括抬高排水管出口高程，和选用缓开启的供水控制阀，以达到慢速向管路充满水后再全开启供水控制阀。4.1.28 条文中规定冲污水应排

21、往下游尾水渠，是因为冲污水量较大且有污物，对集水井积污是很不利的，因为一般情况下冲污水的水压是供水压力，高于尾水位，排出是没问题的，只是要确保关闭通往尾水渠去的阀门后，应不影响滤水器等的检修和拆装。当滤水器布置在水泵吸水管上，存在影响水泵吸程的问题，同时滤水器冲污压力不够，则建议不采用此种布置型式。对多泥沙电站，采用减压供水时，为保证减压阀有较好的工作条件，防止其调节回路失灵而引起事故，建议有条件时滤水器布置在减压阀前。4.1.29 自动减压阀目前习惯采用的结构原理，主要为阀后稳压式，自控能量取自阀后压力能，因此自控的强度（深度）比和阀后压力形成一定的比例关系，在流量变化的范围内，存在一个不大

22、的压力差。按运行电厂的实际情况反映，正常运行中由于流量调节后，有的减压阀压力波动约在0.030.50MPa，特别是固定减压系统及用闸阀调节的系统。本条说明压力波动一定范围是正常的。在此强调因减压比大于1:2时，因膜片式减压阀结构问题，运行故障频繁发生，给技术供水系统带来不安全因素，建议慎重对待。4.1.30 对安全（泄水）阀口径的选配按连接管路口径低一档配置是较为安全的，尤其是对于弹簧式安全阀因喉管直径较小更应如此，在投资增加不多的情况下，以安全为主。对有背压的排水的安全（泄水）阀应采用带背压的结构。大多数减压阀后压力过高是因减压阀故障引起的，而压力源是恒压力源，只有安全阀全开，才能大幅提高减

23、压阀前过流量，从而增加减压阀前的水力损失达到安全压力。故安全阀以选择全开式为宜，同时，回座速度需考虑水锤因素。4.1.31采用中间水池的供水方式，以前电站采用不多。中间水池可兼有泥沙处理池、消防水源储备、调节流量和稳定作用等，不同的工作要求，有不同的用水量及容积的设计计算。如汛期泥沙量大，对泥沙处理严格，容积也就大，当兼作消防储水池时，则应符合消防储水要求。当中间水池起稳压作用时，从理论上讲，稳压所需容积可以很小，规定推荐中间水池有效容积，按连续维持最大供水流量1015min要求，是分析常规几种供水要求和采取必要措施时需有必要时间而定，如紧急投入消防水泵或紧急停机处理等。从水源来源分析，还有报

24、警信号预告，即来水不会速断，故在10min内是能做到采取必要措施的。4.1.33 水泵选型时建议增加7%10%流量裕量。根据调查分析，水泵普遍存在过负荷问题，且过负荷容量在20%左右，故提出水泵扬程的计算按增加流量后进行设计，所配电机功率除按水泵最大功率选配后应留有5%10%的裕量，也与泵站设计规范相统一。 4.1.34 供水管内经济流速，美国恳务局设计手册资料推荐1.52.5m/s，前苏联水电站设计规范推荐23m/s，我国建筑工业给排水手册推荐如表4。表4 吸水管、出水管流速表管径（mm）d250250d10001000d1600d1600吸水管v（m/s）11.21.21.61.52.01

25、.5.2.0出水管v（m/s）1.52.02.02.52.02.52.03.0 考虑到水电的具体条件和对泥沙、悬浮物等情况，正常流速取在13m/s，而加大的流速可提高到37m/s，与手册一致。一般情况流速大时，易引起管道振动，故宜取35m/s。4.1.36 机组冷却排水管出口在尾水位以上或以下问题，各电厂和各设计院均有不同体会，在尾水位以上，是由于尾水位超过机组设备的安装高程时，为防止检修时的尾水倒灌问题。而我国南方一些水电厂运行反映，排水管出口在尾水位以上时，经常有蛇、鼠钻入，开机后发生堵水故障，故希望布置在尾水位以下。设计采用什么布置方案，应对电站所在地区调查后确定。但要求设计考虑好能对排

26、水管路及设备进行拆检的条件或措施。4.3.37因尾水管内流速较高，漂浮物不易存留，为减少吸水管因漂浮物堵塞，故增加此条。4.1.39 当主变运行工况较多或机组技术供水系统压力与主变供水压力难以匹配时，两系统的供水水泵可分开设置。4.1.41 根据抽水蓄能电站实际运行经验及与 抽水蓄能电站设计导则 相协调，增加此条。4.1.42 因巨型机组的空气冷却存在困难时，目前主要考虑采用定子水冷方式进行冷却，故增加此条。软化水循环系统应有水箱、供水泵、换热器和机械过滤器等设备。软化水补给系统应有清水池、供水泵、机械过滤器和离子交换器等设备。软化水循环系统中应设有导电率计，当水质达不到规定要求时，软化水经过

27、补给系统进行循环处理，直到满足规定的要求；若软化水循环系统漏水过多，水箱水位计应发出信号，由软化水补给系统自动补水。宜布置在水轮机层机墩旁；软化水补给系统应设置在独立的化学制水车间内。4.1.43发电机蒸发冷却技术仍不够成熟，本次只简单说明其组成部分。4.1.44 因目前有部分电站闸门采用了水压围带密封，且为水力机械专业所设计，则增加本条，.根据工程经验，建议排水方式采用吹气方式。4.2 排水系统4.2.1从安全出发，检修排水与厂房渗漏排水应分开设置。但这样做设备利用率低，占地大，投资增加，而我国已建中型水电厂中有许多是共用一套排水设备形式，但不推荐把尾水管积水先排入集水井的形式。实践表明，这

28、些水电厂均能安全运行，仅极少数发生过误操作倒水淹厂房之事。因此，在规定中对水电厂不严格强调要分开设置，只强调设安全措施。安全措施可采用如下几种形式，增加一定量备用泵台数或容量、减小机组检修排水管径、在尾水放空管上增加一道保证安全的隔离阀门、规定严格操作程序等。4.2.2 规定引水钢管排水管不能直接排入排水廊道，以杜绝因判断错误而把压力水引排水系统。4.2.3 检修排水泵扬程的确定取决于检修时尾水位的高低。在水电站机电设计手册中对机组检修尾水位没有规定，如按最高尾水位计算，虽能保证电厂全年都能检修，但水泵扬程选得高，电动机功率加大，价格增加，非汛期检修耗电量增多；尤其是对于一些汛期尾水位特别高的

29、电厂，水泵特性很难适应。为此，本规定提出用一台机检修其他机组满负荷运行时的尾水位来确定机组检修排水泵的扬程。在特殊情况下，考虑洪水期偶尔事故处理，可按下游设计洪水位校核，如下游洪水位相差很大，也可把水位抽至作业位置高程以下一定高度的水面校核。对埋深较大的地下和抽水蓄能电厂及有特殊要求的电厂，排水泵扬程也可按最高尾水位校核。4.2.4 1）高中水头水电厂水轮机前采用压力钢管，低水头水电厂水轮机前一般采用钢筋混凝土管，为简练起见，统称进水管。2）闸门漏水量与安装质量、结构和材料等有关，差别较大金属结构制造安装及验收规范建议为0.1L/（sm）；前苏联 水工建筑物金属结构的制造及安装技术规范 建议0

30、.20.3L（sm）。水电厂运行一段时间后，闸门漏水量一般均增大，水电站机电设计手册建议为13L（sm），本规定仍推荐此值在设计时使用。3）对上游闸门和下游尾水闸门漏水量作了调查统计，因多数电站没有试测，只统计了部分电站设计采用的上、下游闸门漏水量，列于表5，供设计参考。实际排水时间各水电厂相差较大，主要取决于闸门的漏水量。过去设计时均按46h考虑，多年实践表明，大多数水电厂均能满足要求，因此本规定仍采用。对于长尾水洞，排水时间难以掌握，本次加以规定。由于国内有相当一部分水电厂上、下游闸门渗水量较小，实际运行时将其排入厂内渗漏集水井，运行情况良好，且国外很多水电厂厂内渗漏集水井与机组检修集水井

31、是同一集水井，只要严格按规程操作，运行都是安全的，故本条增加可将其排至厂内渗漏集水井。表5 部分电站上、下游闸门漏水量设计值统计表编号电站名称所在河流容量（MW）台数进口闸门尺寸（m）尾水闸门尺寸（m）漏水量（L/ms）漏水量（L/ms）1白山一期第二松花江300371011.5101011.52太平湾鸭绿江47.54613.311.56.310.111.53云峰鸭绿江10045.3蝶阀104.84.851.53.04红石第二松花江5046.2121.56.97.881.55岩滩红水河302.548.214.10.757.510.481.56大化红水河10045.6130.75610.21.5

32、7紧水滩瓯江5066.344.950.54.151.08石塘瓯江大溪直流2634.57.51.24.85.961.09沙溪口西溪河75413.26.20.68.26.20.610水口闽江20079.3511.6517.1510.31.511五强溪沅江24059131.5811.262.012东风鸭子河1703671.57.892.513乌江渡乌江31035.57.51.56.155.441.514东江耒水12.544.56.8552.04.855.32.015沙田（花木桥）瓯江18121244.50.55.071.90.716山美晋江东溪1524.55.51.52.582.952.017华安九

33、龙江北溪15485.150.53.082.951.518范厝闽江金溪1237.2935.421.06.15.41.019玉山建瓯小桥溪8322.51.52.04611.520龙门滩一级浐溪93441.53.2641.52.021枕头寨东江干流1.255水封长191.0水封长251.022南告南告水153球阀1.02.52.41.20.7523青溪汀江干流3645.67.475.97.3624铜街子大渡河15045.117.60.5610.11.025龚咀（地面）大渡河1004710上、下游闸门6.57.1总漏水量168L/s26龚咀（地下）大渡河100478.35总漏水量78.6L/s10.8

34、511.20总漏水量90.3L/s27映秀湾岷江453地下44.81.0105.71.028南桠河II级南桠河4031.6球阀3.03.62.41.029故县洛河2032.84.52.05.572.793.030天桥黄河2823626.525.52.06.56.31.531汾河汾河6.522.0蝶阀0.263.8423.032三河口阎家河1.56221.51.2 0.752.40.951.2533西斋诡水河3.013.2335.51.75 0.52.52.751.2534熊渡熊水6.5344.52.07 0.54.62.11.535阳辛富水河17256.54.6 0.2824.11.536双柏

35、泯江薄阳河524.35.51.04.34.21.537马回嘉陵江23.05211.115.51.510.2658.7652.038青莲沱江8.82441.03.741.539凉滩渠河3.525.75.51.0442.540江口渠河173591.04.524.111.541石龙咀嘉陵江8.824.581.153.73.61.1542喀什二级喀什河8.831.75 0.2L/s3.331.8342.043托海喀什河12.543.4 0.3L/s6.2663.0132.044黑孜渭干河6.543.4 0.25L/s7.3022.8452.045山口开都河2043.4 0.28L/s4.282.961

36、2.046西大桥阿克苏河6.54441.033.22.047古田四级古田溪1724.6平板门1.0L/sm48古田三级古田溪1711614.6平板门0.5L/sm4.2.5 对于检修排水量较大的机组，水泵台数选择可多可少，当选择过少时可能影响到厂用电的设计，为此提出此要求。由于许多地下式厂房因布置困难，实际运行时将机组检修后期的闸门渗漏水排至集水井，运行经验证明，只要运行严格按规范操作，且设计上采取保安措施，厂房是安全的，为此增加了此内容。4.2.7 1）对于地下厂房及尾水较高的水电厂，机组检修采用间接排水时集水井设计困难，结构复杂，厂房不安全，故提出本条要求。2）直接排水一般多采用卧式离心泵

37、，因为连接方便，为了不束缚设计者的思想，本规定中提出“也可采用深井泵或射流泵”。采用离心泵时，不宜设置底阀，如水泵位置高于最低排水位时，应设真空泵或射流泵满足启动充水要求，其吸水时间宜取510min。对于中小型电站，也可采用自吸式离心泵。3）有的电厂间接排水采用深井泵，有的采用卧式离心泵。由于深井泵电动机安装位置高，不易受潮，增加厂房防淹可靠性。本规定中建议“间接排水宜采用深井泵”。对于尾水位高于深井泵底座时，本次修订要求深井泵底座密封。4.2.8 从安全角度考虑，本次修订要求集水井及进人门采用承压结构。集水井容积可计入利用排水廊道。4.2.9本条系参考水利水电工程防火设计规范中安全疏散有关原

38、则并结合水电厂实际情况编写，即按到出口距离小于60m时可只设一个安全疏散出口的要求执行。对于地下式或某些封闭式电厂或最高尾水位特别高的电厂，最高尾水位往往很高，有时达到吊车梁以上，安全出口很难高于最高尾水位，此时可根据具体情况考虑。4.2.12本条系根据水电站机电设计手册中提出的1/10，审查讨论中认为偏大，本规定改为按1/101/15估算，供设计者参考。对于混凝土蜗壳可按进口断面面积推算。考虑诸多因素，水轮机结构不同、尾水管尺寸不同、排水体积不同、排水方式不同，采用廊道式间接排水和采用直接排水不同，排水时间取值不同，另外漏水量（闸门、导水叶、混凝土渗水）与上、下游闸门工作水位差的不同，漏水量

39、也必不相同，所以尾水管检修排水流量与水轮机直径尚无理论上的比例关系，故暂仍按满足水泵排出流量要求来估算较为合理。4.2.13和4.2.22对于地下式抽水蓄能电厂，其尾水隧洞一般较长：1）当尾水管与尾水隧洞间设有闸门，且尾水隧洞检修另有排水系统时，常将机组检修水排向尾水隧洞。当有两条以上尾水隧洞时，可相互交叉地将一台机组的检修水排向另一条尾水隧洞内。对于设有尾调的水电厂排至尾调之后即可。2）国外也有将机组检修排水与厂内渗漏排水直接用长管排向下游。由于目前国内实践经验太少，本规定暂按两种方式均可考虑。4.2.14 厂内渗漏排水主要是指排集水井内的水，而流入集水井内的水不仅有厂房渗漏水，而且还有顶盖

40、排水、空压机冷却水、冲污水等。按照习惯本规定仍通称它们为厂房渗漏排水。对于采用水冷式变频器的抽水蓄能电厂，变频器冷却排水暂列入厂内渗漏排水范畴内。由于实际运行时大多数抽水蓄能电站主变空载排水排至渗漏集水井，本次修订增加了变压器空载排水内容。4.2.16 2）本条明确了厂外集水的排放原则。根据部分电站设计及运行经验，对水量极为有限的厂外集水特殊情况提出了处理办法。5）水电厂反映，水泵启动抽水时间间隔长些为好，一般希望每班一次，即每8h启动一次。设计时，厂房渗漏水量由水工专业提出，很难准确。过去集水井有效容积均按汇集3060min最大渗漏水量选取，数字相差很大，实际渗漏水量，正常时会减少多少也无法

41、统一，本规定暂时仍按这个数值，但增加一句“有条件时，集水井有效容积宜尽量选大些”。 7）宜在集水井进人门处之井底部设一个小集水坑，以便清淤排水，并在坑所对应的楼板上宜埋设吊钩或创造检修条件。8）为兼顾施工期排水清淤，增加此条，且管径宜大于DN200。4.2.18渗漏排水泵的流量仍按水电站机电设计手册中的规定（2030min）运行时间来选择，备用泵的流量与工作泵相同。有的单位反映，在汛期或某些特殊情况下备用泵的流量不够，应当加大，因此为与水电厂机电设计规范统一，对此进行修订。当仅设有一台备用泵的水电厂，考虑到工作泵检修时还应有一定容量备用水泵，则建议多设一台备用泵，此备用泵可结合4.2.20进行

42、设计。4.2.19通常汛期均为丰沙期，由于泥沙磨损，水轮机顶盖密封等处漏水将会迅速增加，如遇汛期高尾水时，水泵排水量还将减小，电厂运行反映希增加排水能力。4.2.20 由于潜水泵型式较多，且密封技术有较大提高，应用也较为广泛，检修工作量少，且为大多数业主推崇，故增加替水泵，且列为首选。考虑到防震抗震要求，便于地震后在深井泵无法工作的情况下能将厂房内集水能快速排出，有条件时设置一台便于操作的潜水泵或射流泵。此泵容量可按保证厂内渗漏水不间断排出考虑，以便减小泵的容量，并且当有一台工作泵检修时，此泵也可作为渗漏排水泵的备用容量参与运行。4.2.21以往顶盖排水均按100%备用考虑，一些水电厂反映，在

43、汛期或特殊情况下排水泵流量不够。鉴于顶盖排水的重要性，因此本规定要求对大型机组的排水设备有双重备用，并建议主用设备与备用设备采用不同的驱动方式。4.2.23 因自流排水简单安全，故在此强调此条。4.3 水泵、阀门和管路设计4.3.1水泵选型设计的中心是分析与确定最优的运行区域，除泵本身特性良好外，重要的因素是工作扬程和工作流量。设计中易被疏忽的是管路特性、并联工况点的漂移，及水泵工作流量或扬程的误差等。根据调查分析，水泵普遍存在过负荷问题，且过负荷容量在20%左右，故提出水泵扬程的计算按增加流量后进行设计，同时电机功率除按水泵最大功率选配后应留有5%10%的裕量，也与泵站设计规范相统一。对高位

44、水位的水电厂（包括抽水蓄能电厂）如供水泵水源从下游取，供水泵所承受的压力可能远大于泵本身选用的额定扬程，所以本条要求对泵的耐压强度加以核实，以确保安全。4.3.2在选择并联工作的水泵时，应尽量使水泵特性曲线工作范围相一致，可以通过改变管路布置、管径、管路长度及减少管路损失等方法作些调整改善。当型号、参数和特性曲线不同的水泵和管路并联工作时，工作状况较复杂，易出现水泵超负荷、振动、流量分配不均匀等现象，因此本条要求尽量采用型号、参数相同和特性曲线一致的水泵。4.3.3离心水泵的几何安装高度可用两种方法来确定：1.用允许吸上真空高度来定 HgHs(+hw)式中 Hg水泵的几何安装高度，m； Hs制造厂给定的进行修正后的允许吸上真空高度，m； Vs水泵吸入口的平均流速，m/s； hw水泵吸水管路的总水力损失，m。2.用空蚀余量（NPSH）确定 NPSHNlt Positice Sucition Head的缩写