DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定.doc

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1、【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定.精品文档.火力发电厂土建结构设计技术规定Technical stipulation for the design of civil structure of thermal power plant DL 502293 主编单位：电力工业部西北电力设计院 批准部门：中华人民共和国电力工业部 施行日期：1993年10月1日 中华人民共和国电力工业部 关于发布火力发电厂土建结构设计 技术规定电力行业标准的通知 电办(1993)132号 我部电力规划设计总院组织西北电力设计院等单位对原局标准火力发

2、电厂土技术规定(SDJ6484)进行了修订。经部审查通过，现批准为电力行业标准，予以发布。标准编号为DL502293，自1993年10月1日起实施，原局标准SDGJ6484同时作废。 本标准由电力规划设计总院归口，由西北电力设计院负责解释。请将执行中的问题和意见告归口单位。 本标准由水利电力出版社负责出版、发行。 一九九三年六月十五日 1 总 则 1.0.1 为了在火力发电厂土建结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用，技术先进，经济合理，确保质量，特制定本规定。 1.0.2 本规定适用于汽轮发电机组容量为12600MW新建或扩建的火力发电厂(以下简称发电厂)土建结构设计。 对于改建

3、和其他机组容量的发电厂，可参照规定和有关规范进行设计，变电构架可参照35500kV变电所建筑结构设计技术规定执行。 1.0.3 本规定是根据国家现行有关规范并结合发电厂的特点制定的。凡本规定未涉及的部分，尚应符合国家现行有关标准的规定。 1.0.4 结构设计应满足强度、稳定、变形、抗裂及抗震等要求。 结构布置应与工艺密切配合，应尽量按照统一模数制进行设计，优先采用标准设计和典型设计，以提高标准化、系列化、通用化的水平。 1.0.5 结构设计应在总结实践经验和科学试验的基础上，消化吸收国外先进经验，密切配合施工，积极慎重地采用新技术、新布置、新结构、新材料。 1.0.6 积极推广应用电子计算机辅

4、助设计技术，不断提高设计水平及工作效率。 1.0.7 结构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果严重性，采用不同的安全等级。 2 荷 载 2.1 基 本 规 定 2.1.1 发电厂一般建筑的设计荷载及荷载效应组合应按本章的规定采用。 发电厂特殊结构的荷载及荷载效应组合，应按本规定有关章节采用。 本规定的荷载，系指建筑结构设计中的荷载标准值。 2.1.2 结构上的荷载可分为下列三类： 2.1.2.1 永久荷载(恒荷载)：在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载，如结构自重、土压力等。 2.1.2.2 可变荷载(活荷载)：在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与其平

5、均值相比不可忽略的荷载，如楼(地)面活荷载、屋面活荷载、吊车荷载、风荷载及雪荷载等。 注：作用在厂房结构上的设备荷载和管道荷载(包括设备及管道的自重，设备、管道及容器中的填充物重，按活荷载考虑)。 2.1.2.3 偶然荷载：在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间较短的荷载，如爆炸力、撞击力等。 2.1.3 一般荷载的荷载分项系数按建筑结构荷载规范的规定采用。 原(粉)煤斗中的煤(煤粉)、除氧器、工业水箱、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道荷载，其荷载分项系数均取1.3。 2.1.4 荷载效应组合除按建筑结构荷载规范执行外，另补充规定如下： 2.1.4.1 主厂房

6、框排架的荷载效应组合可采用下列简化组合： 1. 2. 3. 上六式中 Gk永久荷载的标准值； 楼面活荷载的荷载分项系数：当活荷载标准值小于4kN/m2时取1.4；当活荷载标准值不小于4kN/m2时取1.3； 计算主框架用楼面活荷载的标准值，按本规定表2.2.2采用； Qik设备、管道活荷载，包括煤斗中的煤(煤粉)、除氧器和除氧水箱(含水重)、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道支吊架荷载； 分别为吊车荷载、吊车自重(地震作用组合用)； ci、Qi分别为楼面活荷载、设备(管道)荷载在进行地震效应组合时的荷载组合值系数，按本规定表9.3.4采用； w风荷载在参予地震作用时的组合值 系

7、数，一般框排架结构取w=0，锅炉炉架取w=0.2； wk风荷载标准值。 注：式(2.1.4-1)式(2.1.4-6)中略去了荷载效应系数。 2.1.4.2 主厂房框架梁、柱构件截面荷载效应组合值，可按下列可能出现的最不利情况进行设计： 梁 Mmax及相应的N、V； Mmin及相应的N、V； Vmax及相应的M、N。 柱 Mmax及相应的N、V； Mmin及相应的N、V； Nmax及相应的M、V； Nmin及相应的M、V。 框架底层柱除上述几种组合外，尚应增加下列两种组合： Vmax及相应的M、N； Vmin及相应的M、N。 注：M为按相应的M值的正(+M)、负(-M)两种情况进行组合，但仅输出

8、M绝对值最大一组。 2.1.4.3 设计以风荷载为主的建筑物，如烟囱、运煤栈桥、主厂房山墙、带顶盖的开敞式建筑等。当风荷载与恒荷载及其他活荷载组合时，风荷载的荷载组合值系数取1.0。 2.1.4.4 框排架荷载效应组合时，一般不考虑施工安装时大件的运输、起吊等临时荷载，应尽量采取临时措施解决。必要时可对个别构件进行强度验算，其安全等级可降低一级采用。 2.1.5 正常使用极限状态按长期效应组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载代表值。 可变荷载准永久值为可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。 楼(地)面活荷载的准永久值系数按本规定表2.2.2、表2.2.4-1、表2.2.4-2中的数值采用。 除

9、氧器及工业水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗(细)粉分离器、管道荷载等的准永久值系数均取1.0。 2.2 屋面、楼(地)面活荷载 2.2.1 发电厂建筑的屋面、楼(地)面在生产使用、检修、施工安装时，由设备、管道、材料堆放、运输工具等重物所引起的荷载，以及所有设备、管道支吊架等作用于土建结构上的荷载，均应由工艺设计专业提供。 2.2.2 当按本规定第2.1.4条设计时，荷载应按下列规定取值： 2.2.2.1 当按工艺专业提供全部设备(管道)荷载采用时，楼面活荷载按2.0kN/m2取值。 2.2.2.2 当按工艺专业提供的主要设备及管道荷载(除氧器、高低压加热器、粗细粉分离器、工业水箱、煤斗，以及主蒸汽

10、、主给水、再热蒸汽、一次风、煤粉系统等管道)采用时，楼面活荷载按本规定表2.2.2的计算主框架用的楼(屋)面活荷载取值。 表2.2.2 火力发电厂主厂房屋面、楼(地)面活荷载 序号名 称标准值(kN/m2)准永久值系数计算次梁、双T板及槽板主肋折减系数计算主梁（柱）时折减系数计算主框排架用楼（屋）面活荷载（kN/m2）备注单机组容量(MW)6m柱距9m9m柱距12m12125200300一、汽机房10.000m地下室顶板集中检修场地152025300.50.80.70.7地下室顶板一般区域1010200.50.80.70.7集中检修区域地面203040其他空闲地面及钢筋混凝土沟盖板10100.

11、5钢盖板2440.52加热器平台中间层加热器平台管道层460.70.80.8含低压加热器楼面高压加热器平台10100.70.80.8给水泵运转层平台及给水泵基座平台150.60.80.73汽机基座中间层平台460.70.80.74汽机房运转层加热器平台一般区域楼板（包括固定端平台）810100.50.80.7扩建端山墙悬挑走道平台440.50.80.7汽轮发电机检修区域楼板及汽机基座平台152025300.50.80.7A排柱悬臂平台460.61.01.04B排柱悬臂平台8100.61.01.056钢盖板440.55汽机房屋面110.21.01.00.70.50.7二、除氧间6厂用配电装置楼面

12、4(10)4(10)0.80.80.73(6)括号内取值仅用于高压配电装置7通风层、电缆夹层楼面440.70.70.738运转层（管道层）楼面68680.70.80.7569其他（非运转层）管道层楼面440.70.80.7310除氧器层楼面460.70.70.73411除氧间屋面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星材料堆放三、煤仓间120.000m磨煤机地坪152013运转层楼面68680.70.80.75614给转机平台440.70.70.7315煤斗层楼面440.70.70.7316皮带层楼面440.71.00.8317皮带

13、机头部传动装置楼面10100.70.70.76煤仓间屋面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星设备材料堆放18除氧间煤仓间非运转层的各导悬臂平台440.70.80.73四、锅炉房190.000m地坪及钢筋混凝土沟盖板10100.520运转层楼面880.60.80.70.7621炉架非运转层的各层钢筋混凝土平台4(6)4(6)0.50.70.73(4)括号内取值仅用于顶层平台22锅炉房屋面110.21.01.00.70.50.723炉顶小室屋面110.01.01.00.8五、其他24集中控制室楼面440.80.80.80.7325电

14、梯间机房楼面及联络平台440.70.7机房楼面荷载由厂家提供26主厂房各层钢操作平台2(4)2(4)0.50.71括号内取值用于运行检修中有可能放置阀门等较重的零部件时27除氧间、煤仓间钢筋混凝土楼梯(包括主钢楼梯)440.528主厂房一般钢楼梯220.529有安装机具、保温材料堆放可能的其他生产建筑物屋面440.40.80.70.7 当发电机静子在汽机房地下室顶板上拖运，或除氧器需在楼面上拖运时，其对楼(地)面产生的荷载应根据实际拖运方案，采取临时性措施解决。 汽机房、锅炉房0.000m设备运行检修(风扇磨、钢球磨煤机等检修)通道部分的钢筋混凝土沟盖板及沟道(包括隧道)应按实际产生的集中(或

15、均布)活荷载进行计算。安装时的临时重件设备运输起吊通道对地下设施产生的荷载，应采取临时措施解决。 当柱距小于9m时取大值，912m时取小值。 表中高、低压加热器楼面活荷载，也适用于放在除氧间的卧式加热器楼面，但均以工艺提供的荷载为准。 汽机房运转层的分区楼面活荷载，应要求在楼面上做出标志。 不包括汽机横向布置时转子安装检修对平台产生的荷载。当需要将转子支承在平台上时，应由工艺提供荷载。 当汽机纵向布置，需要在汽机运转层平台与A(B)排悬臂平台间搭设临时安装检修平台时，作用于A(B)排板肋(或边梁)的荷载可按10kN/m2(包括平台自重)计算。 表中汽机房、锅炉房屋面(包括炉顶小室屋面)活荷载仅

16、适用于钢筋混凝土屋面。 次梁(板主肋)折减系数与主梁(柱)折减系数不同时考虑。 2.2.3 设计楼面构件时，楼面活荷载可按表2.2.2采用，但板肋(次梁)尚应计入管道及设备荷载(表盘、低压开关柜等一般设备荷载不再考虑)。 2.2.4 当工艺布置无特殊要求时，其他生产、辅助生产及附属建筑物的屋面、楼(地)面活荷载可按表2.2.4-1及表2.2.4-2采用。 表2.2.4-1 其他生产建筑物屋面、楼(地)面活荷载 序号名 称标准值(kN/m2)准永久值系 数主梁(柱)折减系数备 注一、主控制楼(网控楼、通信楼)1主控制室(网络控制室、通信室)楼面40.80.72电缆夹层楼面30.80.73楼梯30

17、.54屋面0.70.00.7二、3、6、10、35、110kV屋内配电装置5母线间楼面40.80.7包括隔离开关楼面6开关室楼面3、6、10kV开关室楼面470.80.7每组开关重量大天8kV时,由工艺提供35、110kV开关室楼面480.80.7每组开关重量大于12kN时,由工艺提供10、35、110kV成套开关柜40.80.7仅限于每组电器重量不大于36kN时110kV全封闭组合电器楼面100.80.77电抗器楼板0.70.78楼梯30.59屋面0.70.00.7三、卸煤装置建筑物10缝式煤槽沿铁路线楼面100.81.011绞车房楼面100.70.812扒煤机绞车房150.70.813翻车

18、机室0.00m楼(地)面100.70.8各层钢筋混凝土平台40.70.8屋面0.70.00.7四、贮煤装置建筑物14干煤棚屋面0.70.015贮煤筒仓平台460.60.8五、运煤装置建筑物16运煤栈桥楼面340.70.6屋面0.70.00.817地下运煤隧道3418转运站楼面40.70.7皮带机头部传动装置楼面100.70.8由工艺提供，一般可按10kN/m2采用屋面0.70.00.819地下煤斗间楼面40.70.8六、碎 煤 机 室20皮带机层楼面40.70.8皮带机头部传动装置楼面100.70.8由工艺提供，一般可按10kN/m2采用21煤筛层楼面40.70.822碎煤机层楼面10200.

19、70.723碎煤机室底层4(10)0.70.8括号内数值仅用于底层为地坪时24碎煤机室屋面0.70.20.725采光室屋面0.70.00.7七、化学水处理室26各层楼面30.50.8由工艺提供，一般可按3kN/m2采用27试验室30.50.828楼梯30.529屋面0.70.00.7八、灰渣泵房30楼面100.70.731进品部分悬臂平台20300.50.732其他悬臂平台40.70.833屋面0.70.00.8九、气力除灰楼34运转层楼面40.70.735灰斗层楼面40.70.736屋面20.40.7十、沟盖板37室内沟盖板40.5有安装检修荷载时，按实际荷载采用38室外沟盖板40.5有安装

20、检修荷载时，按实际荷载采用 设继电器室时，其楼面活荷载按主控制室取值采用。当电缆层的电缆系吊在主控制室或继电器室的楼板上时，应按实际荷载考虑。 电抗器楼(地)面活荷载由工艺提供。 当干煤棚屋面采用石棉瓦、瓦楞铁皮、玻璃钢瓦等轻屋面时，其屋面活荷载按0.3kN/m2采用。 当皮带宽度为1.21.4m时，栈桥桥面活荷载一般按4kN/m2采用；皮带宽度大于1.4m时，按实际荷载考虑。 碎煤机室框架按下列两种荷载效应组合，并取其中最不利组合进行设计： a.按安装情况组合时，楼面活荷载及主梁(柱)折减系数按本表数值采用，活荷载分项系数取1.3；b.按运行检修情况组合时，碎煤机荷载按设备标准荷载乘动力系数

21、加相应的楼面活荷载(4kN/m2)，设备及楼面荷载的分项系数均取1.3。 表中数值仅用于露出地面的沟盖板，当沟盖板埋于地下时，除应考虑覆土层荷载外，尚应根据地面有无通行车辆、堆放材料等情况，按实际可能产生的荷载采用，但不得小4kN/m2。 表2.2.4-2 辅助生产及附属建筑物屋面、楼(地)面活荷载 序号名 称标准值(kN/m2)准永久值系 数主梁(柱)折减系数备 注1生产办公楼(楼中检修间)4(48)0.70.8括号中数字用于档案室2行政办公楼2(35)0.50.83材料库、中心修配厂地面1015可按实际情况采用楼面80.80.8屋面0.70.00.84主厂房至各建筑物的天桥楼面30.70.

22、9屋面0.70.00.9注：1.生活福利建筑的活荷载及其准永久值系数按建筑结构荷载规范规定。 2.设计生产办公楼时，应将有重件检修的检修间布置在0.000m，地坪活荷载可按8kN/m2采用。楼层应布置设备较轻的检修间(热工仪表、电气检修间等)，其活荷载可按4kN/m2采用。 2.2.5 主厂房及其他生产、辅助生产、附属建筑物的屋面，可不考虑积灰荷载。 2.2.6 单机容量大于300MW的发电厂，其屋面、楼(地)面活荷载的取值，应根据实际情况而定。 2.3 吊 车 荷 载 2.3.1 汽机房、锅炉房、灰桨泵房、修配厂、检修间及引风机室等的吊车应按轻级工作制设计。燃煤及除灰建筑的桥式抓斗吊车应按重

23、级工作制设计。 2.3.2 主厂房吊车的竖向荷载和水平荷载应按下列规定采用。 2.3.2.1 汽机房设有一台吊车时，吊车荷载按建筑结构荷载规范采用。 2.3.2.2 汽机房设有两台吊车时，吊车荷载按下列规定采用： (1)计算吊车梁及其支承牛腿时，竖向荷载及水平荷载均按两台吊车额定起重量考虑，不考虑吊车的荷载折减系数。 (2)计算主厂房横向框排架时，吊车竖向荷载按一台吊车额定起重量考虑，另一台仅考虑自重作用。 吊车横向水平荷载仅考虑一台吊车额定起重量。 (3)计算主厂房纵向框架时，吊车纵向水平荷载应按两台吊车同时同向刹车考虑。计算刹车轮的轮压时，相应的两台吊车竖向荷载应按(2)项取值原则确定。

24、2.3.2.3 锅炉房设有安装吊车(考虑一台)时，应按与汽机房设有一台吊车时同样考虑，其荷载取值同第2.3.2.1条。 2.4 风载体型系数 2.4.1 确定主厂房的风载体型系数时，一般可不考虑露天锅炉的遮蔽影响。 主厂房风载体型系数可按表2.4.1采用。 2.4.2 确定露天悬吊锅炉炉体的风载体型系数时，一般可不考虑主厂房的遮蔽影响。 露天悬吊锅炉炉体风载体型系数可按表2.4.2采用。 表2.4.1 主厂房风载体型系数 表2.4.1 续表表2.4.1 续表表2.4.1 续表表2.4.2 露天悬吊锅炉炉体风载体型系数 3主 厂 房 3.1 框(排)架结构 3.1.1 结构布置应尽量简单、整齐合

25、理、受力明确，并应考虑扩建的条件。 框排架的跨度，柱距、层高等应考虑采用统一的建筑模数制。 当采用装配式结构时，机炉宜采用单元系统的布置，以减少构件种类，提高装配化水平。 3.1.2结构形式就根据材料供应、自然条件、施工条件、维护和建设进度等因素做必要的综合技术经济比较后确定。 主厂房框排架应采用钢筋混凝土结构，有条件时也可用组合结构。其中汽机及锅炉运行层平台宜采用组合梁结构。300MW及以上机组，主厂房的主要承重结构必要可采用钢结构。 组合结构可参照火力发电厂主厂房钢-混凝土组合结构设计暂行规定进行设计。 钢筋混凝土框排架各构件的截面尺寸应协调统一，主厂房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1.

26、3采用。 表3.1.3 主厂房框排架的梁柱截面尺寸(mm) 构 件宽 度高度柱5008001000120014001600600800100012001400160018002000700100012001400160018002000220080010001200140016001800200022002400主梁4008001000120014001600500800100012001400160018002000600100012001400160018002000220024007001600180020002200240026002800次梁250300350400450500600

27、7008003005006007008009001000120040060070080090010001100120014001600 装配式钢筋混凝土框架结构的分段，应根据施工机具及场地条件确定，并应减少构件及接头的类型和数量。 3.1.4 钢筋混凝土框架结构纵向温度伸缩缝的最大间距，现浇结构不宜超过75m，装配式结构不宜超过100m。温度伸缩缝的间距应采用锅炉单元间距的整倍数。 位于气候干燥及夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，可按照使用经验适当减小温度伸缩缝间距。 当有充分论证、采取有效措施或经过温度作用计算并满足设计要求时，可适当增大温度伸缩缝间距。 3.1.5 温度伸缩缝的做法应采用双柱双

28、屋架，梁板及围护结构宜采用悬挑结构。 零米基础梁宜采用简支梁。 3.1.6 装配式纵向框架梁柱的连接可采用刚接或铰接。当采用铰接时，应设置柱间支撑或刚性跨。 柱间支撑或刚性跨宜设在温度伸缩缝区段的中部，沿柱全高设置，并尽量靠近柱轴线或吊车梁的一侧。当柱截面高度为1800mm及以上时应在柱两侧各设置一道支撑。 3.1.7 支承屋架的牛腿顶面标高应设置通长的纵向连梁。 3.1.8 预制楼面宜采用双T形板或槽形板。当板的跨度大于9m时，板的主肋应采用预应力钢筋。 3.1.9 主厂房框架可按纵、横两个方向的平面结构体系进行内力分析。横向应根据工艺设备及结构布置情况选择若干榀具有代表性的框架进行计算。横

29、向框排架应连同主厂房外侧柱进行联解。 3.1.10 主厂房框排架可采用平面杆系计算简图，即以框架梁柱中心线的连线作为框架几何外形的计算简图，柱根取基础顶面。当上柱对下柱偏心时，应考虑偏心产生的弯矩影响。 3.1.11 计算横向或纵向框架荷载时纵向连梁或横向框架梁均可简化成简支梁。计算牛腿强度时，其荷载应考虑梁的连续性。 3.1.12 当采用简化计算时，可参照附录A所示的方法进行。 3.1.13 主厂房框排架的汽机房外侧柱及除氧煤仓间框架柱的计算长度可按表3.1.13采用。 表3.1.13 主厂房框、排架柱的计算长度l0 注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。 3.1.14 外煤仓框架伸出柱、内煤

30、仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱，当柱的底端视作固接时，其计算长度可按表3.1.14-1采用。 外煤仓、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱的计算长度系数可按公式(3.1.14-1)确定。 (3.1.14-1)式 中 柱的计算长度系数，计算值小于0.90时取=0.90计算； 0框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数，0值见表3.1.14-2； 调整系数，框架伸出柱=1.05，锅炉房外侧柱=1.00(柱垂直框架方向，=1.00)。 表3.1.14-1 外煤仓、内煤仓框架伸出柱及外侧柱的计算长度l0 注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。 表3.1.14-2 框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数0 1，20123

31、4568021.741.561.431.321.241.181.071，210121417202300.990.940.890.840.800.780.7 表3.1.14-2中0值由1,2查得，1,2为柱的计算长度参数，可按公式(3.1.14-2)计算： (3.1.14-2) (3.1.14-3)上两式中 C2,1相邻框架伸出柱或外侧柱的弹簧刚度； I1,2框架伸出柱或外侧柱的惯性矩； H1,2框架伸出柱或外侧柱的高度； k系数，k=0.3。 注：本条文各表及公式中角码1和2与表3.1.14-1中的H1和H2相对。 3.1.15 当框排架柱为双肢柱时，宜将双肢柱按框架或桁架计算。当进行横向框排

32、架内力分析时，外侧双肢柱也可近似折算成实腹柱，其惯性矩可按公式(3.1.15)计算(图3.1.15)。 图3.1.15 双肢柱折算惯性矩计算简图 (3.1.15)式中 Iz单肢柱最小惯性矩，； Az单肢截面面积； Lf双肢的中距； 折减系数，平腹杆双肢柱=0.7，斜腹杆双肢柱=0.9。 3.1.16 纵向框架的柱间支撑宜采用钢结构。纵向水平力可由拉、压杆或仅由拉杆承受。支撑杆件应满足压杆构造要求。 3.1.17 当采用平面杆系计算简图进行框架内力分析时，梁的支座弯矩设计值Mb取距柱中心线13b处的弯矩值；Mb也可近似地按公式(3.1.17)计算。梁的支座弯矩设计值不得小于柱中心线处弯矩值的70

33、%。 (3.1.17)式 中 Mz柱中心线处梁支座的弯矩设计值； V相应于Mz的梁支座的剪力设计值； b柱的断面高度。 3.1.18 主厂房横向框架内力分析时，可采用节点刚域计算简图。 柱方向刚域长度d1=0.25h 梁方向刚域长度d2=0.25b 式中 h梁的断面高度； b柱的断面高度。 图3.1.18节点刚域计算简图 3.1.19 H型分段的框架，应验算施工阶段横梁侧面的强度和抗裂度。 3.1.20 接头的形式应根据结构特点和施工条件确定，力求构造简单，传力直接，安装、固定简便可靠，易于调整误差。 为保证接头的整体性，二次浇灌混凝土的水泥可采用浇筑水泥或具有微膨胀的水泥。 3.1.21 柱

34、与柱一般采用榫式接头，榫头长度不应小于20d(d为受力钢筋直径)，接头的强度应按使用阶段荷载进行计算。 计算使用阶段的承载力时，应取接头处的相应内力，并乘以接头提高系数1.3。此时可采用增加横向钢筋网，榫头内设附加纵向钢筋和提高二次浇灌混凝土强度等级等措施。 当有条件时，柱与柱可采用刚性插入式接头。这种接头适用于小偏心受压构件(e00.35h0)。当偏心距e0大于0.35h0时，接头处应进行抗裂计算，其裂缝宽度不得大于0.6mm。为减小偏心距，接头位置应尽量设置在柱弯矩较小(临近反弯点)处。 3.1.22 当框架横梁与柱的连接采用钢筋混凝土明牛腿刚性接头时，牛腿设计可按混凝土结构设计规范的规定

35、执行。作用于牛腿上的竖向力，可按以下两阶段分别计算并予以叠加。 3.1.22.1 施工阶段：梁简支于牛腿上，作用于牛腿的竖向力为V1，一般包括梁板自重。 3.1.22.2 使用阶段：梁与牛腿形成整体，考虑梁与柱间二次灌缝的作用，以及梁在外荷载作用下剪跨比的影响。此时，作用于牛腿上的竖向力，可采用折算的竖向力V2；当梁端为负弯矩时，按下式计算： (3.1.22) 上二式中 梁支座截面的剪跨比； V使用阶段梁端截面最大剪力设计值； Mv使用阶段梁端截面最大剪力设计值时的相应弯矩设计值； h01梁端截面有效高度； b1梁截面宽度； fc混凝土轴心抗压强度设计值。 3.1.23 纵向连梁与柱的连接，根

36、据使用和施工要求，可使用齿槽、明牛腿、暗牛腿等接头形式。齿槽接头构造简图见图3.1.23。 齿槽垂直截面的受剪承载力设计值可按下式计算： (3.1.23) 此时还应符合下列条件： 上二式中 c齿槽抗剪承载力提高系数，取c=1.3； Mv齿槽截面上与V相应的弯矩设计值； ft混凝土的抗拉强度设计值； bc、hc分别为齿槽的长度及高度； n同一截面的齿数； a齿槽强度的折减系数按表3.1.23采用； h0粱截面有效高度。 图3.1.23 齿槽接头构造简图 表3.1.23 折减系数a 齿 数34560.90.80.7 接头的连接件、焊缝应按承载力计算确定。 3.1.24 为了保证楼面结构有一定的整体

37、性，板与梁之间应予以连接。 当采用槽形板时，可在板缝内用细石混凝土填实；当采用双T形板时，可在板肋顶面预埋铁件通过短筋或钢板焊接。当楼面有工艺设备产生的动荷载时，板肋下部应与梁上的预埋件连接。一般连接焊缝长度不小于60mm，高度不小于6mm。 3.1.25 支承楼板的梁上挑耳宜沿梁通长设置，以承受板肋或次梁传递的集中荷载。在该荷载作用下，挑耳的计算宽度可按下式确定(图3.1.25)： 图3.1.25 挑耳计算简图 矩形截面挑耳 b0=b+3as (3.1.25-1) 梯形截面挑耳 b0=b+2.5as (3.1.25-2)上 两式中 b板肋或次梁支承宽度； s荷载作用点至挑耳根部的距离，一般可取; a塑性提高系数，取a=1.3； c挑耳挑出长度；